塔吊基础施工方案.doc

1、 塔吊基础施工方案 工程名称：机场开发区西区三期房地产项目标段施工总包工程 建设单位：深圳机场地产公司 监理单位：深圳市合创建设工程顾问有限公司。 施工单位：深圳市越众（集团）股份有限公司 方案编制：深圳市越众（集团）股份有限公司 编 制 人： 审 核 人： 日 期： 目目 录录 一、工程概况 1 二、编制依据 2 三、塔吊型号的选用 2 四、塔吊基础位置的确定 2 五、塔吊基础设计方案： 2 六、验算及复核： 3 七、塔吊基础施工 19 八、安全、文明施工措施和要求： 20 九、附件九、附件 2020 一、一、 工程概况工程概况 本项目为住宅楼工程,位于深圳市宝安区西乡街道 107 国道西侧

2、，航城路北侧。本项 目由深圳市机场开发区房地产有限公司开发建设。 本工程高层住宅为二类建筑，建筑结构安全等级为二级，设计耐火等级为一级，防 水等级为二级，抗震设防烈度为度。总建筑面积 172176.10 平方米；为 12 栋高层住宅 （编 号为 718 栋）及 1 个满铺地下室；718 栋一层局部为架空绿化，二层及以上为住 宅。79 栋为 25 层住宅，高度为 74.09；1017 栋为 31 层住宅，高度为 90.85；18 栋为 30 层住宅，高度为 88 米。-5.25 标高层和地下一层为机动车库，地面部分沿街设有商业 及公共配套用房（商业层高为 4.76.0 米）设备用房设于地下一层。

3、地下设有人防工程， 人防地下室实际建筑面积为 13649.18m。 二二 、编制依据、编制依据 1、 塔式起重机设计规范GB/T13752-1992； 2、 建筑地基基础设计规范GB50007-2011； 3、 建筑结构荷载规范GB50009-2012； 4、 混凝土结构设计规范GB50010-2010； 5、 建筑桩基技术规范JGJ97-2008； 6、 本项目建筑、结构施工图纸。 三、塔吊型号的选用：三、塔吊型号的选用： 本项目为 12 栋高层住宅，根据本项目的建筑高度及作业面要求和使用需要，共设置 6 台塔吊（以下称为 1#6#塔） ， 其中 1#3#塔吊型号为：TC6013-6；4#6

4、#塔吊型号为： TC6513-6。中联重科建筑起重机械分公司生产。 四、塔吊基础位置的确定：四、塔吊基础位置的确定： 经过综合考虑该本项目所需塔吊最合理的作业面（覆盖范围） ，附墙技术要求，吊臂 无障碍覆盖范围，塔吊基础位置避开该工程地下室承台基础，以及安装和拆除等各方面 的问题，确定每台塔吊基础位置。其中 1#、2#、3#和 5#、6#塔吊基础在地下室内，4#塔 吊基础在地下室以外。具体位置详塔吊平面位置图及塔吊基础定位图（附图 12） 。 五、塔吊基础设计方案：五、塔吊基础设计方案： 1、 根据地质勘察资料以及桩基施工情况， 1#、 2#、 3#和5#、 6#塔吊基础统一按TC6513-6

5、 型号设计（TC6013-6 型号的基础可按 TC6513-6 型号设置），4#塔吊基础采用天然基础设 计。 2、 1#、 2#、 3#和 5#、 6#塔吊基础选用矩形板式桩基础， 尺寸为： 4.5m4.5m1.45m， 基础顶面标高平地下室底板结构面标高， 承台混凝土标号 C35P6， 承台底面主筋纵横向各 22140（HRB400） ，承台顶面主筋纵横向各22200（HRB400） ，上层主筋混凝土保 护层厚度 50mm，下层主筋混凝土保护层厚度 130mm。桩型为：高强预应力混凝土管桩 （PHC400 桩） ，桩端持力层为强风化花岗岩，单桩竖向承载力特征值 Ra：1300KN，桩端 入持

6、力层深大于 1M,贯入度达到控制标准。桩长约 812M。 3、4#塔吊基础采用矩形板式基础（天然基础）设计，尺寸为：5.6m5.6m1.35m， 基础位置在 13#楼地下室挡土墙外侧，基础顶面标高平地下室挡土墙外侧的基坑（现状） 土面标高。承台混凝土标号 C35，承台底面主筋纵横向各20150（HRB400） ，承台顶 面主筋纵横向各20200（HRB400） ，上下层主筋混凝土保护层厚度均为 50mm。 六、验算及复核六、验算及复核 （一）、矩形板式桩基础计算书: 1、塔机属性、塔机属性 塔机型号 TC6513 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 46 塔机独立状态的计算高度H(m) 48

7、.15 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.8 2、塔机荷载、塔机荷载 塔机竖向荷载简图 1)、塔机自身荷载标准值、塔机自身荷载标准值 塔身自重G0(kN) 251 起重臂自重G1(kN) 37.4 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 22 小车和吊钩自重G2(kN) 3.8 最大起重荷载Qmax(kN) 60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 11.5 最小起重荷载Qmin(kN) 13 最大吊物幅度RQmin(m) 65 最大起重力矩M2(kN m) Max60 11.5，13 65845 平衡臂自重G3(kN) 19.8 平衡臂重心至塔身中心距离RG

8、3(m) 6.3 平衡块自重G4(kN) 185 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 11.8 2)、风荷载标准值、风荷载标准值k(kN/m2) 工程所在地 广东 深圳市 基本风压0(kN/m2) 工作状态 0.2 非工作状态 0.75 塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅 地面粗糙度 C类(有密集建筑群的城市市区) 风振系数z 工作状态 1.59 非工作状态 1.59 风压等效高度变化系数z 1.37 风荷载体型系数s 工作状态 1.95 非工作状态 1.95 风向系数 1.2 塔身前后片桁架的平均充实率0 0.35 风荷载标准值k(kN/m2) 工作状态 0.8 1.2 1.59 1.

9、95 1.37 0.20.82 非工作状态 0.8 1.2 1.59 1.95 1.37 0.753.06 3)、塔机传递至基础荷载、塔机传递至基础荷载标准值标准值 工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+185497 起重荷载标准值Fqk(kN) 60 竖向荷载标准值Fk(kN) 497+60557 水平荷载标准值Fvk(kN) 0.82 0.35 1.8 48.1524.87 倾覆力矩标准值Mk(kN m) 37.4 22+3.8 65-19.8 6.3-185 11.8+0.9 (845+0.5 24.87 48.15)61.43 非工作状态 竖向荷载

10、标准值Fk(kN) Fk1497 水平荷载标准值Fvk(kN) 3.06 0.35 1.8 48.1592.82 倾覆力矩标准值Mk(kN m) 37.4 22-19.8 6.3-185 11.8+0.5 92.82 48.15749.7 4)、塔机传递至基础荷载设计值、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 1.2Fk11.2 497596.4 起重荷载设计值FQ(kN) 1.4FQk1.4 6084 竖向荷载设计值F(kN) 596.4+84680.4 水平荷载设计值Fv(kN) 1.4Fvk1.4 24.8734.82 倾覆力矩设计值M(kN m) 1.2 (37

11、.4 22+3.8 65-19.8 6.3-185 11.8)+1.4 0.9 (845+0.5 24.87 48.15) 333.59 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN) 1.2Fk1.2 497596.4 水平荷载设计值Fv(kN) 1.4Fvk1.4 92.82129.95 倾覆力矩设计值M(kN m) 1.2 (37.4 22-19.8 6.3-185 11.8)+1.4 0.5 92.82 48.151346.57 3、桩顶作用效应计算、桩顶作用效应计算 承台布置承台布置 桩数n 4 承台高度h(m) 1.45 承台长l(m) 4.5 承台宽b(m) 4.5 承台长向桩心距al(m

12、) 3.6 承台宽向桩心距ab(m) 3.6 桩直径d(m) 0.4 承台参数承台参数 承台混凝土等级 C35 承台混凝土自重C(kN/m3) 25 承台上部覆土厚度h(m) 0 承台上部覆土的重度(kN/m3) 19 承台混凝土保护层厚度(mm) 50 配置暗梁 否 矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=4.54.5(1.4525+019)=734.06kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 734.06=880.88kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.09m 1)、荷载效应标准组合、荷

13、载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(497+734.06)/4=307.77kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(497+734.06)/4+(749.7+92.82 1.45)/5.09=481.46kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(497+734.06)/4-(749.7+92.82 1.45)/5.09=134.07kN 2)、荷载效应基本组合、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(596.4+880.

14、88)/4+(1346.57+129.95 1.45)/5.09=670.82kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(596.4+880.88)/4-(1346.57+129.95 1.45)/5.09=67.82kN 4、桩承载力验算、桩承载力验算 桩参数桩参数 桩混凝土强度等级 C60 桩基成桩工艺系数C 0.85 桩混凝土自重z(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度(mm) 35 桩入土深度lt(m) 12 桩配筋桩配筋 自定义桩身承载力设计值 是 桩身承载力设计值 1300 地基属性地基属性 是否考虑承台效应 是 承台效应系数c 0.1 土名称 土层厚度li(m) 侧

15、阻力特征值 qsia(kPa) 端阻力特征值 qpa(kPa) 抗拔系数 承载力特征值 fak(kPa) 淤泥质土 4.5 25 1400 0.7 70 中砂 8.5 48 3600 0.7 150 强风化岩 1 60 6000 0.7 200 1)、桩基竖向抗压承载力计算、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.4=1.26m 桩端面积：Ap=d2/4=3.14 0.42/4=0.13m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.5/2,5)=2.25m fak=(2.25 70)/2.25=157.5/2.25=70kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=

16、(4.5 4.5-4 0.13)/4=4.94m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsia li+qpa Ap+cfakAc=1.26 (3 25+8.5 48+0.5 60)+6000 0.13+0.1 70 4.94=1433.19kN Qk=307.77kNRa=1433.19kN Qkmax=481.46kN1.2Ra=1.2 1433.19=1719.83kN 满足要求！ 2)、桩基竖向抗拔承载力计算、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=134.07kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3)、桩身承载力计算、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=8

17、3.14 102/4=628mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=670.82kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1300kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=134.07kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 5、承台计算、承台计算 承台配筋承台配筋 承台底部长向配筋 HRB400 22140 承台底部短向配筋 RRB400 22140 承台顶部长向配筋 HRB400 22200 承台顶部短向配筋 HRB400 22200 1)、荷载计算、荷载计算 承台有效高度：h0=1450-50-22/2=1389mm M

18、=(Qmax+Qmin)L/2=(670.82+(67.82) 5.09/2=1880.26kN m X方向：Mx=Mab/L=1880.26 3.6/5.09=1329.55kN m Y方向：My=Mal/L=1880.26 3.6/5.09=1329.55kN m 2)、受剪切计算、受剪切计算 V=F/n+M/L=596.4/4 + 1346.57/5.09=413.59kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1389)1/4=0.87 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.6-1.8-0.4)/2=0.7m a1l=(al-B-d)/2=(3.6

19、-1.8-0.4)/2=0.7m 剪跨比：b=a1b/h0=700/1389=0.5，取b=0.5； l= a1l/h0=700/1389=0.5，取l=0.5； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.5+1)=1.16 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.5+1)=1.16 hsbftbh0=0.87 1.16 1.57 103 4.5 1.39=9947.48kN hslftlh0=0.87 1.16 1.57 103 4.5 1.39=9947.48kN V=413.59kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=9947.48kN 满足要求！ 3)、受冲

20、切计算、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2 1.39=4.58m ab=3.6mB+2h0=4.58m，al=3.6mB+2h0=4.58m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4)、承台配筋计算、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=1329.55 106/(1.03 16.7 4500 13892)=0.009 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2 0.009)0.5=0.009 S1=1-1/2=1-0.009/2=0.996 AS1=My/(S1h0fy1)=1329.55 106/(0.996 1

21、389 360)=2671mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45 1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(2671,0.002 4500 1389)=12502mm2 承台底长向实际配筋：AS1=12599mm2A1=12502mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=1329.55 106/(1.03 16.7 4500 13892)=0.009 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2 0.009)0.5=0.009 S2=1-2/2=

22、1-0.009/2=0.996 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1329.55 106/(0.996 1389 360)=2671mm2 最小配筋率：=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45 1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, lh0)=max(9674,0.002 4500 1389)=12502mm2 承台底短向实际配筋：AS2=12599mm2A2=12502mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=8934mm20.5AS1=0.5 12599=6300mm2 满足要求！

23、 (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=8934mm20.5AS2=0.5 12599=6300mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 6、配筋示意图、配筋示意图 （二）、（二）、矩形板式基础计算书矩形板式基础计算书 1、塔机属性、塔机属性 塔机型号 TC6513 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 46 塔机独立状态的计算高度H(m) 48.15 塔身桁架结构 方钢管 塔身桁架结构宽度B(m) 1.8 2、塔机荷载、塔机荷载 塔机竖向荷载简图 1）、塔机自身荷载标准值、塔机自身荷载标准值 塔身自重G0(kN) 251 起重臂

24、自重G1(kN) 37.4 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 22 小车和吊钩自重G2(kN) 3.8 最大起重荷载Qmax(kN) 60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 11.5 最小起重荷载Qmin(kN) 13 最大吊物幅度RQmin(m) 65 最大起重力矩M2(kN m) Max60 11.5，13 65845 平衡臂自重G3(kN) 19.8 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 6.3 平衡块自重G4(kN) 185 平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 11.8 2）、风荷载标准值、风荷载标准值k(kN/m2) 工程所在地 广东 深圳市 基本风压0(k

25、N/m2) 工作状态 0.2 非工作状态 0.75 塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅 地面粗糙度 C类(有密集建筑群的城市市区) 风振系数z 工作状态 1.77 非工作状态 1.77 风压等效高度变化系数z 0.98 风荷载体型系数s 工作状态 1.95 非工作状态 1.95 风向系数 1.2 塔身前后片桁架的平均充实率0 0.35 风荷载标准值k(kN/m2) 工作状态 0.8 1.2 1.77 1.95 0.98 0.20.65 非工作状态 0.8 1.2 1.77 1.95 0.98 0.752.43 3）、塔机传递至基础荷载标准值、塔机传递至基础荷载标准值 工作状态 塔机自重标准

26、值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+185497 起重荷载标准值Fqk(kN) 60 竖向荷载标准值Fk(kN) 497+60557 水平荷载标准值Fvk(kN) 0.65 0.35 1.8 48.1519.72 倾覆力矩标准值Mk(kN m) 37.4 22+3.8 65-19.8 6.3-185 11.8+0.9 (845+0.5 19.72 48.15)50.16 非工作状态 竖向荷载标准值Fk(kN) Fk1497 水平荷载标准值Fvk(kN) 2.43 0.35 1.8 48.1573.71 倾覆力矩标准值Mk(kN m) 37.4 22-19.8 6.3-185

27、11.8+0.5 73.71 48.15289.63 4）、塔机传递至基础荷载设计值、塔机传递至基础荷载设计值 工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 1.2Fk11.2 497596.4 起重荷载设计值FQ(kN) 1.4FQk1.4 6084 竖向荷载设计值F(kN) 596.4+84680.4 水平荷载设计值Fv(kN) 1.4Fvk1.4 19.7227.61 倾覆力矩设计值M(kN m) 1.2 (37.4 22+3.8 65-19.8 6.3-185 11.8)+1.4 0.9 (845+0.5 19.72 48.15) 177.37 非工作状态 竖向荷载设计值F(kN) 1.2Fk

28、1.2 497596.4 水平荷载设计值Fv(kN) 1.4Fvk1.4 73.71103.19 倾覆力矩设计值M(kN m) 1.2 (37.4 22-19.8 6.3-185 11.8)+1.4 0.5 73.71 48.15702.47 3、基础验算、基础验算 矩形板式基础布置图 基础布置基础布置 基础长l(m) 5.6 基础宽b(m) 5.6 基础高度h(m) 1.35 基础参数基础参数 基础混凝土强度等级 C35 基础混凝土自重c(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h(m) 0 基础上部覆土的重度(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度(mm) 40 地基参数地基参数 地基承载力

29、特征值fak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数b 3 基础埋深的地基承载力修正系数d 4.4 基础底面以下的土的重度(kN/m3) 20 基础底面以上土的加权平均重度 m(kN/m3) 19 基础埋置深度d(m) 1.45 修正后的地基承载力特征值fa(kPa) 385.42 地基变形地基变形 基础倾斜方向一端沉降量S1(mm) 20 基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm) 20 基础倾斜方向的基底宽度b(mm) 5600 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.6 5.6 1.35 25=1058.4kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 1058

30、.4=1270.08kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1-G3RG3-G4RG4+0.5FvkH/1.2 =37.4 22-19.8 6.3-185 11.8+0.5 73.71 48.15/1.2 =-6.13kN m Fvk=Fvk/1.2=73.71/1.2=61.42kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2 (G1RG1-G3RG3-G4RG4)+1.4 0.5FvkH/1.2 =1.2 (37.4 22-19.8 6.3-185 11.8)+1.4 0.5 73.71 48.15/1.2 =288.4kN m Fv=Fv/1.2=10

31、3.19/1.2=85.99kN 基础长宽比：l/b=5.6/5.6=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.6 5.62/6=29.27m3 Wy=bl2/6=5.6 5.62/6=29.27m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=289.63 5.6/(5.62+5.62)0.5=204.8kN m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=289.63 5.6/(5.62+5.62)0.5=204.8kN m 1）、偏心距验算、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk

32、+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(497+1058.4)/31.36-204.8/29.27-204.8/29.27=35.6kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2）、基础底面压力计算、基础底面压力计算 Pkmin=35.6kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(497+1058.4)/31.36+204.8/29.27+204.8/29.27=63.59kPa 3）、基础轴心荷载作用应力、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(497+1058.4)/(5.6 5.6)=49.6kN/m2 4）、基础底面压力验算、基础底面压力

33、验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =150.00+3.00 20.00 (5.60-3)+4.40 19.00 (1.45-0.5)=385.42kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=49.6kPafa=385.42kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=63.59kPa1.2fa=1.2 385.42=462.5kPa 满足要求！ 5）、基础抗剪验算、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1

34、.35 (497.000/31.360-(-6.133+61.425 1.350)/29.269)=17.853kN/ m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35 (497.000/31.360+(-6.133+61.425 1.350)/29.269)=24.937kN /m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=24.937-(5.600-1.800)/2)(24.937-17.853)/5.600=22.534kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35 (497.000/31.360-

35、(-6.133+61.425 1.350)/29.269)=17.853kN/ m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35 (497.000/31.360+(-6.133+61.425 1.350)/29.269)=24.937kN /m2 P1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=24.937-(5.600-1.800)/2)(24.937-17.853)/5.600=22.534kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(24.94+22.53)/2=23.74kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(24.

36、94+22.53)/2=23.74kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=23.74 (5.6-1.8) 5.6/2=252.54kN Vy=|py|(l-B)b/2=23.74 (5.6-1.8) 5.6/2=252.54kN X轴方向抗剪： h0/l=1300/5600=0.234 0.25cfclh0=0.25116.756001300=30394kNVx=252.54kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1300/5600=0.234 0.25cfcbh0=0.25 1 16.7 5600 1300=30394kNVy=252.54kN 满足要求！ 6）、地基变形

37、验算、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5600=00.001 满足要求！ 4、基础配筋验算、基础配筋验算 基础底部长向配筋 HRB400 20150 基础底部短向配筋 HRB400 20150 基础顶部长向配筋 HRB400 20200 基础顶部短向配筋 HRB400 20200 1）、基础弯距计算、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.6-1.8)2 23.74 5.6/8=239.92kN m 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.6-1.8)2 23.74 5.6/8=239.92kN m 2）、基础配筋计算、基础配

38、筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=239.92 106/(1 16.7 5600 13002)=0.002 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2 0.002)0.5=0.002 S1=1-1/2=1-0.002/2=0.999 AS1=|M|/(S1h0fy1)=239.92 106/(0.999 1300 360)=513mm2 基础底需要配筋：A1=max(513，bh0)=max(513，0.0015 5600 1300)=10920mm2 基础底长向实际配筋：As1=12037mm2A1=10920mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S

39、2=|M|/(1fclh02)=239.92 106/(1 16.7 5600 13002)=0.002 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2 0.002)0.5=0.002 S2=1-2/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M|/(S2h0fy2)=239.92 106/(0.999 1300 360)=513mm2 基础底需要配筋：A2=max(513，lh0)=max(513，0.0015 5600 1300)=10920mm2 基础底短向实际配筋：AS2=12037mm2A2=10920mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=9106m

40、m20.5AS1=0.5 12037=6018mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=9106mm20.5AS2=0.5 12037=6018mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 5、配筋示意图、配筋示意图 矩形板式基础配筋图 七、塔吊基础施工：七、塔吊基础施工： 1、施工依据： 1 、塔吊基础设计方案； 2 、塔吊基础定位图及剖面大样图； 3 、地下室底板建筑与结构有关施工图纸； 4 、国家及地方有关条文、规范、图集等。 2、施工准备： 熟悉塔吊基础设计方案，以及该工程地下室基础底板的施工图纸要求，确定基坑的尺

41、寸 （长*宽*高） 。提前做好材料计划（模板、钢筋加工、防水涂料等） 。并做好降水及抽水等准 备工作。只要具备施工条件，立即进入施工。 3、技术交底要点： 、施工顺序：塔吊基础桩基定位放线桩基施工塔吊基础承台定位放线土方开挖整 平C15 垫层防水层模板安装塔吊基础钢筋安装地下室底板钢预埋塔吊基座预埋 件安装固定塔吊基础承台周边防水措施、施工缝收口网、边模安装隐蔽工程验收塔吊 基础承台 C35P6 砼浇筑养护。 、地下室底板钢筋按图纸要求预埋，塔吊基础承台四周预留足够的二次接驳长度。 、塔吊基础承台顶面与地下室底板面平，塔吊基础顶面标高控制要准确 ，误差应 5 。 、塔吊基础承台周边施工缝的混凝

42、土在地下室底板钢安装之前要凿毛、清理干净。 八、安全、文明施工措施和要求：八、安全、文明施工措施和要求： 、塔吊基础承台施工时，桩基施工尚未完成，应主动联系桩基施工单位，充分沟通相关 工作，以免造成工作面、施工车辆出入等方面的阻碍。 、所有作业人员进场前，必须经“三级安全教育”，考试合格后才能上岗。 、所有作业人员必须遵守公司和项目部的各项规章制度，服从项目部现场管理人员的 管理，严禁违章操作和违章作业。 、施工过程中，作业人员必须严格按其施工工艺、操作规程、安全交底作业，严禁盲 目施工，如施工中发现异常情况，及时向上级反映，及时消除一切安全隐患。 、混凝土施工时，施工人员必须严格按相关分项工程安全交底操作，机械必须正常运 作，施工用电必须安全可靠。 、基础承台钢筋、模板、混凝土施工严格按各分项工程的相关规范和隐蔽验收要求施 工，隐蔽资料及时办理相关签字手续。 7 施工现场每道工序施工时，作业人员必须做到工完场清、文明施工。 九、附件：九、附件： 1、塔吊（覆盖范围）平面位置图（A3共1张）； 2、塔吊基础定位图（A4共6张）。