西郡英华挑架施工方案.doc

1、成都民正建设有限公司 悬挑脚手架施工方案四川鑫炬新兴新材料科技有限公司基本建设项目悬挑脚手架施工方案 编制单位：成都民正建设有限公司 编制人:徐志根目 录一、 工程概况1二、 材料质量要求2三、 扣件式悬挑脚手架搭设2四、脚手架的检查和验收4五、 脚手架的拆除6六、 脚手架安全管理6七、普通型钢悬挑脚手架计算书716 四川鑫炬新兴新材料科技有限公司基本建设项目部一、 工程概况该工程位于成都市金堂县淮口镇成都-阿坝工业集中发展区，建筑面积约为67171.32，3-10厂房、检测中心、研发中心、分析中心、综合楼组成.工程建设单位:四川鑫炬新兴新材料科技有限公司设计单位：四川中瀚建筑设计院有限公司监

2、理单位:成都衡泰工程管理有限公司施工单位：成都民正建设有限公司二、总体设计及施工部署2。1总体筹划本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点:2.1。1架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2.1.2在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性.2.1.3选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。2。1.4结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；2.1。5综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JGJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准.2.2安全领导小组

3、搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏.谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：严伟-组长，负责协调指挥工作；徐志根-组员,负责现场施工指挥，技术交底；徐小平组员，负责现场安全检查工作；三、 材料质量要求（1)钢管采用442.9 焊接钢管，质量必须满足现行钢管技术规定标注GB700SS，3镇静钢，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造的标准机件:其机械性能符合（

4、GB978-67)规定KT33S 技术标准。扣件的附件（T 形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合碳素结构钢（GB70079)中A3 规定:扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好,螺栓不得滑丝,夹紧钢管时，开口处最大距离小于6mm，必要时进行抗滑移试验.（2)脚手板选用竹笆板，不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆。(3)安全网:栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.86m 的密目式安全立网,安全网应为不小于2000 目/100cm2 的密目式绿色围护立网.三、 扣件式悬挑脚手架搭设本工程脚手架为双排脚手架，搭设高度为19米,立

5、杆采用单立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1.05米,立杆的步距1。5米。采用的钢管类型为442。9，连墙件采用2步2跨，竖向间距3米，水平间距3米。施工均布荷载3.0kN/m2,同时施工3层.悬挑水平钢梁采用18号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1。50米,建筑物内锚固段长度 2.3 米。(1)杆件搭设顺序：根据平面布置图预留设置挑梁操作平台设立斜支撑布置立杆扶手水平杆（2)脚手架搭设在建筑物的第一层，设置挑梁与上钢丝绳连接固定好,并在架底往上设置拉杆，共同承受此一挑架体的重量.注意：在转角等位置,受力薄弱处，应加钢丝绳上拉卸载以减轻转角处钢管受力。特别是阳台处的挑架，搭设示意图

6、如下：阳台处的挑架支撑卸载示意图(3）扣件螺栓抗扭力矩40NM 以上，但不大于65NM，扣件抗滑荷载8KN。（4）琵琶绳由穿梁螺栓与梁连接， 螺栓与梁连接处,预留20 螺栓能通过的孔洞.同样按照平面布置图。（5)立杆纵向间距1。5m，横向间距1。05m,步距1.8m。连墙杆横向每隔两跨，竖向每隔两步布置一根。（6)注意架体悬挑部分的水平及垂直度,防止架体变形扭转及架体中部下垂和外倾。（7）纵向水平杆设置于小横杆之上,在立杆的内侧,并采用十字扣件与立杆相扣。(8)纵向水平杆采用对接扣件，接头不能在同跨内,相邻接头应错开500mm 以上。如采用旋转扣件时，应使用3 个扣件对接。纵向水平杆步高1。5

7、m。架子的外侧应设1。2m 高的防护栏杆,操作层设置18cm高挡脚板。(9)每一主节点处必须设一根横向水平杆,并采用十字扣件扣在立柱上；每一个小横杆处的纵向杆必须使用十字扣件.（10)本方案所采用的竹笆脚手板一般铺设两层，上层为防护层，铺设好后四角应用14的铁丝扎牢。(11)脚手架在两端头或直线距离不大于15m 处设置剪刀撑，每道剪刀撑跨立杆35 根。斜角与地面成4560的夹角。所有扣件一律采用旋转扣件,并扣在立柱上。(12)脚手架内立杆与建筑物的间距为350mm，故此处应用木板封闭。立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。（13)脚手架在搭设时，应高出施工层1。2m1。8m。(14

8、)应在脚手架作业层下部设一道水平网防护层，防止作业层有人或物坠落。(15）挑架首层首步的构造及搭设方法：挑架固定在预留钢筋环上,外端标高为+0。05 米，小横杆上需设置一道水平剪刀撑,底层起第一步根据立杆设置一道纵向剪刀撑。四、脚手架的检查和验收（1)悬挑脚手架应在下列阶段进行检查和验收：1、 预埋螺栓孔及拉环完成后2、 型钢及钢索搭设完成后3、 每搭设10-13 米高度4、 达到设计高度后5、 遇有6 级大风和大雨后6、 作业层施工加荷载前7、 停用超过一个月(2)脚手架检查验收时应依据下列技术文件：1、 施工方案和变更文件2、 技术交底文件（3）脚手架使用中，应定期检查以下项目：1、 杆件

9、的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求2、 型钢杆件是否变形,穿墙螺栓螺帽是否松动,钢索卡扣是否松动,钢索的受力和磨损情况。3、 扣件螺栓是否松动4、 安全防护措施是否符合要求5、 荷载是否超载（4）脚手架搭设的技术要求,允许偏差和检验方法见下表:脚手架搭设技术要求、允许偏差及检验方法表项 次项 目技术要求允许偏差（mm）检查方法和工具1型钢结构预留螺栓孔507。5 米钢尺型钢杆件间水平20水平仪或拉线穿墙螺栓露丝3丝以上水平仪或拉线钢索卡扣不松动观察2立杆垂直度（24 米内）-50吊线和卷尺3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同

10、跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm-钢板尺同步立杆上两葛相隔对接扣件的高差a150mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3-纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离aL a /3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065N。m扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角45o-60o-角 尺8脚手板外伸长度对 接a=130150mmL300mm卷尺搭 接100mmL200mm-卷尺五、 脚手架的拆除(1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志地面设有专人指挥,严禁非作业人员入内。（2)拆除的高空作业人员

11、，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。(3)拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业。（4）拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆，斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。（5)连墙点应随拆除进度逐层拆除。（6)拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时,应先通知另一方,以防坠落。（7）拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。（8）拆下的材料应堆放成堆，并应按指定的地点，随拆随运，用塔吊吊运，严禁抛掷。运至地分类堆放，当天拆当

12、天清。(9)在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。六、 脚手架安全管理1、制定有针对性的、切实可行的脚手架搭设与拆除方案，严格进行安全技术交底。2、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036 考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。3、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，并挂设限重牌.严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：a.主节点处的纵、横向水平杆

13、,纵横向扫地杆；b.连墙件.6、型钢挑架首层每隔20 米应设置两具灭火器7、架子搭设完毕，用合格密目安全网进行封闭施工，并设置符合要求的兜网。密目网与兜网：脚手架外排立杆内侧,要采用密目式防火安全网全封闭。密目网必须用符合要求的系绳将网周边每隔45cm 系牢在脚手管上。挑架首层应设置满铺架板和兜网硬防护，向上每隔3层设置一道兜网，作业层下设随层网。8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。七、普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、

14、钢结构设计规范（GB 500172003)、建筑施工安全检查评分标准（JGJ5999)、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091） 以及本工程的施工图纸。一、参数信息：1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19 m，立杆采用单立杆;搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1。05m，立杆的步距为1。5 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 442.9； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1。00;连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3 m,水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数

15、施工均布荷载（kN/m2)：3.000；脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:1 层；3。风荷载参数本工程地处四川成都市,查荷载规范基本风压为0。300kN/m2，风荷载高度变化系数z为1。000，风荷载体型系数s为1。128；计算中考虑风荷载作用；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m)：0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2）:0。350;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m)：0.140;安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0.005;脚手板铺设层数：2 层；脚手板类别：竹夹板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其

16、中建筑物外悬挑段长度1。5m，建筑物内锚固段长度 2 m。与楼板连接的螺栓直径(mm)：20.00；楼板混凝土标号:C30；6。拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为：5。000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳距离建筑物 1.2 m. 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。038 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。291.05/（2+1)=0。

17、102 kN/m ；活荷载标准值: Q=31。05/（2+1）=1.05 kN/m;静荷载的设计值： q1=1.20。038+1.20。102=0.193 kN/m；活荷载的设计值: q2=1。41。05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0。080。1931。52+0.101.471。52 =0。366 kN。m;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0。100.1931。52-

18、0。1171.471.52 =0.43 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。366106，0.43106)/5080=84.646 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 84.646 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0。122=0。161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：= 0。6770。16115004/(1002.06105121900)+

19、0。9901.0515004/(1002.06105121900） = 2。315 mm；大横杆的最大挠度 2。315 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求！ 三、小横杆的计算：根据JGJ1302001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0。0381.5 = 0。058 kN；脚手板的自重标准值:P2=0。291.051.5/(2+1）=0。184 kN；活荷载标准值:Q=31

20、.051。5/（2+1） =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2（0.058+0.184)+1.4 1。575 = 2。495 kN； 小横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1.20.0291.052/8 = 0.006 kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 2.4951.05/3 = 0.873 kN。m ;最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。879 kN。m;最大应力计算值 = M / W = 0.879106/5080=173。124

21、 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =173.124 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=50。03810504/(3842。06105121900） = 0。024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。058+0。184+1。575 = 1.816 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：pmax = 1816.351050（310502-410502/9 ） /(7

22、22。06105121900) = 2。972 mm;最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.972 = 2。996 mm；小横杆的最大挠度为 2.996 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算：按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8。00 kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向

23、作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0.0381。52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381。05/2=0。02 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。291.051。5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 31.051。5 /2 = 2。362 kN;荷载的设计值： R=1.2（0。058+0.02+0.276）+1。42。362=3。732 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: （1）每米立杆承受的结构自重标准

24、值，为0。1394kN/m NG1 = 0。1394+（1.502/2)0。038/1。5019.00 = 4.445kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹夹板，标准值为0。35kN/m2 NG2= 0。2921。5（1。05+0.3）/2 = 0.709 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0。14kN/m NG3 = 0.1421.5/2 = 0。21 kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051。519 = 0.188 kN；经计算得到,静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5。55

25、1 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.51/2 = 2.362 kN;风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0。3 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1。128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.311.128 = 0.237 kN/m2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压

26、力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1。25.551+ 1。42.362= 9.969 kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1。25。551+ 0。851.42.362= 9.473 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0。850 1。40。2371。5 1。52/10 = 0。095 kN。m；六、立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 9。969 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm;计算长度附

27、加系数参照扣件式规范表5.3。3得 ：k = 1。155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0;计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： = 1.5 ;计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2。599 m；长细比 Lo/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.262 ;立杆净截面面积 : A = 4。89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） :W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； = 9969/（0.262489)=77.811 N/mm2;立杆稳定性计算 = 77。811 N/mm2

28、小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.473 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 : k = 1.155 ;计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ： = 1。5 ;计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m;长细比： L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0。262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5.0

29、8 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9472。875/（0.262489)+95136。93/5080 = 92.666 N/mm2;立杆稳定性计算 = 92.666 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.237 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按规范5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计

30、值(kN)，按照下式计算:Nlw = 1。4WkAw = 2.985 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7。985 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15。8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又: A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494。89104205103 = 95。133 kN;Nl = 7.985 Ru14.549KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉

31、杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=RU=14。549kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径 D=(145494/3.14250） 1/2 =20mm；十二、锚固段与楼板连接的计算： 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。007 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9。8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=6

32、.6884/(3.142502）1/2 =0.292 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0。007kN; d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm; fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2; h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 6.688/（3。142201.43)=0。074mm。螺栓所能承受

33、的最大拉力 F=1/43.14202215103=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.007kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67。51kN,满足要求!3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.431kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm; b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm; fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN,大于锚固力 N=7。43 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求！