热工课程设计课件.pptx

1、1 二、辊道窑设计计算辊道窑设计计算：辊道窑设计计算： 1、窑体主要尺寸计算、窑体主要尺寸计算 2、燃料燃烧计算、燃料燃烧计算 3、热平衡计算、热平衡计算 4、通风阻力计算、通风阻力计算2原始资料的收集原始资料的收集设计的基础、依据设计的基础、依据（1）产量（一条线）产量（一条线）（2）产品规格：长、宽、高）产品规格：长、宽、高（3）年工作日：一般）年工作日：一般300天天（4）燃料：柴油、水煤气、高炉煤气、天然气）燃料：柴油、水煤气、高炉煤气、天然气 热值不同（热值小，用量大）热值不同（热值小，用量大） 产生的烟气量不同产生的烟气量不同影响排风、传热影响排风、传热（5）坯体入窑水分）坯体入窑

2、水分（6）烧成制度）烧成制度 烧成周期、三个带分配比例、烧成气氛（氧化、还烧成周期、三个带分配比例、烧成气氛（氧化、还原）原）（7）压力制度）压力制度 微重压，让热气稍稍外跑。微重压，让热气稍稍外跑。3 1 1、辊道窑窑体主要尺寸及确定、辊道窑窑体主要尺寸及确定窑内宽窑内宽 窑内宽窑内宽=产品尺寸产品尺寸/ /（1- 1-烧成收缩率）烧成收缩率）* * 每排片数每排片数 +150+150* *2 2150mm150mm坯体尺寸坯体尺寸辊棒长度：辊棒长度：直径为直径为25mm，长度，长度1.52.33m；直径为直径为35mm，长度，长度22.45m；直径为直径为45mm，长度，长度2.683.2

3、5m。4窑内高窑内高 窑内高窑内高=辊上高辊上高+ +辊下高辊下高 一般取经验值一般取经验值仿造引进的国外辊道窑的尺寸仿造引进的国外辊道窑的尺寸明焰窑一般为明焰窑一般为 500500850mm 850mm 烧嘴布置部分（烧成带）烧嘴布置部分（烧成带）825 mm， 其余部分（预热带、冷却带）其余部分（预热带、冷却带）582 mm隔焰窑一般为隔焰窑一般为 350350500mm500mm5窑长窑长 窑长窑长=窑容量（平米窑容量（平米/每窑）每窑）/装窑密度（平米装窑密度（平米/每米窑长）每米窑长）装窑密度装窑密度=每米排数每米排数 * 每排片数每排片数 * 每片砖面积每片砖面积窑容量窑容量=24

4、年产量 烧成周期窑容量年工作日产品合格率6例：例：某厂拟引进一条玻化砖生产线，考虑到销量、原料车某厂拟引进一条玻化砖生产线，考虑到销量、原料车间、压机等，年产量初定间、压机等，年产量初定270000m270000m2 2生产能力，设计原始资生产能力，设计原始资料如下：料如下： 产量：年产产量：年产270000m270000m2 2瓷砖瓷砖 产品规格：产品规格：100100 x200 x7x200 x7，200 x200 x8200 x200 x8，200 x300 x8200 x300 x8（mmmm） 年工作日：年工作日：300300天天 燃料：水煤气，热值燃料：水煤气，热值5233.8kJ

5、/m5233.8kJ/m3 3 坯体入窑含水量：坯体入窑含水量： 2%2% 合格率：合格率：90%90% 烧成制度：烧成制度： （1 1）烧成周期）烧成周期 72min72min，氧化气氛，氧化气氛 （2 2）各带划分：）各带划分： 7 名名 称称 温度温度/ 时间时间/min升温速率升温速率/ min-1 比例比例 %窑 前 段 40250 9.2 22.8 13 预 热 带 4001050 25 26 33 烧 成 带 10501245 12 16.25 18 冷 却 带 124580 25.8 45.16 36 累 计 72 100 烧成各段温度的划分与升温速率烧成各段温度的划分与升温速

6、率 8 窑体主要尺寸计算：窑体主要尺寸计算：（1）窑内宽：窑内宽：以以200 x200 mm产品计算，考虑烧成产品计算，考虑烧成收缩为收缩为10%，则，则 坯体尺寸坯体尺寸 = 200 （1- 10%）= 222 mm 坯体离窑墙内壁一般应有坯体离窑墙内壁一般应有100 200 mm 间隙，取间隙，取150 mm。 若若并排并排6片片，则窑内宽为：，则窑内宽为：222x6+150 x2=1632 mm（2）窑内高：窑内高： 若烧墙地砖产品，若烧墙地砖产品， 烧嘴布置部分（烧成带）烧嘴布置部分（烧成带）825 mm， 其余部分（预热带、冷却带）其余部分（预热带、冷却带）582 mm9 窑体主要尺

7、寸计算：窑体主要尺寸计算：（3）窑长：窑长： 27227000060=50(m /) 300 24 0.9窑容量窑窑密度=每米排数 每排片数 每片砖面积221000=6 0.2 =1(m /) 20040 每米窑长同一列砖距取同一列砖距取40mm,则则:窑长窑长 L=50/1=50(m)222-0.9110 利用装配式利用装配式,每节长每节长2120mm,节间宽节间宽8mm,节数节数=50000/2128=23.5节节,取取24节。节。 窑总长窑总长 L=2128x24=51072(m) 名名 称称 长度长度mm节节 数数比比 例例 %窑 前 段6384313 预 热 带17024833 烧

8、成 带8512418 冷 却 带191529 36窑前段：5106413%=6640，取3节，长度=32128=6384(mm) 预热带：5106433%=16851，取8节，长度=82128=17024(mm) 烧成带：5106417%=8681，取4节，长度=42128=8512(mm) 冷却带：5106437%=18894，取9节，长度=92128=19152（mm） 窑前段预热带烧成带冷却带11 工作系统的设计：工作系统的设计：（1）通风系统：通风系统： 排烟风机，排烟口的设置排烟风机，排烟口的设置 抽热风机，抽热风的布置抽热风机，抽热风的布置 急冷风机及布置急冷风机及布置12在第在第

9、4节窑顶及两侧下方各设置一对抽烟口（主抽烟节窑顶及两侧下方各设置一对抽烟口（主抽烟口），设置抽烟风机抽出烟气；口），设置抽烟风机抽出烟气；风机抽出烟气部分送入窑前段（在第风机抽出烟气部分送入窑前段（在第3节窑顶、辊道下节窑顶、辊道下部设置进气口），部分经烟道汇总进入旁边烘干窑；部设置进气口），部分经烟道汇总进入旁边烘干窑；在第在第1节窑顶、辊道下部设置一抽风口，由窑前段抽风节窑顶、辊道下部设置一抽风口，由窑前段抽风机抽出烟气经烟囱排空；机抽出烟气经烟囱排空；在在15节设置助燃风机（热风循环风机）提供助燃空气，节设置助燃风机（热风循环风机）提供助燃空气，并经风管送入烧嘴。并经风管送入烧嘴。 A通

10、风系统通风系统窑前段预热带烧成带冷却带41517192413在第在第16节由急冷风机供应急冷空气，第节由急冷风机供应急冷空气，第1617节为急节为急冷段；冷段；在第在第2023节每节窑体上下都设有抽热风分管，由抽热节每节窑体上下都设有抽热风分管，由抽热风机从总管中将进入分管的余热抽出，与预热带排烟段处风机从总管中将进入分管的余热抽出，与预热带排烟段处的烟气混合后，作为干燥窑的热源；的烟气混合后，作为干燥窑的热源；最后一节的窑体，上下各设三台窑尾冷风扇，对产品最后一节的窑体，上下各设三台窑尾冷风扇，对产品吹风强制快冷，使产品出窑温度不致过高。吹风强制快冷，使产品出窑温度不致过高。窑前段预热带烧成

11、带冷却带41517192414在第在第518节，节之间辊道上、下方各设置档板，节，节之间辊道上、下方各设置档板，上方采用耐火纤维板吊挂，下方用高铝砖砌筑；上方采用耐火纤维板吊挂，下方用高铝砖砌筑；第第3、4节，节，11、12节，节，15、16节，节之间设置闸节，节之间设置闸板。板。 窑前段预热带烧成带冷却带41517192415（2 2）燃烧系统：燃烧系统： 烧嘴的布置、烧嘴的布置、 煤气输送装置煤气输送装置A、烧嘴设置、烧嘴设置 第第810节每节辊上、下各设有一个烧嘴；第节每节辊上、下各设有一个烧嘴；第1113节每节节每节节辊上、下各设有一对烧嘴，所有烧嘴均节辊上、下各设有一对烧嘴，所有烧嘴

12、均采取对侧交错布置。第采取对侧交错布置。第1415节为高温成瓷区，可考虑每节节为高温成瓷区，可考虑每节辊上、下交错设置两对烧嘴。辊上、下交错设置两对烧嘴。 在辊道上方每个燃烧器对侧窑墙分别设置一个火焰观察孔。在辊道上方每个燃烧器对侧窑墙分别设置一个火焰观察孔。窑前段预热带烧成带冷却带415171924B、煤气输送装置、煤气输送装置 煤气由升压风机升压，通过管道、阀门、总管煤气处理系煤气由升压风机升压，通过管道、阀门、总管煤气处理系统，送至各节烧嘴，助燃空气由风机通过管道、阀门送到烧统，送至各节烧嘴，助燃空气由风机通过管道、阀门送到烧嘴。嘴。16 （3 3）温度控制系统：温度控制系统： 热电偶的

13、设置热电偶的设置 烧嘴控制装置烧嘴控制装置 急冷系统急冷系统 A、热电偶设置、热电偶设置 在第在第516节和第节和第18节，每节分别在窑顶中部插入一根节，每节分别在窑顶中部插入一根热电偶及一侧窑墙中部的辊下方插入一根热电偶，第热电偶及一侧窑墙中部的辊下方插入一根热电偶，第2、4、17、1921节，在窑顶插入一根热电偶。节，在窑顶插入一根热电偶。 窑前段预热带烧成带冷却带41517192417窑前段预热带烧成带冷却带415171924B、烧嘴控制装置、烧嘴控制装置变送、调节、显示变送、调节、显示 经电动调节阀调节后的空气信号输送到比例调节器，以经电动调节阀调节后的空气信号输送到比例调节器，以实现

14、对空气和煤气管道按预定值进行比例调节，保证窑内实现对空气和煤气管道按预定值进行比例调节，保证窑内氧化气氛。氧化气氛。 第第1216节，每节由两套控制装置分别控制辊上、下烧节，每节由两套控制装置分别控制辊上、下烧嘴的供气量，辊上嘴的供气量，辊上4个烧嘴一套，辊下的个烧嘴一套，辊下的4个烧嘴为一套。个烧嘴为一套。 在第在第511节，第节，第18节，每节由一套控制装置控制该节所节，每节由一套控制装置控制该节所设置的全部设置的全部8个烧嘴。个烧嘴。18窑前段预热带烧成带冷却带415171924C、急冷系统、余热利用系统温度控制装置、急冷系统、余热利用系统温度控制装置 热电偶热电偶电动单元组合仪表（变送

15、、调节、显示）电动单元组合仪表（变送、调节、显示） 在窑第在窑第17节、节、21节的温度控制各由一套控制装置控制。节的温度控制各由一套控制装置控制。19窑前段预热带烧成带冷却带415171924（4 4）检查处理系统检查处理系统第第13节，每节分别在两侧辊上、下各设一对检查节，每节分别在两侧辊上、下各设一对检查处理口，上、下对侧互相错开；处理口，上、下对侧互相错开；第第423节，每节分别在辊下方两侧各设置一个检节，每节分别在辊下方两侧各设置一个检查处理口，对侧错开。查处理口，对侧错开。 20（5）传动系统：传动系统： 传动机构采用链轮链条传动，并采用分段带动统一传动传动机构采用链轮链条传动，并

16、采用分段带动统一传动的传动方式。的传动方式。 辊子自由地放在窑墙外侧的两只托轮上，辊子传动端放辊子自由地放在窑墙外侧的两只托轮上，辊子传动端放在两只传动磨擦托轮上，全窑设置两台电机，其中一台备在两只传动磨擦托轮上，全窑设置两台电机，其中一台备用、一台带动一条贯穿窑头、尾的传动轴，传动轴通过用、一台带动一条贯穿窑头、尾的传动轴，传动轴通过7个个圆柱蜗杆减速器分别带动每段链条，从而带动传动托轮，圆柱蜗杆减速器分别带动每段链条，从而带动传动托轮，通过磨擦传动使其上的辊子转动。通过磨擦传动使其上的辊子转动。 在第在第9节处设置手动离合器，将传动轴分成两段，以便节处设置手动离合器，将传动轴分成两段，以便

17、在特殊情况下停止第在特殊情况下停止第16节传动系统的运转节传动系统的运转 。 传动报警：在窑头、尾各设置一激光探测器，对制品在传动报警：在窑头、尾各设置一激光探测器，对制品在运行过程中发生堵塞现象报警。运行过程中发生堵塞现象报警。 21 （6）窑体材料：窑体材料：1、窑前段（、窑前段（1-3节）节）（1）底部及下侧壁）底部及下侧壁 材质材质使用温度使用温度/密度密度/gcm-3导热系统导热系统/W/（m）-1厚度厚度/mm隔热层隔热层耐火混凝土耐火混凝土900 0.350.81(20400) 膨胀缝膨胀缝矿渣棉矿渣棉7000.0120.45(20) （2）顶部及上侧壁（内壁：金属板）顶部及上侧

18、壁（内壁：金属板）隔热层隔热层矿渣棉矿渣棉7000.0120.45（20） （3）中间辊筒部位）中间辊筒部位孔砖孔砖轻质高铝砖轻质高铝砖(PM)-1.013001.00.66+810-5t 填充层填充层硅酸铝耐火纤维硅酸铝耐火纤维束束11500.070.10.3 222、冷却段（、冷却段（1923节）节） （1）底部及下侧壁）底部及下侧壁隔热层隔热层耐火混凝土耐火混凝土900 0.35-0.81（20-400） 膨胀缝膨胀缝矿渣棉矿渣棉7000.0120.45（20） （2）顶部及上侧壁（内壁：金属板）顶部及上侧壁（内壁：金属板）隔热层隔热层矿渣棉矿渣棉7000.0120.45（20） （3）

19、中间辊筒部位）中间辊筒部位孔砖孔砖轻质高铝砖轻质高铝砖13001.00.66+810-5t 填充层填充层陶瓷棉陶瓷棉12500.070.1-0.3 233、预热段、急冷区、过渡区（、预热段、急冷区、过渡区（4-11、17-18节）节） （1）底部）底部耐火层耐火层轻质高铝砖轻质高铝砖13001.00.66+810-5t65隔热层隔热层硅藻土砖硅藻土砖900 161膨胀缝膨胀缝硅酸铝耐火纤维束硅酸铝耐火纤维束13500.070.10.310（2）顶部：使用悬挂式吊顶结构）顶部：使用悬挂式吊顶结构耐火层耐火层轻质高铝砖轻质高铝砖18001.00.66+810-5t300隔热层隔热层蛭石蛭石8000

20、.10.0520.058 膨胀缝膨胀缝硅酸铝耐火纤维束硅酸铝耐火纤维束11500.070.1-0.3150（3）侧部）侧部耐火层耐火层轻质高铝砖轻质高铝砖13001.00.66+810-5t113隔热层隔热层硅酸铝耐火纤维束硅酸铝耐火纤维束13500.30.10.2197检查处理口检查处理口轻质高铝砖轻质高铝砖14001.20.66+810-5t 压顶砖压顶砖 24（4）烧嘴周围）烧嘴周围耐火层耐火层轻质高铝砖轻质高铝砖14001.20.66+810-5t 隔热层隔热层温石棉温石棉6002.30.07 （5）中间辊筒部位）中间辊筒部位耐火层（孔砖）耐火层（孔砖）轻质高铝砖轻质高铝砖14001.

21、20.66+810-5t 填充层填充层陶瓷棉陶瓷棉13500.070.1-0.3 （6）膨胀缝及结合处）膨胀缝及结合处膨胀缝膨胀缝硅酸铝耐火纤维束硅酸铝耐火纤维束13500.070.1-0.3 节间弹性连接节间弹性连接硅酸铝耐火纤维板硅酸铝耐火纤维板13500.30.1-0.2 254、烧成带（、烧成带（12-16节）节） （1）底部）底部耐火层耐火层轻质高铝砖，（轻质高铝砖，（PM-1.0）14001.00.66+810-5t130隔热层隔热层硅藻土砖硅藻土砖900 0.35-0.81130硅酸铝耐火纤维束硅酸铝耐火纤维束13500.20.1-0.3100（2）顶部：采用悬挂式吊顶结构）顶部

22、：采用悬挂式吊顶结构耐火层耐火层轻质高铝砖轻质高铝砖14001.00.66+810-5t300隔热层隔热层蛭石蛭石8000.10.052-0.058 硅酸铝耐火纤维束硅酸铝耐火纤维束11500.070.10.3150（3）侧部）侧部耐火层耐火层轻质高铝砖（轻质高铝砖（PM）-114001.00.66+810-5t113隔热层隔热层硅酸铝耐火纤维毡硅酸铝耐火纤维毡13500.30.10.2119硅酸铝耐火纤维束硅酸铝耐火纤维束13500.20.10.37826检查处理口检查处理口轻质高铝砖轻质高铝砖14001.20.66+810-5t 压顶砖压顶砖（PM）-1.2 （4）烧嘴周围）烧嘴周围耐火层

23、耐火层轻质高铝砖轻质高铝砖14001.20.66+810-5t 隔热层隔热层温石棉温石棉6002.30.07 （5）中间辊筒部位）中间辊筒部位耐火层（孔砖）耐火层（孔砖）轻质高铝砖（轻质高铝砖（PM）-1.214001.20.66+810-5t 填充层填充层硅酸铝耐火纤维束硅酸铝耐火纤维束13500.070.10.3 （6）膨胀缝及结合处）膨胀缝及结合处膨胀缝膨胀缝硅酸铝耐火纤维束硅酸铝耐火纤维束13500.070.1-0.3 节间弹性连接节间弹性连接硅酸铝耐火纤维毡硅酸铝耐火纤维毡13500.30.1-0.2 272、燃料燃烧计算：、燃料燃烧计算： 目的：目的： 保证燃料完全燃烧保证燃料完全

24、燃烧需提供多大空气量？需提供多大空气量？燃料燃烧后产生多少烟气量？燃料燃烧后产生多少烟气量？燃料燃烧能达到多高的温度？燃料燃烧能达到多高的温度？28（1）空气量的计算：）空气量的计算： 理论空气量：理论空气量：实际空气量：实际空气量：空气过剩系数：空气过剩系数：0V=V0vv为保证炉内氧化气氛，实为保证炉内氧化气氛，实际空气量稍大于理论量。际空气量稍大于理论量。对于气体燃料，对于气体燃料，=1.051.15对于液体燃料，对于液体燃料，=1.151.25对于块状固体燃料，对于块状固体燃料，=1.31.7经验值经验值29燃料燃烧的经验计算公式：燃料燃烧的经验计算公式： 03DW0.24 QV0.5

25、(m /kg)100003DW0.203 QV2(m /kg)1000033DW0.209 QV(m /m )1000033DW0.26 QV0.25(m /m )1000固体燃料：固体燃料：气体燃料：气体燃料：液体燃料：液体燃料：当当QDW12500KJ/m3时时300330.209 5233.8V1.09(m/m)1000空气煤气若燃料为水煤气，低热值若燃料为水煤气，低热值5233.8kJ/m3，其其QDW12500KJ/m3取取=1.15，033V = V1.15 1.09=1.25(m/m)空气煤气理论空气量：理论空气量： 实际空气量：实际空气量： 31033DWg0.173 QV1(

26、m /m )100000ggV =V(1)V033g0.173 5233.8V11.91(m/m)1000 烟气煤气当当QDW12500KJ/m3（2）气体燃烧烟气量的计算）气体燃烧烟气量的计算理论烟气量：理论烟气量：实际烟气量：实际烟气量：当当QDW=5233.8KJ/m30033ggV =V(1)V1.911.15 11.092.07(m/m)（）烟气煤气P245 表表4-15323）燃烧温度的计算：）燃烧温度的计算：ffDWggQC tV C tV CthtQDW燃料低热值燃料低热值tf, ta燃料、空气进入燃料室的温度燃料、空气进入燃料室的温度Cg, Cf, Ca烟气、燃料、空气从烟气

27、、燃料、空气从0到各自温度下的平均到各自温度下的平均比热容比热容Vg实际烟气量实际烟气量理论燃烧温度：理论燃烧温度：实际燃烧温度：实际燃烧温度：ttht实际高温系数：高温系数：=0.85=0.85（辊道窑）（辊道窑）气体柴油进入温度一般为气体柴油进入温度一般为20度度依塔依塔 Eta33ffDWggQC tV C tV Ctht5233.8 1.32 20 1.25 1.3 201564 C2.07 1.635t0.85 15641329 C实际比要求温度比要求温度1245高出高出84 ，较为合理。，较为合理。评估评估: 误差小于误差小于5%，合理，合理(1564-1500)/1564=0.0

28、434 3、热平衡计算、热平衡计算 包括两部分：包括两部分：预热带、烧成带热平衡计算预热带、烧成带热平衡计算求出燃料的消耗量求出燃料的消耗量冷却带热平衡计算冷却带热平衡计算 内容：内容：p热热收支收支项目的编制项目的编制p原始数据的汇总原始数据的汇总p热平衡的计算热平衡的计算p热平衡表的列出热平衡表的列出p热效率的计算热效率的计算35A 热收入项目热收入项目 燃料燃烧的化学热量及显热燃料燃烧的化学热量及显热 助燃空气带入的物理热助燃空气带入的物理热 预热带漏入空气带入的显热预热带漏入空气带入的显热 入窑坯体带入的显热入窑坯体带入的显热36（1）燃料燃烧的化学热量及显热：）燃料燃烧的化学热量及显

29、热：Q(Q)fffDWxc tQDW燃料低热值燃料低热值tf燃料进入燃料室的温度燃料进入燃料室的温度Cf燃料从燃料从0到各自温度下的平均比热容到各自温度下的平均比热容x燃料的消耗量，燃料的消耗量，m3/hQ(5233.8 1.32 20)5260.2 (/ )fxx kJ h煤气低热值煤气低热值QDW=5233.8kJ/m3入窑煤气温度入窑煤气温度tf=20，20时煤气比热容时煤气比热容Cf=1.32kJ/(m3)设煤气消耗量为设煤气消耗量为x m3/h37（2）助燃空气带入的物理热：）助燃空气带入的物理热：Qx Vct助助助V实际空气量实际空气量t助助20C助助2025空气的比热容空气的比热

30、容x燃料的消耗量，燃料的消耗量，m3/hQ1.251.3 2032.5 (/ )xx kJ h助助燃空气温度助燃空气温度ta=20，20时空气比热容时空气比热容Ca=1.30kJ/(m3)助燃空气实际总量助燃空气实际总量Va=1.25(m3/h) 38（3） 预热带漏入空气带入的显热：预热带漏入空气带入的显热：Q =Vct预漏0 xVxV预漏（）32.0 1.151.090.93 (/ )Vxx mh预漏（）V预漏预漏漏入空气总量漏入空气总量x预热带空气过剩系数，一般取预热带空气过剩系数，一般取2.0 t漏入空气的温度，一般取漏入空气的温度，一般取20 C20空气的比热容，空气的比热容，1.3

31、x燃料的消耗量，燃料的消耗量，m3/h漏入空气总量：漏入空气总量：理论空气量理论空气量Q =V0.931.3 2024.2 (/ )ctxx kJ h预漏39（4）入窑坯体带入的显热：）入窑坯体带入的显热：第第13节热源为烟气余热，即利用烟气带走显热，所以节热源为烟气余热，即利用烟气带走显热，所以13节不列节不列入热平衡计算。计算时，以第入热平衡计算。计算时，以第4节坯体计算坯体带入的显热。节坯体计算坯体带入的显热。坯体带入显热：坯体带入显热：Q =Gct坯坯坯坯取烧成灼减取烧成灼减5 入窑干制品质量入窑干制品质量 入窑制品含自由水入窑制品含自由水2，湿基制品质量，湿基制品质量 制品入窑第制品

32、入窑第4节时温度节时温度t1=250，入窑制品比热容，入窑制品比热容 ) 单位面积的质量单位面积的质量40B、 热支出项目热支出项目（1）产品带出显热产品带出显热Q2 烧成产品质量烧成产品质量G3=G195=783.895%=744.6(kg/h) 制品出烧成带（第制品出烧成带（第16节）温度节）温度t2=1245 制品平均比热容制品平均比热容C2=0.84+2610-51245=1.16kJ/(kg) 41 将计算窑段分为两部分，即第将计算窑段分为两部分，即第411节：节：4001000，取平均值取平均值700；第；第1216节：节：10001245，取平均值，取平均值1123。 第第411

33、节，窑外壁表面平均温度节，窑外壁表面平均温度40，窑内壁平，窑内壁平均温度均温度700。 （2）窑体散失热）窑体散失热42内外窑宽内外窑宽转换系数转换系数1 kwh= 3600 kJ1632+620=225243b. 窑墙：窑墙： 高铝砖平均导热系数高铝砖平均导热系数 ） 耐火纤维导热系数耐火纤维导热系数 厚度厚度 热流热流 一侧窑墙散热面积一侧窑墙散热面积 厚度厚度 ）0.5821.268=0.582+0.686700-4080.70644 c.窑底：在窑下与干燥器间装有窑底：在窑下与干燥器间装有100mm厚耐火纤维起保温作用。厚耐火纤维起保温作用。 高铝砖导热系数高铝砖导热系数 厚度厚度

34、硅藻砖导热系数硅藻砖导热系数 )，厚度，厚度 耐火纤维导热系数耐火纤维导热系数 )，厚度，厚度 热流热流 )700-401632+620=22520.70645第1216节：10001245，取平均值1123。 1632+620=225246471632+620=2252482490每每kg水的汽化热水的汽化热1.93每每kg水蒸气的热容水蒸气的热容tg烟气的温度烟气的温度湿坯和干坯制品质量湿坯和干坯制品质量2%自由水自由水49每每kg Al2O3反应热反应热505152 热平衡计算热平衡计算热收入热收入热支出热支出项目项目kJ/h%项目项目kJ/h%坯体带入显热坯体带入显热1809556.1

35、8产品带出显产品带出显热热107535136.72燃料化学热及显燃料化学热及显热热271952392.82窑炉散失之窑炉散失之热热42675314.57助燃空气显热助燃空气显热168030.57物化反应热物化反应热38138913.02漏入空气显热漏入空气显热125110.43烟气带走显烟气带走显热热89958030.71 其他热损失其他热损失1464745.00总计总计2929792100.00总计总计2929547100.0053 4、管道计算、阻力计算、风机选型、管道计算、阻力计算、风机选型5455烧成带预热带冷却带窑前段预热带烧成带冷却带4151719245657可简化可简化58可简化

36、可简化59（3）风机选型）风机选型 为保证正常工作，取风机抽力余量为保证正常工作，取风机抽力余量0.5。 所以选型应具备风压：所以选型应具备风压：H=（1+0.5）255.2=382.8(Pa) 流量取储备系数流量取储备系数1.5，风机排出烟气平均温度，风机排出烟气平均温度250。 选用风机时应考虑窑炉有时空气、煤气比例失调，大量选用风机时应考虑窑炉有时空气、煤气比例失调，大量增加烟气量，增大抽风阻力，热交换器粉尘阻塞，造成较增加烟气量，增大抽风阻力，热交换器粉尘阻塞，造成较大阻力，选型时全风压留有较大余地。所选风机见表大阻力，选型时全风压留有较大余地。所选风机见表5。60 窑主体系统管理尺寸

37、、风机型号规格窑主体系统管理尺寸、风机型号规格项目抽烟助燃急冷抽热风管道尺寸/mm总管400，分管210，支管150总管300直径200总管400，分管200风机代号抽烟风机A助燃风机B急冷风机C抽热风机E风机名称高温离心通风机高压离心通风机高压离心通风机高温离心通风机风机型号W5-481-11 No5.55-29 No6.59-26-1 No4W5-481-11 NO5.5全风压/Pa1405805039301405风量/m3h-18060576321988060电机型号Y120M-2Y160L-2Y132S1-2Y120M-2功率/Kw2218.55.522转速/rmin-12900315029002900传动方式CCAC出口方向右00右2700左2700右2700外形尺寸 940813117592712723 质量/kg（不带电机） 214.56261 结 束