岩土工程设计3地下连续墙课件.pptx

1、2022-4-23地下连续墙1本章内容本章内容3.1 概述概述3.2 地下连续墙基坑的设计内容地下连续墙基坑的设计内容3.3 地下连续墙的设计方法（计算理论）地下连续墙的设计方法（计算理论）3.4 地下连续墙细部设计地下连续墙细部设计2022-4-23地下连续墙23.1 概述概述一、地下连续墙的概念一、地下连续墙的概念 （一）定义：地下连续墙是利用一定的设备和机具在稳（一）定义：地下连续墙是利用一定的设备和机具在稳定液护型的条件下钻挖一段深槽，然后吊入钢筋笼，筑成一定液护型的条件下钻挖一段深槽，然后吊入钢筋笼，筑成一段钢筋混凝土墙段，再将每个墙段连接起来，而形成一段连段钢筋混凝土墙段，再将每个

2、墙段连接起来，而形成一段连续的地下基础构筑物，称为。续的地下基础构筑物，称为。 （二）地下连续墙技术的发展（二）地下连续墙技术的发展 1950年意大利两项防渗墙工程应用排桩式墙为契机，在年意大利两项防渗墙工程应用排桩式墙为契机，在当今世界推广。我国当今世界推广。我国1968排桩防渗墙；排桩防渗墙；1974年排桩竖井；年排桩竖井；1976年年7月月28唐山大地震后修复岸壁工程中出现了槽成地下唐山大地震后修复岸壁工程中出现了槽成地下墙。墙。2022-4-23地下连续墙3（三）地下连续墙特点（三）地下连续墙特点 1.优点优点 对环境影响小，振动低噪音小，沉降及变形得到控制。对环境影响小，振动低噪音小

3、，沉降及变形得到控制。 墙体刚度大，整体型好，围护结构和整体结构中使用。墙体刚度大，整体型好，围护结构和整体结构中使用。 耐久性，防渗性好；耐久性，防渗性好； 实行逆作法施工，有利于施工安全，并加快施工进度，实行逆作法施工，有利于施工安全，并加快施工进度，降低造价。降低造价。 2.缺点缺点 施工及费泥浆的处理问题；施工及费泥浆的处理问题； 地质条件和施工适应性问题，从理论上讲，可适应于各地质条件和施工适应性问题，从理论上讲，可适应于各种地层，但最适用还是软塑、可塑的粘性土层；种地层，但最适用还是软塑、可塑的粘性土层； 槽壁坍塌问题。槽壁坍塌问题。3.1 概概述2022-4-23地下连续墙43.

4、1 概概述二、地下连续墙在基坑工程中的适用条件二、地下连续墙在基坑工程中的适用条件 决定于经济性，选用要慎重。决定于经济性，选用要慎重。 1.基坑深度大于基坑深度大于10m； 2.软土地基或砂土地基；软土地基或砂土地基； 3.在密集的建筑群中施工基坑，对周围地面沉降，建筑在密集的建筑群中施工基坑，对周围地面沉降，建筑物的沉降要求需严格限制时，宜用地下连续墙；物的沉降要求需严格限制时，宜用地下连续墙； 4.围护结构与立体结构相结合，可用作主体结构的一部围护结构与立体结构相结合，可用作主体结构的一部分，对抗渗有严格要求时，宜用地下连续墙；分，对抗渗有严格要求时，宜用地下连续墙； 5.采用遍作法施工

5、，内衬与护型形成复合结构的工程。采用遍作法施工，内衬与护型形成复合结构的工程。2022-4-23地下连续墙53.1 概概述三、地下连续墙在基坑中的应用情况三、地下连续墙在基坑中的应用情况（一）应用范围（一）应用范围 1.建筑物基坑：地下室、地下商场、停车场建筑物基坑：地下室、地下商场、停车场 2.市政工程的基坑：地下铁道、地下汽车站、地下泵站；市政工程的基坑：地下铁道、地下汽车站、地下泵站； 3.工业构筑物基坑：铁皮沉淀池、盾构、顶管工作井、接收井。工业构筑物基坑：铁皮沉淀池、盾构、顶管工作井、接收井。（二）基坑规模（二）基坑规模 1.矩形基坑矩形基坑 20011015 m 2.圆形基坑圆形基

6、坑 6031.63 m 3.长条形基坑：长条形基坑：60020(1719) m（三）地下连续墙的厚度及深度（三）地下连续墙的厚度及深度 厚度：厚度： 45 60 80 100 120 （mm）；深度：）；深度： 50m以上以上（四）地下连续墙形式（四）地下连续墙形式 1.壁板式、直线型、圆弧型（折线型）壁板式、直线型、圆弧型（折线型） 2.T型及型及N型地下连续墙型地下连续墙 3.格形地下连续墙格形地下连续墙2022-4-23地下连续墙63.1 概概述五、地下连续墙类型五、地下连续墙类型 （一）自立式挡土结构地下连续墙（一）自立式挡土结构地下连续墙 不需支撑和锚杆，开挖深度不需支撑和锚杆，开挖

7、深度45米，不超过米，不超过10米。米。 （二）锚定式挡土结构物地下连续墙（二）锚定式挡土结构物地下连续墙结合地压条件和开挖深度，设置锚杆，使墙体与地层锚定在一起结合地压条件和开挖深度，设置锚杆，使墙体与地层锚定在一起，增加墙体的稳定性和挡土性能。，增加墙体的稳定性和挡土性能。 （三）支撑式挡土地下连续墙。（三）支撑式挡土地下连续墙。用用H型梁、管柱梁、桥梁等进行支撑。支撑主要增加地下连续墙型梁、管柱梁、桥梁等进行支撑。支撑主要增加地下连续墙的挡土稳定性。的挡土稳定性。 （四）逆作法地下连续墙（四）逆作法地下连续墙地面上、下同时施工地面上、下同时施工(地下连续墙完成后地下连续墙完成后)减少基坑

8、支护体系的规减少基坑支护体系的规模和费用。模和费用。2022-4-23地下连续墙73.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容主要设计内容：主要设计内容： 1.确定荷载、土压力、水压力（土力学理论）确定荷载、土压力、水压力（土力学理论） 2.确定地下连续墙的入土深度（基坑稳定性问题）确定地下连续墙的入土深度（基坑稳定性问题） 3.槽型稳定验算：根据入土深度，假定槽段长度，即可进行槽壁稳槽型稳定验算：根据入土深度，假定槽段长度，即可进行槽壁稳定计算定计算 4.地下连续墙静力计算地下连续墙静力计算 5.配筋计算、构件强度验算，裂缝开张验算，垂直接头计算配筋计算、构件强度验算，裂缝开张验算，垂直接头计

9、算 6.支撑结构设计支撑结构设计 7.基坑变形估计：基坑回弹及隆起估计；邻近建筑沉降及水平位移基坑变形估计：基坑回弹及隆起估计；邻近建筑沉降及水平位移估算；墙后地面沉降估算估算；墙后地面沉降估算2022-4-23地下连续墙83.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容3.2.1 作用在墙体上侧压力计算作用在墙体上侧压力计算 确定侧向土压力和水压力。确定侧向土压力和水压力。 开挖前：静止土压力，（实测）开挖前：静止土压力，（实测） 开挖中：挡土结构无位移，则仍为静止压力，挡土结构有位移，则开挖中：挡土结构无位移，则仍为静止压力，挡土结构有位移，则土中产生主动土压力和被动土压力。土中产生主动土压力和

10、被动土压力。 一、静止土压力的计算一、静止土压力的计算 土压力强度：土压力强度： 式中：式中： K0静止土压力系数；静止土压力系数；Z深度，深度，m；q地面均布荷载，地面均布荷载，kPa ；静止土压力总值；静止土压力总值 E0， ,当在地下水位以下，当在地下水位以下，则将水压力和土压力分别考虑，分开计算。则将水压力和土压力分别考虑，分开计算。000PK ZK q210002EK ZK qZ2022-4-23地下连续墙93.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容00PKu式中：式中： 土的竖向有效应力，土的竖向有效应力，kPa; u地下水的侧压力；地下水的侧压力； Z地下计算点深度地下计算点深度

11、; 地下水位以下土的有效重度，地下水位以下土的有效重度，kN/m3; 计算点在地下水位以下的深度计算点在地下水位以下的深度; ， ,或查表。或查表。()ZZZ 01sinK 00.95 sinKZ2022-4-23地下连续墙103.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容二、主动土压力和被动土压力的计算二、主动土压力和被动土压力的计算 墙体变形使土体达到塑性平衡状态，这时地下墙所承受的侧向压墙体变形使土体达到塑性平衡状态，这时地下墙所承受的侧向压力为主动土压力或被动土压力。力为主动土压力或被动土压力。 （一）主动土压力状态时土体水平向应力（一）主动土压力状态时土体水平向应力2aaaPK Zc K

12、对于砂土对于砂土c=0 , aW aaPK Z对于黏性土对于黏性土=0, 2aW aPZc地面有荷载地面有荷载q/时：时： )2aaaPKZqc K（2tan (45)2aK2022-4-23地下连续墙113.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容（二）被动土压力状态时水平向应力（二）被动土压力状态时水平向应力2pppPK Zc K2tan (45)2pK对于砂土对于砂土c=0 , ppPK Z对于黏性土对于黏性土=0, 2pPZc三、侧压力的选用三、侧压力的选用考虑安全，摩擦力作用考虑安全，摩擦力作用主动区：主动区： （0.001H） 0ahaPPKP2022-4-23地下连续墙123.2地

13、下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容被动区：被动区： (0.05H)等值内摩擦角计算主动土压力法：等值内摩擦角计算主动土压力法：202242222tan (45)4tan(45)(45)CHCHtgH式中：式中：Po静止土压力强度；静止土压力强度；Kh水平方向基床的反力系数；水平方向基床的反力系数； 墙墙 体变形；体变形；Pa ，Pp主、被动主压力强度。主、被动主压力强度。 水平地基反力系数确定见前面的桩受水平力时的计算或见后面设水平地基反力系数确定见前面的桩受水平力时的计算或见后面设计内容。计内容。2022-4-23地下连续墙133.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容3.2.2基坑的稳定分

14、析基坑的稳定分析 地下连续墙作为挡土墙时，通常考虑两种失稳方式，坑底土体隆起地下连续墙作为挡土墙时，通常考虑两种失稳方式，坑底土体隆起及坑底土体管涌。及坑底土体管涌。一、坑底土地的隆起一、坑底土地的隆起 基坑内土被开挖基坑内土被开挖 对坑底土卸荷对坑底土卸荷 土体隆起（弹性范围内），土体隆起（弹性范围内），应避免由于基坑面积上的卸荷作用使地基产生大范围的塑性区，造成整应避免由于基坑面积上的卸荷作用使地基产生大范围的塑性区，造成整体性的破坏。体性的破坏。 隆起隆起 在软弱的黏土地层内，由于基坑开挖的卸荷作用，造成基在软弱的黏土地层内，由于基坑开挖的卸荷作用，造成基坑底部土体抗剪强度的破坏，基坑外

15、的土体向基坑内移动。因此要将墙坑底部土体抗剪强度的破坏，基坑外的土体向基坑内移动。因此要将墙底插入抗剪强度较高的土层和将最下部支撑尽量放的低一些。底插入抗剪强度较高的土层和将最下部支撑尽量放的低一些。 其验算有以下几种方法：其验算有以下几种方法：2022-4-23地下连续墙143.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容（一）地基以剪切破坏的极限状态法（各类土质）（一）地基以剪切破坏的极限状态法（各类土质）计算面为计算面为AE面面挡土墙背面的竖向应力：挡土墙背面的竖向应力：基坑内的竖向应力：基坑内的竖向应力：极限平衡状态极限平衡状态(Prandtl-Reissner)公式：公式：式中式中 ， 地

16、基承载力系数地基承载力系数1oqH2qh12qcqq NcNcNqN(1)qNcNctgPrandtlPrandtlTerzaghTerzaghi i342()2212 cos(45)gtqeN(1)qNcNctg2022-4-23地下连续墙153.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容插入深度为：插入深度为：合理的入土深度，应代入安全系数验算：合理的入土深度，应代入安全系数验算： （ q地表均布载荷）地表均布载荷） 0cqHcNhN0( )qcshNcNKHq 由于由于A、A/面上的粘结力（抗剪强度）没有考虑，故安全系数可以面上的粘结力（抗剪强度）没有考虑，故安全系数可以取得低些取得低些1.

17、1 1.2sk 2022-4-23地下连续墙163.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容(二二)地基稳定性验算法地基稳定性验算法力矩验算法力矩验算法 假定在重量为假定在重量为W的土体作用下，土体下的软土地基沿圆柱面的土体作用下，土体下的软土地基沿圆柱面BC发生破坏和产生滑动发生破坏和产生滑动转动力矩转动力矩 （对（对o点取矩）点取矩）式中式中 W沿基坑方向单位长度土体作用在基底处沿基坑方向单位长度土体作用在基底处 的竖向应力的竖向应力稳定力矩：稳定力矩：式中式中 地基土不排水抗剪强度，地基土不排水抗剪强度，=Cu(饱和软黏土中饱和软黏土中) 要保证坑底不隆起，需满足：要保证坑底不隆起，需满足

18、： 计算偏于安全。计算偏于安全。2dxMW()WqH x0()rMxxd1.2rdMKM2022-4-23地下连续墙173.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容二、坑底土体的管涌二、坑底土体的管涌 管涌：是指基坑开挖过程中，高水位的地下水将向基坑内渗透，管涌：是指基坑开挖过程中，高水位的地下水将向基坑内渗透，当基坑底面以下的土体所承受向上的水头压力大于土体有效重度时，当基坑底面以下的土体所承受向上的水头压力大于土体有效重度时，基坑内土体将向上移动。基坑内土体将向上移动。 砂土层砂土层流砂带出，充填基坑。流砂带出，充填基坑。 粉细砂和软弱黏土层粉细砂和软弱黏土层泥塑性泥流泥塑性泥流 解决问题的

19、方法：解决问题的方法： 坑底下的土浸在水中，其有效重量为浮重力密度坑底下的土浸在水中，其有效重量为浮重力密度 ，当地下水的向，当地下水的向上渗流力（动水压力）上渗流力（动水压力） 时，土粒处于浮动状态，坑底产生管涌。时，土粒处于浮动状态，坑底产生管涌。要避免管涌，则要求要避免管涌，则要求 （K安全系数安全系数1.52.0）jKj max2WWhjiht2022-4-23地下连续墙183.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容i/ i- h -22wwhKhthw/式 中水 力 梯 度 ；基 坑 面 以 上 地 下 水 位 高 度 ； t-地 下 墙 入 土 深 度 ； 地 下 水 重 力 密

20、度 ；则 Kh即 t隆起的深度和管涌深度相比隆起的深度和管涌深度相比,取大值取大值 2022-4-23地下连续墙193.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容3.2.3 槽壁稳定计算槽壁稳定计算确定深度已知条件下的设计分段长度。确定深度已知条件下的设计分段长度。一、梅耶霍夫法一、梅耶霍夫法临界深度临界深度 按下式求得按下式求得式中：式中： 黏土的不排水抗剪强度；黏土的不排水抗剪强度； 静止土压力系数；静止土压力系数； 、 黏黏土和泥浆的有效重度；土和泥浆的有效重度；N条形的基础的承载力系数，矩形开挖槽壁；条形的基础的承载力系数，矩形开挖槽壁； B槽壁的平面宽度；槽壁的平面宽度；L槽壁的平面长度

21、；槽壁的坍槽壁的平面长度；槽壁的坍塌安全系数按下式计算：塌安全系数按下式计算：crH01ucrNCHKuC0K14(1)BLN 01usmmN CKPP 2022-4-23地下连续墙203.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容式中：式中： 和和 为开挖的外侧（土压力）和内侧（泥浆压力）槽底为开挖的外侧（土压力）和内侧（泥浆压力）槽底水平压力强度。水平压力强度。三、墙壁的横向变形三、墙壁的横向变形按下式计算：按下式计算：式中：式中：z计算点的深度，计算点的深度，m； 土的压缩模量，土的压缩模量， ； 土的泊松比。土的泊松比。0mP1mP201(1)()sZLKE sE2/kN m2022-4-

22、23地下连续墙213.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容四、非黏性土的经验公式四、非黏性土的经验公式 c=0时时式中：式中：砂土的重度，；砂土的重度，； 泥浆的重度，泥浆的重度， ； 砂土的内砂土的内摩擦角。摩擦角。 从上式可见，对于砂土没有临界深度，从上式可见，对于砂土没有临界深度，Ks为常数，与槽壁深度无关。为常数，与槽壁深度无关。12112()gdstK2/kN m12/kN md2022-4-23地下连续墙223.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容3.2.4 3.2.4 地下墙垂直承载力验算地下墙垂直承载力验算地下墙及其构成的复合地基竖向承载力设计值可以水平每延米或整体按地下墙

23、及其构成的复合地基竖向承载力设计值可以水平每延米或整体按下式计算。如承载力满足不了荷载组合值，可采取加深地下墙或其他措下式计算。如承载力满足不了荷载组合值，可采取加深地下墙或其他措施来增大承载力。施工期间根据具体情况验算。施来增大承载力。施工期间根据具体情况验算。式中：式中： ， 分别为地下墙总极限侧阻力和总极限端阻力标准；分别为地下墙总极限侧阻力和总极限端阻力标准； ， 分别为地下墙及其构筑物顶部外伸环梁或承占和地下墙深井构筑物底分别为地下墙及其构筑物顶部外伸环梁或承占和地下墙深井构筑物底板地极限土抗力标准值；板地极限土抗力标准值； 地下墙及其构筑物地重要性系数；地下墙及其构筑物地重要性系数

24、； 作用作用于地下墙及其构筑物上竖向承载力设计值；于地下墙及其构筑物上竖向承载力设计值； 地下墙及其构筑物复合地下墙及其构筑物复合基础竖向承载力设计值；基础竖向承载力设计值； ， ， ， 分别为地下墙侧、墙端、墙顶外分别为地下墙侧、墙端、墙顶外伸梁或承台和承台底板底土抗力分项系数；根据土的物理力学指标与承伸梁或承台和承台底板底土抗力分项系数；根据土的物理力学指标与承载力参数之间的经验关系：载力参数之间的经验关系：0pkskckbkddspcbQQQQSRskQpkQckQbkQcdSdRspcb2022-4-23地下连续墙233.2地下连续墙连续墙基坑的设计内设计内容1nskskisiKipk

25、pkpckcKcKbkcKbQUq LQqAQfAQfA式中：式中：UU地下墙与接触面水平边长；地下墙与接触面水平边长； 第第i i层土的极限侧阻力标准层土的极限侧阻力标准值及第值及第i i层土厚度；层土厚度； 土地与地下墙或圈梁承台间的作用系数，坑底土地与地下墙或圈梁承台间的作用系数，坑底以上取以上取0.80.8，以下取，以下取1.01.0； 分别为地下墙极限端阻力标准值（岩土分别为地下墙极限端阻力标准值（岩土工程治理手册工程治理手册P554P554）和墙底横截面积；）和墙底横截面积； 承占或外伸圈梁和底板底地承占或外伸圈梁和底板底地基土极限承载力标准值，前者查表，后者由地质报告提供；基土极

26、限承载力标准值，前者查表，后者由地质报告提供； ， 分别分别为承台或外伸圈梁和底板底地基土净面积。为承台或外伸圈梁和底板底地基土净面积。2.2.5 2.2.5 抗弯验算抗弯验算2.2.6 2.2.6 整体稳定验算整体稳定验算skisiq LKpkpqAcKfcAbA2022-4-23地下连续墙243.3地下连续墙连续墙的设计设计方法（计计算理论论）地下连续墙的静力计算，有地下连续墙的静力计算，有4 4种使用的方法。种使用的方法。 1. 1. 古典理论计算方法：自由端法、弹性梁法、等值梁古典理论计算方法：自由端法、弹性梁法、等值梁法。（计算板桩墙）、法。（计算板桩墙）、1/21/2分割法、矩形荷

27、载检验法、太沙分割法、矩形荷载检验法、太沙基法。基法。 2. 2.横撑轴向力、墙体弯矩不变的方法，适用于多支撑地横撑轴向力、墙体弯矩不变的方法，适用于多支撑地下连续墙（据实测推出）下连续墙（据实测推出） 山间邦男法（弹塑性法）和塑性法山间邦男法（弹塑性法）和塑性法; ;弹性法。弹性法。 3. 3.横撑横撑轴向力、墙体弯矩随工程进度而变化的方法轴向力、墙体弯矩随工程进度而变化的方法 日本建筑结构基础设计规范日本建筑结构基础设计规范中的弹塑性法中的弹塑性法 4. 4.同变形理论同变形理论 日本森重龙马提出墙体变位对土压力产生增减的计算。日本森重龙马提出墙体变位对土压力产生增减的计算。 5. 5.有

28、限单元法有限单元法2022-4-23地下连续墙253.3地下连续墙连续墙的设计设计方法（计计算理论论）一、无支撑式地下连续墙（自立式）一、无支撑式地下连续墙（自立式） 这种形式地下连续墙变形较大，只能应用在浅基坑中，这种形式地下连续墙变形较大，只能应用在浅基坑中，墙背土压力荷载可取主动土压力计算，考虑插入段的土抗力墙背土压力荷载可取主动土压力计算，考虑插入段的土抗力（被动土压（被动土压主动土压），并取安全系数为主动土压），并取安全系数为2 2。无黏性均质土中的地下连续墙结构承受土压力压力图无黏性均质土中的地下连续墙结构承受土压力压力图2022-4-23地下连续墙263.3地下连续墙连续墙的设计

29、设计方法（计计算理论论）0)()(2121)(210022DKDHKDHKDKzDKDHKECFAGCOJCAHOLSJOSJAHOFapappaH 图中（图中（b b）、（）、（c c）为浅埋，（）为浅埋，（d d）为深埋。由受力图的）为深埋。由受力图的规律性可以用解析法推导。规律性可以用解析法推导。0)2)(6161)(610233DHKKzDKDHKMappaC联立上面两式求得联立上面两式求得D D和和Z Z。2022-4-23地下连续墙273.3地下连续墙连续墙的设计设计方法（计计算理论论）悬臂式支护结构分析：悬臂式支护结构分析： a a为墙前后土压力零点时位于基坑下深度；为墙前后土压

30、力零点时位于基坑下深度；t t为插入为插入0 0点点以下的深度（未知）；以下的深度（未知）；Z Z为墙前土抗力转折点高度（未知）；为墙前土抗力转折点高度（未知）；1 1、土压力系数、土压力系数KaKa、KpKp及土压力及土压力P P、PP求出求出土压力相等的点（土压力相等的点（0 0）处）处a a值值2.2.求求z z，（，（D=a+tD=a+t）aappaappaaKKHKaaKaHK )(2022-4-23地下连续墙283.3地下连续墙连续墙的设计设计方法（计计算理论论）3.3.求出求出t t；4.4.入土总深度入土总深度 L=a+1.2t+HL=a+1.2t+H5.5.求出最大弯矩。求出

31、最大弯矩。 二、单撑式地下连续墙设计方法二、单撑式地下连续墙设计方法单撑式地下连续墙计算简图单撑式地下连续墙计算简图2022-4-23地下连续墙293.3地下连续墙连续墙的设计设计方法（计计算理论论）1.1.求出土求出土压压力等于零的点（力等于零的点（0 0点）点）2.2.求出求出EaEa及及y y值值3. M3. MA A0 0，求出，求出t t的的值值 H H0 0，求出，求出T T的的值值4.4.最后算得最后算得墙墙身各点身各点弯弯矩及剪力矩及剪力5.5.结构结构的最小嵌固深度的最小嵌固深度L=H+a+1.2tL=H+a+1.2t T T（1.21.21.41.4）T T计计 墙墙身身弯

32、弯矩不乘折矩不乘折减减系系数数。2022-4-23地下连续墙303.3地下连续墙连续墙的设计设计方法（计计算理论论）三、多撑地下三、多撑地下连续墙设计连续墙设计方法（山方法（山间帮间帮男近似法）男近似法） 该结构该结构形式的形式的计计算算应该应该考考虑虑施工中分段施工中分段开挖开挖、分段支撑、分段支撑的情的情况况。比。比较较符合符合实际实际的是山的是山间帮间帮南近似法：南近似法： （一）基本假定：（一）基本假定： 1. 1.黏土地黏土地层层中，中，挡挡土土结构为结构为底端自由的底端自由的弹弹性体法；性体法； 2. 2.主主动动土土压压力在力在开挖开挖面以上面以上为为三角形，以下三角形，以下为为

33、矩形；矩形； 3. 3.开挖开挖面以下土的面以下土的横横向抵抗反力取向抵抗反力取为为被被动动土土压压力，其中力，其中Ax+BAx+B在在数值数值上上为为被被动动土土压压力力减减去去静静止土止土压压力力值值；2022-4-23地下连续墙313.3地下连续墙连续墙的设计设计方法（计计算理论论）4.4.横横撑撑设设置后即置后即为为不不动动支点；支点；5.5.下道下道横横撑撑设设置后，置后，认为认为上道上道横横撑撑轴轴力不力不变变，而且下道撑以，而且下道撑以上的上的墙墙体保持原体保持原来来位置；位置；6.6.开挖开挖面以下面以下墙墙体体弯弯矩矩为为零零处处视为铰视为铰点，忽略下部点，忽略下部墙墙体体对

34、对上上部部墙墙体的剪力体的剪力传递传递。山山间帮间帮男法近似解男法近似解计计算算简简图图2022-4-23地下连续墙323.3地下连续墙连续墙的设计设计方法（计计算理论论）根据上图，由静止平衡条件根据上图，由静止平衡条件NyNy0 0，得计算公式为：，得计算公式为：式中：式中：主动土压力与地面均布荷载共同引起的侧压力合主动土压力与地面均布荷载共同引起的侧压力合力的斜率，即力的斜率，即、q q、KaKa意义见图；意义见图；x xm m地下连续墙入土深度；地下连续墙入土深度； 计计算点以上各撑点轴力之和；算点以上各撑点轴力之和；A A、B B按朗肯土压力计算被动土按朗肯土压力计算被动土压力减去静止

35、土压力值时的两个系数。压力减去静止土压力值时的两个系数。21122121mkimimokokkAxBxNxhhNokokhq Kah11KiiN（1 1）2022-4-23地下连续墙333.3地下连续墙连续墙的设计设计方法（计计算理论论）多撑地下连续墙可按下列步骤设计：多撑地下连续墙可按下列步骤设计：1.1.开挖主第一层支撑时，由（开挖主第一层支撑时，由（2 2）式求出）式求出x xmm，此时，此时， ， （下标（下标K=1K=1）2.2.继续开挖，并设定第二层支撑后，（继续开挖，并设定第二层支撑后，（1 1）、（）、（2 2）式下标）式下标K K 2 2， ，由（，由（2 2）式求出）式求出

36、x xmm ，然后带入（，然后带入（1 1）式求出）式求出 。3.3.重复上述过程，即可求出各道横撑轴力之后，求得挡土结果重复上述过程，即可求出各道横撑轴力之后，求得挡土结果内力。内力。x xmm ，应以最后一层支撑计算出来的值为最后设计值。应以最后一层支撑计算出来的值为最后设计值。0EM321132()()mokKKmokKKmAxhB AhxhB hx 11231126110KKiiKKKiKKokokiiN hhNhhh（2 2）0iN 1KNN2KNN2N2022-4-23地下连续墙343.4地下连续墙细连续墙细部设计设计一、混凝土工程一、混凝土工程 砼强度等级不低于砼强度等级不低于C25C25，配合比设计时应提高，配合比设计时应提高5050号号砼砼强度。断面配筋设计时，强度。断面配筋设计时，砼砼强度等级乘以强度等级乘以0.70.70.750.75左左右的减值系数。右的减值系数。 水泥用量不应小于水泥用量不应小于400Kgm400Kgm3 3，坍落度，坍落度181820cm20cm，水灰，水灰比不宜大于比不宜大于0.60.6。 主钢筋保护层厚度一般为主钢筋保护层厚度一般为7cm7cm8cm8cm。二、钢筋工程二、钢筋工程三、钢性接头：一字形和十字形钢板三、钢性接头：一字形和十字形钢板四、作为主体结构部分设计四、作为主体结构部分设计3.Qiuchu3.Qiuchu