[工学]重庆大学运动控制系统课件ppt 孙跃院长c4.ppt

1、 可逆调速系统和位置随动系统 第第 4 章章 本章在前三章的基础上进一步探讨可逆本章在前三章的基础上进一步探讨可逆调速系统和位置随动系统。本课件选择可调速系统和位置随动系统。本课件选择可逆调速系统为主要内容。逆调速系统为主要内容。4.1 可逆直流调速系统可逆直流调速系统内容提要n问题的提出n晶闸管-电动机系统的可逆线路n晶闸管-电动机系统的回馈制动n两组晶闸管可逆线路中的环流n有环流可逆调速系统n无环流可逆调速系统4.1.0 问题的提出问题的提出 有许多生产机械要求电动机既能正转，又能反转，而且常常还需要快速地起动和制动，这就需要电力拖动系统具有四四象限运行象限运行的特性，也就是说，需要可逆可

2、逆的调速系统的调速系统。4.1.0 问题的提出（续）问题的提出（续）可逆电力电子线路可逆电力电子线路直流电动机改变转向的手段：直流电动机改变转向的手段：改变电枢端外供电源的极性改变电枢端外供电源的极性改变励磁电压的极性改变励磁电压的极性直流电机可逆运转的电路解决方案：直流电机可逆运转的电路解决方案：4.1.1 单片微机控制的单片微机控制的PWM可逆直流调速系统可逆直流调速系统 n不要求不要求4.1.2 可逆晶闸管可逆晶闸管-电动机系统电动机系统一一. V-M系统的可逆线路系统的可逆线路 对应前面提到的实现电动机可逆运转的两种手段，V-M系统的可逆线路有两种方式：l电枢反接可逆线路；电枢反接可逆

3、线路；l励磁反接可逆线路。励磁反接可逆线路。1. 电枢反接可逆线路 电枢反接可逆线路的形式有多种，这里介绍如下3种方式：（1）接触器开关切换的可逆线路（2）晶闸管开关切换的可逆线路（3）两组晶闸管装置反并联可逆线路（1） 接触器开关切换的可逆线路 KMF闭合，电动机正转； KMR闭合，电动机反转。Ud+IdIdM（2）晶闸管开关切换的可逆线路 VT1、VT4导通，电动机正转； VT2、VT3导通，电动机反转。晶闸管开关切换的可逆线路UdIdMVT1VT2VT3VT4+Id 接触器切换可逆线路的特点n优点： 仅需一组晶闸管装置，简单、经济。n缺点：有触点切换，开关寿命短； 需自由停车后才能反向，

4、时间长。n应用：不经常正反转的生产机械。（3）两组晶闸管装置反并联可逆线路Idb) 运行范围图4-2 两组晶闸管可控整流装置反并联可逆线路 n 两组晶闸管装置反并联可逆供电方式- n-IdnO正向反向a) 电路结构MVRVFId-Id+-+- 两组晶闸管装置可逆运行模式 n电动机正转时，由正组晶闸管装置VF供电；n反转时，由反组晶闸管装置VR供电。 两组晶闸管分别由两套触发装置控制，都能灵活地控制电动机的起、制动和升、降速。 但是，不允许让两组晶闸管同时处于整流状态，否则将造成电源短路，因此对控制电路提出了严格的要求。 2. 励磁反接可逆线路 改变励磁电流的方向也能使电动机改变转向。与电枢反接

5、可逆线路一样，可以采用接触器开关或晶闸管开关切换方式，也可采用两组晶闸管反并联供电方式来改变励磁方向。 励磁反接可逆线路见下图，电动机电枢用一组晶闸管装置供电，励磁绕组由另外的两组晶闸管装置供电。励磁反接可逆供电方式晶闸管反并联励磁反接可逆线路MVId+-VR VFId-Id+-+-主电路可逆励磁电路 励磁反接的特点n优点：供电装置功率小。 由于励磁功率仅占电动机额定功率的15%，因此，采用励磁反接方案，所需晶闸管装置的容量小、投资少、效益高。n缺点：改变转向时间长。 由于励磁绕组的电感大，励磁反向的过程较慢；又因电动机不允许在失磁的情况下运行，因此系统控制相对复杂一些。小小 结结（1）V-M

6、系统的可逆线路可分为两大类：系统的可逆线路可分为两大类：n电枢反接可逆线路电枢反接反向过程快，但需要较大容量的晶闸管装置；n励磁反接可逆线路励磁反接反向过程慢，控制相对复杂，但所需晶闸管装置容量小。（2）每一类线路又可用不同的换向方式：每一类线路又可用不同的换向方式：n接触器切换线路适用于不经常正反转的生产机械；n晶闸管开关切换线路适用于中、小功率的可逆系统；n两组晶闸管反并联线路适用于各种可逆系统。二. 晶闸管-电动机系统的回馈制动1. 晶闸管装置的整流和逆变状态晶闸管装置的整流和逆变状态 在两组晶闸管反并联线路的V-M系统中，晶闸管装置可以工作在整流或有源逆变状态。 在电流连续的条件下，晶

7、闸管装置的平均理想空载输出电压为（4-1） coscosmsinmd0maxmd0UUU当控制角为 90，晶闸管装置处于整流状态；当控制角为 90，晶闸管装置处于逆变状态。 因此在整流状态中，Ud0 为正值；在逆变状态中，Ud0 为负值。为了方便起见，定义逆变角 = 180 ，则逆变电压公式可改写为 Ud0 = Ud0 max cos（4-2） -+Ud0RM+-nEV-2. 单组晶闸管装置的有源逆变 单组晶闸管装置单组晶闸管装置供电的V-M系统在拖动位能型位能型的负载时也可能出现整流和有源逆变状态。 a）整流状态：提升重物， 90，Ud0 E，n 0由电网向电动机提供能量。PId+-+-Ud

8、0RMnEV-b）逆变状态：放下重物 90，Ud E，n 0 由电动机向电网回馈能量。注意电流方向！ PId进入回馈的条件：进入回馈的条件： 装置处于逆变装置处于逆变 E 与与Ud同极性同极性 Ud En- nIdTe提升放下c）机械特性n整流状态： 电动机工作于第1象限；n逆变状态： 电动机工作于第4象限。TL图4-3 单组V-M系统带起重机类型负载时的整流和逆变状态 3. 两组晶闸管装置反并联的整流和逆变现以正组晶闸管装置整流和反组晶闸管装现以正组晶闸管装置整流和反组晶闸管装置逆变为例，说明两组晶闸管装置反并联可逆置逆变为例，说明两组晶闸管装置反并联可逆线路的工作原理。线路的工作原理。MV

9、RVF+-+-图4-4 两组晶闸管反并联可逆V-M系统的正组整流和反组逆变状态R-+Ud0 fM+-nEVF-a)正组整流电动运行 a) 正组晶闸管装置VF整流nVF处于整流状态： 此时， f 90，Ud0f E， n 0 电机从电路吸收能量作电动运行。PIdb) 反组晶闸管装置VR逆变 当电动机需要回馈制动时，由于电机当电动机需要回馈制动时，由于电机反电动势的极性未变（转速方向不变）反电动势的极性未变（转速方向不变），要回馈电能必须产生要回馈电能必须产生反向电流反向电流，而反向电，而反向电流是不可能通过流是不可能通过VFVF流通的。这时，可以利流通的。这时，可以利用控制电路切换到反组晶闸管装

10、置用控制电路切换到反组晶闸管装置VRVR，并，并使它工作在逆变状态。使它工作在逆变状态。b) 两组晶闸管反并联可逆V-M系统的反组逆变状态+-+-Ud0rRMnEVR-nVR处于逆变状态： 此时，r 90，E |Ud0r|， n 0电枢输出电能实现回馈制动。PIdc）机械特性范围Id-Idn反组逆变回馈制动正组整流电动运动c) 机械特性运行范围 整流状态：整流状态： V-M系统工作在第一象限。 逆变状态：逆变状态： V-M系统工作在第二象限。4. V-M系统的四象限运行 在可逆调速系统中，正转运行时可利用反组晶闸管实现回馈制动，反转运行时同样可以利用正组晶闸管实现回馈制动。这样，采用两组晶闸管

11、装置的反并联，就可实现电动机的四象限运行。 归纳起来，可将可逆线路正反转时晶闸管装置和电机的工作状态列于表4-1中。 表表4-1 V-M系统反并联可逆线路的工作状态系统反并联可逆线路的工作状态 V-M系统的工作状态系统的工作状态正向运行正向运行正向制动正向制动反向运行反向运行反向制动反向制动电枢端电压极性电枢端电压极性+电枢电流极性电枢电流极性+电机旋转方向电机旋转方向+电机运行状态电机运行状态电动电动回馈发电回馈发电电动电动回馈发电回馈发电晶闸管工作的组别晶闸管工作的组别和状态和状态正组整流正组整流反组逆变反组逆变反组整流反组整流正组逆变正组逆变机械特性所在象限机械特性所在象限一一二二三三四

12、四三. 可逆V-M系统中的环流问题 1. 环流及其分类环流及其分类n环流的定义： 采用两组晶闸管反并联的可逆V-M系统，称不流经负载不流经负载而直接在两组晶闸管之间流通的电流为环流环流。图4-5 反并联可逆V-M系统中的环流 MVR VFUd0f+-+Ud0rRrecRrecRa- 环流的形成IdIcIc 环流环流Id 负载电流负载电流 环流的危害和利用n危害：一般地说，这样的环流对负载无益，加重加重了晶闸管和变压器的负担，消耗功率，环流太大时会导致晶闸管损坏，因此应该予以抑制或消除。n利用：只要合理的对环流进行控制，保证晶闸管的安全工作，可以利用环流作为流过晶闸管的基本负载电流，使电动机在空

13、载或轻载时可工作在晶闸管装置的电流连续区，以避免电流断续引起的非线性对系统性能的影响。 环流的分类 （1）静态环流：）静态环流：两组可逆线路在一定控制角下稳定工作稳定工作时出现的环流。又分为两类：n直流平均环流直流平均环流由晶闸管装置输出的直流平均电压所产生的环流称作直流平均环流。n瞬时脉动环流瞬时脉动环流两组晶闸管输出的直流平均电压差为零，但因电压波形不同，瞬时电压差仍会产生脉动的环流，称作瞬时脉动环流。 环流的分类（续）（2）动态环流：）动态环流：仅在可逆V-M系统处于过渡过程中出现的环流。 这里，主要分析静态环流的形成原因，并讨论其控制方法和抑制措施。2. 直流平均环流与配合控制直流平均

14、环流与配合控制 在两组晶闸管反并联的可逆V-M系统中，如果让正组VF 和反组VR都处于整流状态都处于整流状态，两组的直流平均电压正负相连，必然产生较大的直流平均环流。直流平均环流必须抑制，直流平均环流必须抑制，其其措施有：n采用封锁触发脉冲的方法，在任何时候，只允许一组晶闸管装置工作；n采用配合控制的策略，使一组晶闸管装置工作在整流状态，另一组则工作在逆变状态。（1）配合控制原理 为了防止产生直流平均环流，应该当正组处于整流状态时，强迫让反组处于逆变状态，且控制其幅值与之相等，用逆变电压把整流电压 顶住，则直流平均环流为零。于是 Ud0r = Ud0f 由式（4-1）， Ud0f = Ud0

15、max cosf Ud0f = Ud0 max cosr其中 f 和r 分别为VF和VR的控制角。 由于两组晶闸管装置相同，两组的最大输出电压 Ud0max 是一样的，因此，当直流平均环流为零时，应有 cos r = cos f或 r + f = 180 （4-3）如果反组的控制用逆变角 r 表示，则 f = r （4-4） 由此可见，按照式（4-4）来控制就可以消除直流平均环流，这称作 = 配合控制。为了更可靠地消除直流平均环流，可采用Ud0f Ud0r f rMVRVF+-+-Ud0fUd0r+-（2）配合控制方法 为了实现配合控制，可将两组晶闸管装置的触发脉冲零位都定在90，即n当控制电

16、压 Uc= 0 时，使 f = r = 90，此时 Ud0f = Ud0r = 0 ，电机处于停止状态。n增大控制电压Uc 移相时，只要使两组触发装置的控制电压大小相等符号相反就可以了。图4-6 = 配合控制电路MVRVFRrecRrec-1ARGTRGTFUcRaM（3） = 配合控制电路GTF-正组触发装置正组触发装置GTR-反组触发装置反组触发装置AR-反号器反号器（4） = 配合控制特性 = 配合控制系统的移相控制特性示于下图。移相时，如果一组晶闸管装置处于整流状态，另一组便处于逆变状态。图4-7 配合控制移相特性 = 移相控制特性（续） - UcmUc90o rmin180o 0oU

17、cm90o0o 180o fmin fmin rmin r fCTRCTFUc1一组晶闸管装置处于整流状态，另一组便处于逆变状态一组晶闸管装置处于整流状态，另一组便处于逆变状态逆变区逆变区整流区整流区（5） = 控制的工作状态待逆变状态待逆变状态 实际上，这时逆变组除环流外并未流过负载电流，也就没有电能回馈电网，确切地说，它只是处于“待逆变状态”，表示该组晶闸管装置是在逆变角控制下等待工作。逆变状态逆变状态 只有在制动时，当发出信号改变控制角后，同时降低了整流电压和逆变电压的幅值，一旦电机反电动势 E |Ud0r| = |Ud0f|，整流组电流将被截止，逆变组才真正投入逆变工作，使电机产生回馈

18、制动，将电能通过逆变组回馈电网。 = 控制的工作状态（续）n待整流状态待整流状态 同样，当逆变组工作时，另一组也是在等待着整流，可称作处于“待整流状态”。 所以，在 = 配合控制下，负载电流可以迅速地从正向到反向（或从反向到正向）平滑过渡，在任何时候，实际上在任何时候，实际上只有一组晶闸管装置在工作，另一组则只有一组晶闸管装置在工作，另一组则处于等待工作的状态。处于等待工作的状态。（6）最小逆变角限制 为了防止晶闸管装置在逆变状态工作中逆变角太小而导致换流失败，出现“逆变颠覆”现象，必须在控制电路中采用限幅作用，形成最小逆变角min保护。与此同时，对 角也实施 min 保护，以免出现 Ud0f

19、 Ud0r 而产生直流平均环流。通常取30minmin3. 瞬时脉动环流及其抑制瞬时脉动环流及其抑制（1） 瞬时的脉动环流产生的原因：瞬时的脉动环流产生的原因： 采用配合控制已经消除了直流平均环流，但是，由于晶闸管装置的输出电压是脉动的，造成整流与逆变电压波形上的差异，仍会出现瞬时电压的情况，从而仍能产生瞬时的脉动环流。这个瞬时脉动环流是自然存在的，因此配合控制有环流可逆系统又称作自然环流系统。（3）瞬时脉动环流的抑制 直流平均环流可以用配合控制消除，而瞬时脉动环流却是原理性存在原理性存在的。为了抑制瞬时脉动环流，可在环流回路中串入电抗器，叫做环流电抗器环流电抗器，或称均衡电抗器，如图4-9a

20、中的 Lc1和 Lc2 。 环流电抗的大小可以按照把瞬时环流的直流分量限制在负载额定电流的5%10%来设计。 环流电抗器的设置 三相零式反并联可逆线路必须在正、反两个回路中各设一个环流电抗器，因为其中总有一个电抗器会因流过直流负载电流而饱和，失去限流作用。l 在三相桥式反并联可逆线路中，由于每一组桥又有两条并联的环流通道，总共要设置4个环流电抗器。12MVFVRabcABC-环流电抗器的设置（续）MVFVRabcABCabc-环流电抗器的设置（续）l在三相桥式交叉连接可逆线路中，由于电源独立，每一组桥只有一条环流通道，因此只要设置2个环流电抗器。四. = 配合控制的有环流可逆V-M系统1. 系

21、统组成系统组成 MVRVF-1ARGTRGTFUcASRACRU*n+-UnUiU*i+-TGLc1Lc2Lc3Lc4TMTALdUcKFKR+- - 主电路 主电路采用两组三相桥式晶闸管装置反并联的可逆线路，其中： 正组晶闸管VF，由GTF控制触发， 正转时，VF整流； 反转时，VF逆变。 反组晶闸管VR，由GTR控制触发， 反转时，VR整流； 正转时，VR逆变。 给定与检测电路（转速） 根据可逆系统正反向运行的需要，给定电压、转速反馈电压、电流反馈电压都应该能够反映正和负的极性。这里n给定电压：正转时，KF闭合， U*n=“+”； 反转时，KR闭合， U*n=“-”。n转速反馈：正转时，

22、Un=“-”， 反转时， Un=“+”。 给定与检测电路（电流）电流反馈电压：n正转时，Ui =“+”；n反转时，Ui =“-”。 注意：注意：由于电流反馈应能反映极性，因此图中的电流互感器需采用直流电流互感直流电流互感器器或霍尔变换器霍尔变换器，以满足这一要求。 控制电路 控制电路采用典型的转速、电流双闭环系统，其中：转速调节器ASR控制转速，设置双向输出限幅电路，以限制最大起制动电流；电流调节器ACR控制电流，设置双向输出限幅电路，以限制最小控制角 min （最大整流）电压与最小逆变角 min （最大逆变电压）。2. 控制方式控制方式两组触发装置的控制特性： rmin180o 0o- Uc

23、mUcmUc90o90o0o 180o fmin fmin rmin r fCTRCTFUc1n反转时： l 0， r 90，VR整流： Ud0r =“+”；lUc 0， f 0， f 90，VF整流： Ud0f =“+”；l 0， r 90，VR逆变： Ud0r =“-”。n停转时：Uc = 0， r = f = 90， Ud0f = Ud0r = 0。 AR =“-” VR逆变3. 工作过程n正向稳态运行过程：KF闭合， U*n=“+” U*i=“-” Uc =“+”cU电动机正向运行VF整流正向稳态运行过程系统状态+ - - - -+Id有环流系统正向运行过程MVRVF-1ARGTRGT

24、FUcASRACRU*n+-UnUiU*i+-TGLc1Lc2Lc3Lc4TMTALdUcKFKR+-Pnn 制动过程（动态过程） 整个制动过程可以分为两个主要阶段，其中还有一些子阶段。主要阶段分为： I. 本组逆变阶段； II.它组制动阶段。 现以正向制动为例，说明有环流可逆调速系统的制动过程。 I. 本组逆变阶段 在这阶段中，电流由正向负载电流下在这阶段中，电流由正向负载电流下降到零，其方向未变降到零，其方向未变，因此只能仍通过正组VF流通，具体过程如下：l发出停车（或反向）指令后，转速给定电压突变为零（或负值）；lASR输出跃变到正限幅值 +U*im ；lACR输出跃变成负限幅值 -Uc

25、m ；lVF由整流状态很快变成逆变状态，同时反组VR由待逆变状态转变成待整流状态。l在VF-M回路中，由于VF变成逆变状态，极性变负，而电机反电动势 E 由于转速惯性使其极性未变，迫使电流迅速下降，主电路电感迅速释放储能，企图维持正向电流，这时d0rd0fdddUUEtIL-大部分能量通过 VF 回馈电网，所以称作“本组逆变阶段”。由于电流的迅速下降，这个阶段所占时间很短，转速来不及产生明显的变化，其波形图见图4-10中的阶段 I 。本组逆变过程系统状态MVRVF-1ARGTRGTFUcASRACRU*n+-UnUiU*i+-TGLc1Lc2Lc3Lc4TMTALdUcKFKR+-+ - -

26、- -+Id0+-+-.它组制动阶段 当主电路电流下降过零时，本组逆变终止，第 I 阶段结束，转到反组 VR 工作，开始通过反组制动。从这时起，直到制动过程结束，统称“它组制动阶段”。 它组制动阶段又可分成三个子阶段：l它组建流子阶段；l它组逆变子阶段；l反向减流子阶段。l 它组建流子阶段 （1）Id 过零并反向（电机反电势作用使电流反向），直至到达 - Idm 以前，ACR并未脱离饱和状态，其输出仍为 - Ucm 。这时，VF和 VR 输出电压的大小都和本组逆变阶段一样，但由于本组逆变停止，电流变化延缓， 的数值略减，使：d0rd0fdddUUEtIL-tILddd（2）反组VR由“待整流”

27、进入整流，向主电路提供 Id 。 由于反组整流电压 Ud0r 和反电动势 E 的极性“顺联”，反向电流很快增长，电机处于反接制动状态，转速明显地降低，因此，又可称作“它组反接制动状态”。反接制动过程系统状态+ -MVRVF-1ARGTRGTFUcASRACRU*n+-UnUiU*i+-TGLc1Lc2Lc3Lc4TMTA LdUcKFKR+-+ - - - -+0+-+Id-l它组逆变子阶段 当反向电流达到 Idm 并略有超调时，ACR输出电压 Uc 退出饱和，其数值很快减小，又由负变正，然后再增大，使VR回到逆变状态，而 VF 变成待整流状态。此后，在ACR的调节作用下，力图维持接近最大的反

28、向电流 Idm ，因而0dddtILd0rd0fUUE 它组回馈制动过程系统状态+ -MVRVF-1ARGTRGTFUcASRACRU*n+-UnUiU*i+-TGLc1Lc2Lc3Lc4TMTA LdUcKFKR+-+ - - - -+0+-+ Id+-+- - 电机在恒减速条件下回馈制动，把动能转换成电能，其中大部分通过 VR 逆变回馈电网，过渡过程波形为图4-10中的第 II2 阶段，称作“它组回馈制动阶段”或“它组逆变阶段”。 由图可见，这个阶段所占的时间最长，是制动过程中的主要阶段。l反向减流子阶段 在这一阶段，转速下降得很低，无法再维持 -Idm，于是电流立即衰减。 在电流衰减过程

29、中，电感 L上的感应电压 LdId/dt 支持着反向电流，并释放出存储的磁能，与电动机断续释放出的动能一起通过VR逆变回馈电网。 如果电机随即停止，整个制动过程到此结束。+ -MVRVF-1ARGTRGTFUcASRACRU*n+-UnUiU*i+-TGLc1Lc2Lc3Lc4TMTA LdUcKFKR+-+ - - - -+0+-+ Id+-+- 反向减流过程系统状态0000000-tttOOOId n Uc 制动过程系统响应曲线I II1II2II3-Idm IdL -Ucm E 图4-10 配合控制有环流可逆直流调速系统正向制动过渡过程波形n 反向起动自学内容自学内容IdL Id n I

30、dm OOIIIIIIt4 t3 t2 t1 ttIVVVIt5 t6 -Idm -IdL n* -n* 有环流系统可逆运行曲线4.1.3 无环流控制的可逆晶闸管无环流控制的可逆晶闸管-电动机系统电动机系统 n概述概述 有环流可逆系统虽然具有反向快、过渡平滑等优点，但设置几个环流电抗器终究是个累赘。因此，当工艺过程对系统正反转的平滑过渡特性要求不很高时，特别是对于大容量的系统，常采用既没有直流平均环流又没有瞬时脉动环流的无环流控制可逆系统。 系统分类 按照实现无环流控制原理的不同，无环流可逆系统又有大类：l 逻辑控制无环流系统；l 错位控制无环流系统。 控制原理l逻辑控制的无环流可逆系统 当一

31、组晶闸管工作时，用逻辑电路（硬件）或逻辑算法（软件）去封锁另一组晶闸管的触发脉冲，使它完全处于阻断状态，以确保两组晶闸管不同时工作，从根本上切断了环流的通路，这就是逻辑控制的无环流可逆系统。l 错位控制的无环流可逆系统 在错位控制的无环流可逆系统中，同样采用配合控制的触发移相方法，但两组脉冲的关系是 r + f = 300 ，甚至是 r + f = 360 ，也就是说，初始相位整定在 r = f = 150 或180。 这样，当待逆变组的触发脉冲来到时，它的晶闸管已经完全处于反向阻断状态，不可能导通，当然就不会产生瞬时脉动环流了。 鉴于目前错位控制的无环流可逆系统实际应用已经较少，本课程不再详

32、细介绍。1. 逻辑控制的无环流可逆系统 本节将着重讨论逻辑控制的无环流可逆系统的系统结构、控制原理和电路设计。 （1）系统的组成）系统的组成 逻辑控制的无环流可逆调速系统（以下简称“逻辑无环流系统”）的原理框图示于下图该系统结构的特点为： 逻辑控制无环流系统结构图4-11 逻辑控制无环流可逆调速系统原理框图 ASRDLC-1TAVRVFGTR2ACRMTGGTF1ACR+U*nUn-UiU*iUcfUblfUblrUcrU*i+UiU*iUi0LdAR-+系统结构的特点n主电路采用两组晶闸管装置反并联线路；n由于没有环流，不用设置环流电抗器；n仍保留平波电抗器 Ld ，以保证稳定运行时电流波形

33、连续；n控制系统采用转速、电流双闭环方案；n电流环分设两个电流调节器，1ACR用来控制正组触发装置GTF，2ACR控制反组触发装置GTR；2无环流逻辑控制环节n不要求不要求本章小结本章小结 本章主要讨论直流调速系统的可逆运行问题： n由于V-M系统中晶闸管的单向导电性，需要设置可逆线路来使电动机反向运行或制动，主要的可逆线路有l电枢反接可逆线路；l励磁反接可逆线路； 两组晶闸管反并联是大功率传动系统的主要供电方式。n在两组晶闸管反并联线路中，会出现环流，为此，需要采取措施抑制环流l设置环流电抗器；l采取 = 配合控制方式；l采取封锁触发脉冲的方式，使两组晶闸管不能同时工作。n根据控制环流方式，直流可逆调速系统分为l有环流可逆调速系统；l无环流可逆调速系统。n学习要点：（1）掌握可逆线路的基本结构；（2）掌握V-M系统反并联可逆线路4象限运行的各种工作状态；（3）掌握可逆系统的结构、工作原理、控制方式和性能。