300万吨年直馏柴油加氢精制装置简介课件.ppt

1、目目 录录一、装置概述一、装置概述 二、公用工程情况二、公用工程情况三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点四、原料及主要产品性质四、原料及主要产品性质五、主要自动控制方案五、主要自动控制方案六、装置联锁方案六、装置联锁方案 七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介 八、电气八、电气一、概一、概 述述 独山子石化独山子石化10001000万吨万吨/ /年炼油及年炼油及120120万吨万吨/ /年年乙烯技术改造工程（炼油部分）第一联合装置乙烯技术改造工程（炼油部分）第一联合装置包括四个装置，即：包括四个装置，即：20020010104 4 t/a t/a加氢裂化、加氢裂化

2、、30030010104 4 t/a t/a直馏柴油加氢精制直馏柴油加氢精制、808010104 4 t/a t/a催焦化柴油加氢精制、催焦化柴油加氢精制、8 810104 4 m m3 3n/hn/h制氢。其制氢。其中中30030010104 4 t/a t/a直馏柴油加氢精制装置的直馏柴油加氢精制装置的原料原料为为1000100010104 4 t/a t/a常减压蒸馏装置常减压蒸馏装置直馏柴油直馏柴油。开。开工近期生产硫含量工近期生产硫含量50ppm50ppm的精制柴油产品，最的精制柴油产品，最终设计目标生产终设计目标生产硫含量硫含量10ppm10ppm、多环芳烃多环芳烃2v2v的精制柴

3、油产品。的精制柴油产品。 一、概一、概 述述 300300104 t/a104 t/a直馏柴油加氢精制装置由直馏柴油加氢精制装置由反应部分（包括压缩机）、分馏部分及公反应部分（包括压缩机）、分馏部分及公用工程三部分构成。用工程三部分构成。 装置界区内的全部工程内容，由装置界区内的全部工程内容，由中国石中国石化洛阳石化工程公司化洛阳石化工程公司设计设计。 装置采用装置采用UOPUOP公司公司的最新柴油加氢精制的最新柴油加氢精制工艺技术，工艺包由工艺技术，工艺包由UOPUOP公司提供。公司提供。1.11.1、设计单位和工艺技术、设计单位和工艺技术一、概一、概 述述 公称规模公称规模 3003001

4、0104 4 t/at/a实际处理量实际处理量 306.5306.510104 4t/a t/a 年开工时数年开工时数 84008400 h h操作弹性操作弹性 50-110 50-110 1.21.2、装置、装置能力能力 1.31.3、平面布置及、平面布置及占地占地 平面布置在满足有关防火、防爆及安全卫生平面布置在满足有关防火、防爆及安全卫生标准和规范要求的前提下，尽量采用标准和规范要求的前提下，尽量采用露天化、集露天化、集中化和按流程布置中化和按流程布置，并考虑，并考虑同类设备相对集中同类设备相对集中，以达到减少占地、节约投资、降低能耗、便于安以达到减少占地、节约投资、降低能耗、便于安全生

5、产操作和检修管理，实现安全生产的目的。全生产操作和检修管理，实现安全生产的目的。 装置占地：装置占地： 23023090=20700m90=20700m2 2 ( (含催焦化柴油加氢精制含催焦化柴油加氢精制) ) 一、概一、概 述述一、概一、概 述述1.41.4、装置定员、装置定员序号 岗位名称操作班数操作定员管理人员技术人员辅助人员人/班合计1班长 414由一联合装置统一考虑设置2内操 4283外操 43124总计121.5、主要操作条件、主要操作条件一、概一、概 述述生产方案近期设计目标最终设计目标运转周期SOREORSOREOR反应器入口压力，MPa（G）6.406.406.576.57

6、反应器入口氢分压，MPa（G）5.755.755.915.91体积空速，h-1/主剂2.51.4体积空速，h-1/保护剂30.9130.91总体积空速，h-12.311.34反应器入口温度，340349344351反应器出口温度，351360358365催化剂床层平均温度，348356354361循环氢量，nm3/m3进料 反应器入口169169化学氢耗，w%0.190.190.280.27一、概一、概 述述1.6、引进设备材料、引进设备材料序序号号引进项目内容引进项目内容数量数量 备注备注1加氢进料泵组加氢进料泵组2电机国产电机国产2联合压缩机组联合压缩机组23液力透平液力透平14反应加热炉

7、炉管、急弯弯管反应加热炉炉管、急弯弯管5部分高压临氢阀门、管道及管配部分高压临氢阀门、管道及管配件件6DCS系统系统17ESD系统系统1一、概一、概 述述1.7、进出装置物料走向、进出装置物料走向序号 物料名称流量kg/h温度压力Mp走向1 直柴 72971 50 0.75自罐区来 2 直柴 291883 100 0.75 自常减压来3 氢气 15959m3n/h 40 2.4 自系统来 4燃料气 1300m3n/h 40 0.5 自系统来 5 石脑油或航煤 40 0.75 自罐区 6 精制柴油 362335 50 0.6 至罐区 7粗石脑油 正常无量 38 1.0max 至加氢裂化装置8 低

8、分气 168 54 2.9至加氢裂化装置9汽提塔顶气3634380.38至加氢裂化装置10 含硫污水 20471 53 0.5 至酸性水汽提 11含油污水40常压至污水处理场12 地下污油 50 0.6 至加氢裂化装置二、公用工程消耗及辅助设施二、公用工程消耗及辅助设施8.1公用工程公用工程 该装置和和8080104 t/a104 t/a催焦化柴油加氢催焦化柴油加氢精制共用地上公用工程设施，这两套装精制共用地上公用工程设施，这两套装置再和置再和200200104 t/a104 t/a加氢裂化装置共用地加氢裂化装置共用地下公用工程设施。该装置与同时建设的下公用工程设施。该装置与同时建设的常减压、

9、焦化、加氢裂化、制氢、催焦常减压、焦化、加氢裂化、制氢、催焦化柴油加氢精制等装置共用一个中心控化柴油加氢精制等装置共用一个中心控制室、生产办公楼及有关生活设施。制室、生产办公楼及有关生活设施。二、公用工程消耗及辅助设施二、公用工程消耗及辅助设施8.2公用工程消耗公用工程消耗序号名称流量Kg/h 温度 压力Mp 协作关系1除氧水 13187 66 1.45 自系统管网来 2循环冷水 235300 30 0.45 自系统管网来 3循环热水 235300 380.20至系统管网 41.0MPa 蒸汽 12800 300 1.3 自系统管网来 5燃料气 1200m3n/h 40 0.5 自系统管网来

10、6氮气 常温 0.6 自系统管网来 7非净化风 常温 0.6 自系统管网来 8净化风 常温 0.6 自系统管网来 9新鲜水 常温 0.95 自系统管网来 10汽提净化水6566660.5自酸性水汽提装置来11凝结水 1090.6 至系统管网 装置能耗：装置能耗：408.63MJ/吨原料（吨原料（9.89.8 104 kcal/t原料）原料）二、公用工程消耗及辅助设施二、公用工程消耗及辅助设施8.3能耗分析能耗分析1装置为热进料，反应加热炉相应热负荷较小2原料泵采用透平驱动，回收能量203kW3充分回收反应流出物热量，反应流出物空冷入口温度较低4新氢进装置原料较高，为2.4Mpa，新氢压缩机用电

11、较小5装置采用单塔汽提流程，塔进料温度低，塔顶回流量小8.4、辅助材料消耗、辅助材料消耗名称名称一次装入量一次装入量保护剂（保护剂（TK-10 ）2.294t保护剂（保护剂（TK-711 ）5.564t精制剂精制剂 （UF-120 ）194.515t惰性瓷球（惰性瓷球（3、6、19 ）41tDMDS（SF-121D）44t名称名称年用量年用量 t缓蚀剂缓蚀剂15二、公用工程消耗及辅助设施二、公用工程消耗及辅助设施3.13.1、催化剂、催化剂精制催化剂：精制催化剂：UF-120UF-120保护剂：保护剂：TK-10TK-10、TK-711TK-711 三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及

12、工艺特点3.2.13.2.1、工、工 艺艺 流程流程 反应部分流程简图反应部分流程简图原料油原料油(常减压常减压)加氢精制反应器加氢精制反应器原料油原料油(罐区罐区)循环氢压缩机循环氢压缩机反应进料反应进料加热炉加热炉原料油原料油缓冲罐缓冲罐原料油泵原料油泵反应流出物反应流出物空冷器空冷器反应流出物反应流出物/热热循环氢换热器循环氢换热器新氢压缩机入口分液罐新氢压缩机入口分液罐原料油过滤器原料油过滤器至精制柴油至精制柴油/汽提塔进汽提塔进料换热器料换热器新氢新氢高压分离器高压分离器新氢氢压缩机新氢氢压缩机循环氢压缩机入口分液罐循环氢压缩机入口分液罐低压分离器低压分离器反应流出物反应流出物/热热

13、原料油换热器原料油换热器反应流出物反应流出物/循循环氢换热器环氢换热器自精制柴油自精制柴油/汽提塔进料汽提塔进料换热器来换热器来反应流出物反应流出物/汽提汽提塔进料换热器塔进料换热器反应流出物反应流出物/原料油换热器原料油换热器至汽提塔至汽提塔原料油泵液力透平原料油泵液力透平低分气至低分气至加氢裂化加氢裂化注水注水酸性水至汽提酸性水至汽提3.2.23.2.2、工、工 艺艺 流程流程 分馏部分流程简图分馏部分流程简图干气至干气至加氢裂化加氢裂化汽提塔顶空冷器汽提塔顶空冷器汽提塔顶回流罐汽提塔顶回流罐 精制柴油泵精制柴油泵产品空冷器产品空冷器汽提塔顶后冷器汽提塔顶后冷器含硫污水含硫污水汽汽提提塔塔

14、自反应流出物自反应流出物/汽提塔进料换汽提塔进料换热器来热器来中压蒸汽中压蒸汽含油污水含油污水酸性水酸性水去汽提去汽提 酸性水泵酸性水泵精制柴油精制柴油去罐区去罐区精制柴油聚结器精制柴油聚结器 汽提塔顶回流泵汽提塔顶回流泵至反应流出物至反应流出物/汽汽提塔进料换热器提塔进料换热器自低压分离器来自低压分离器来 1 1、反应部分采用冷高分流程。、反应部分采用冷高分流程。 2 2、为防止原料油与空气接触生成聚合物和、为防止原料油与空气接触生成聚合物和胶质，引起换热器结垢，原料油缓冲罐采用脱胶质，引起换热器结垢，原料油缓冲罐采用脱硫干气进行气封。硫干气进行气封。 3 3、原料油和混合氢分别与反应流出物

15、换热、原料油和混合氢分别与反应流出物换热后在炉前混合。后在炉前混合。 4 4、采用热壁加氢反应器，反应器内构件采采用热壁加氢反应器，反应器内构件采用用UOPUOP公司内构件，反应器为二床层公司内构件，反应器为二床层。3.33.3工艺技术特点工艺技术特点3.3.1.1、反应部分流程、反应部分流程三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点 5 5、反应器入口温度通过调节反应进料加热、反应器入口温度通过调节反应进料加热炉燃料来控制。炉燃料来控制。 6 6、在反应流出物进入空冷器（及、在反应流出物进入空冷器（及E E104104）前注入除氧水来溶解铵盐，避免铵盐结晶析出。前注入除氧水来溶解铵

16、盐，避免铵盐结晶析出。 7 7、为确保催化剂、高压设备和操作人员的、为确保催化剂、高压设备和操作人员的安全，在冷高压分离器上设有紧急泄压设施。安全，在冷高压分离器上设有紧急泄压设施。 8 8、新氢压缩机、循环氢压缩机为组合式往新氢压缩机、循环氢压缩机为组合式往复压缩机组，由同步电机驱动，一开一备复压缩机组，由同步电机驱动，一开一备。3.33.3、工艺技术特点、工艺技术特点3.3.1.2反应部分流程反应部分流程三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点 9 9、为充分回收能量，在高压分离器和低压、为充分回收能量，在高压分离器和低压分离器之间设置液力透平，用于驱动原料油泵，分离器之间设置

17、液力透平，用于驱动原料油泵，该泵一台由液力透平和增安异步电机联合驱动，该泵一台由液力透平和增安异步电机联合驱动，一台由增安异步电机单独驱动。一台由增安异步电机单独驱动。 1010、低分气送至加氢裂化装置脱硫后至制氢、低分气送至加氢裂化装置脱硫后至制氢装置装置PSAPSA回收氢气。回收氢气。 1111、催化剂预硫化采用液相硫化方法，再生、催化剂预硫化采用液相硫化方法，再生按器外再生考虑。按器外再生考虑。3.33.3、工艺技术特点、工艺技术特点3.3.1.3反应部分流程反应部分流程三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点 1 1、分馏部分采用单塔汽提流程、分馏部分采用单塔汽提流程，塔底

18、采用塔底采用1.0MPa1.0MPa蒸汽汽提。蒸汽汽提。 2 2、产品汽提塔塔顶馏出、产品汽提塔塔顶馏出H H2 2、H H2 2S S和轻烃；塔和轻烃；塔顶酸性气送加氢裂化装置脱硫。顶酸性气送加氢裂化装置脱硫。 3 3、汽提塔顶设注缓蚀剂设施，减轻塔顶流、汽提塔顶设注缓蚀剂设施，减轻塔顶流出物中硫化氢对汽提塔顶系统腐蚀。出物中硫化氢对汽提塔顶系统腐蚀。 4 4、设置柴油聚结器，使产品满足水含量要、设置柴油聚结器，使产品满足水含量要求。求。3.33.3、工艺技术特点、工艺技术特点3.3.2、分馏部分流程、分馏部分流程三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点3.4.13.4.1、主要

19、操作条件、主要操作条件入口温度入口温度：324/328324/328出口温度出口温度：344/351344/351反应进料加热炉反应进料加热炉 (SOR/EOR(SOR/EOR) ) 三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点3.4.23.4.2、主要工艺操作条件主要工艺操作条件入口温度入口温度：4040入口压力入口压力MPa(G)MPa(G)：2.372.37出口压力出口压力MPa(G)MPa(G)：8.478.47新氢压缩机新氢压缩机 入口温度入口温度：5454入口压力入口压力MPa(G)MPa(G)：5.675.67出口压力出口压力MPa(G)MPa(G)：8.448.44循环

20、氢压缩机循环氢压缩机 循环氢及新氢压缩机循环氢及新氢压缩机三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点3.4.33.4.3、主要工艺操作条件主要工艺操作条件名称名称温度温度压力压力MPa(G)汽提塔汽提塔190 190 （塔顶）（塔顶）0.69 0.69 （塔顶）（塔顶）高压分离器高压分离器 545.69低压分离器低压分离器 543.1三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点3.5.13.5.1、开工近期运转初期物料平衡表（入方）、开工近期运转初期物料平衡表（入方）三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点序号 物料名称数量收率%(w) kg/h t/d 104t

21、/a 一入方1 原料油 100.00 364854 8756 306.48 2 新氢 0.33 1187 28 1.00 3 注水 3.61 13187 316 11.08 4 汽提蒸汽 2.42 8829 212 7.42 5 合计106.36 388056 9313 325.97 3.5.23.5.2、开工近期运转初期物料平衡表（出方）、开工近期运转初期物料平衡表（出方）三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点序号物料名称数量收率%(w) kg/h t/d 104t/a 1 低分酸性水 3.64 13289 319 11.16 2 塔顶酸性水 1.97 7182 172 6.0

22、3 3 低分酸性气 0.04 162 4 0.14 4 塔顶酸性气 0.95 3484 84 2.93 5 塔底含油污水 0.45 1652 40 1.39 6 精制柴油 99.30 362289 8695 304.32 7 合计106.36 388056 9313 325.97 三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点3.6.13.6.1、开工近期运转末期物料平衡表（入方）、开工近期运转末期物料平衡表（入方）序号 物料名称数量收率%(w) kg/h t/d 104t/a 一入方1 原料油 100.00 364854 8756 306.48 2 新氢 0.32 1157 28 0.

23、973 注水 3.61 13187 316 11.08 4 汽提蒸汽 2.42 8827 212 7.41 5 合计106.35 388025 9312 325.94 3.6.23.6.2、开工近期运转末期物料平衡表（出方）、开工近期运转末期物料平衡表（出方）三、工艺流程介绍及工艺特点三、工艺流程介绍及工艺特点序号物料名称数量收率%(w) kg/h t/d 104t/a 1 低分酸性水 3.64 13289 319 11.16 2 塔顶酸性水 1.97 7182 172 6.03 3 低分酸性气 0.05 168 4 0.14 4 塔顶酸性气 1.00 3634 87 3.055 塔底含油污水

24、 0.45 1651 40 1.39 6 精制柴油 99.25 362104 8690 304.17 7 合计106.35 388025 9312 325.94 四、原料及主要产品性质四、原料及主要产品性质 300104 t/a直馏柴油加氢精制装置的原料为1000104 t/a常减压蒸馏装置直馏柴油，其主要性质见下表。 进装置温度：90 （其中20wt为50冷进料，80wt为100热进料） 进装置压力：0.75MPa（G） 2.1、原料油、原料油四、原料及主要产品性质四、原料及主要产品性质2.1.12.1.1、原料油性质、原料油性质项 目单 位正常限制值原料类型 直馏柴油直馏柴油流量m3 /h

25、440 API重度 38.98 比重 20C 0.83000.835总硫%wt0.660.660.75总氮量ppmwt100100105总芳烃%wt20.020.021.0四、四、 原料及主要产品性质原料及主要产品性质2.1.22.1.2、原料油性质、原料油性质项 目单 位正常限制值双环+多环%wt5.05.5双环%wt*4.5 多环%wt*0.5 溴价 *1.0 十六烷值 60.1760四、原料及主要产品性质四、原料及主要产品性质2.1.32.1.3、原料油性质、原料油性质项 目单 位正常限制值馏程，ASTM-D86 IBP 2002105%/10% *237/*257 30%/50% *2

26、69/*290 70%/90% *301/*322 95%/ EBP *332/350360* 为估计值 装置所需新氢由制氢装置提供。装置所需新氢由制氢装置提供。进装置温度：进装置温度：40进装置压力：进装置压力：2.4MPa(G)组成组成H2C1 CO+CO2V99.90.120ppm 四、原料及主要产品性质四、原料及主要产品性质2.22.2、新、新 氢氢2.32.3、柴油产品、柴油产品(130-380(130-380馏分馏分) ) 优质柴油可作为柴油调和组分或直接优质柴油可作为柴油调和组分或直接作为产品出厂作为产品出厂。 出装置温度出装置温度 45 45 出装置压力出装置压力 0.6MPa

27、 (G)0.6MPa (G)四、原料及主要产品性质四、原料及主要产品性质2.3.1.12.3.1.1、开工近期精制柴油产品、开工近期精制柴油产品四、原料及主要产品性质四、原料及主要产品性质性质单位近期精制柴油初期末期API重度39.8139.790.82600.8261硫ppm wt5050氮ppm wt522铜片腐蚀-11闪点C 55 55水含量ppm wt200200十六烷指数 D-9765958.9十六烷指数 D-473760.660.3十六烷值60.860.72.3.1.32.3.1.3、开工近期精制柴油产品、开工近期精制柴油产品 四、四、 原料及主要产品性质原料及主要产品性质性质单位

28、近期精制柴油初期末期馏程，ASTM-D86IBP1601605%/10%199/217198/21630%/50%265/285264/28570%/90%297/317297/31795%/ EBP328/331327/3312.3.2.12.3.2.1、最终设计目标精制柴油产品、最终设计目标精制柴油产品四、四、 原料及主要产品性质原料及主要产品性质性质单位远期精制柴油初期末期API重度40.0439.990.82490.8251硫ppm wt1010氮ppm wt5 55 55水含量ppm wt200200十六烷指数 D-97659.758.5十六烷指数 D-473761.261十六烷值6

29、1.761.52.3.2.32.3.2.3、最终设计目标精制柴油产品、最终设计目标精制柴油产品四、原料及主要产品性质四、原料及主要产品性质性质单位远期精制柴油初期末期馏程，ASTM-D86IBP1581575%/10%195/214194/21330%/50%264/287263/28670%/90%299/321299/32095%/ EBP332/337331/3362.4.12.4.1、开工近期粗石脑油产品、开工近期粗石脑油产品四、原料及主要产品性质四、原料及主要产品性质性质单位近期粗石脑油初期末期API重度4847.98比重0.78830.7883馏程，ASTM-D86IBP10510

30、45%/10%123/129123/12930%/50%138/143138/14370%/90%146/149146/14995%/ EBP155/160155/1602.4.22.4.2、最终设计目标粗石脑油产品、最终设计目标粗石脑油产品四、四、 原料及主要产品性质原料及主要产品性质性质单位远期粗石脑油初期末期API重度4847.98比重0.78830.7883馏程，ASTM-D86IBP1051005%/10%119/125119/12530%/50%136/141136/14170%/90%144/147144/14795%/ EBP154/159154/159五、主要自控方案五、主要

31、自控方案5.1、装置的自动控制水平、装置的自动控制水平本装置采用不同功用、相对独立的计算机系统1、集散控制系统（集散控制系统（DCSDCS）2 2、安全仪表系统（、安全仪表系统（SISSIS）3 3、可燃气和有毒气体检测系统、可燃气和有毒气体检测系统（FGDSFGDS）包括：5.1.15.1.1、DCSDCS 系统 采用功能完善、技术先进的采用功能完善、技术先进的集散控制集散控制系统（系统（DCSDCS），），对工艺数据实时处理，完对工艺数据实时处理，完成生产过程的实时控制和报警。在控制策成生产过程的实时控制和报警。在控制策略上，基本采用略上，基本采用常规控制常规控制方案，也可利用方案，也可利

32、用DCSDCS丰富的功能实现丰富的功能实现较为复杂的计算和控较为复杂的计算和控制制。由于工艺过程较为简单，。由于工艺过程较为简单，暂不实施先暂不实施先进控制及优化控制进控制及优化控制。 五、主要自控方案五、主要自控方案五、主要五、主要自控方案自控方案5.1.25.1.2、SIS SIS 和和FGDSFGDS系统系统 对于工艺越限或设备故障可能导致的人员或环境对于工艺越限或设备故障可能导致的人员或环境危害，或可能对装置主要设备造成严重生产损失或危害，或可能对装置主要设备造成严重生产损失或经济损失的，将由经济损失的，将由单独的安全仪表系统（单独的安全仪表系统（SISSIS）进行进行保护。保护。SI

33、SSIS主要依靠以主要依靠以PLCPLC为核心的安全、冗余、容为核心的安全、冗余、容错的高可靠性系统实现。错的高可靠性系统实现。DCSDCS和和SISSIS通过总线进行实通过总线进行实时通讯。时通讯。 按照规范要求在工艺装置区域内设置必要的可燃按照规范要求在工艺装置区域内设置必要的可燃气、有毒气检测器，并在中心控制室内集中进行监气、有毒气检测器，并在中心控制室内集中进行监视和报警。视和报警。可燃气和有毒气体检测系统（可燃气和有毒气体检测系统（FGDSFGDS）独）独立于立于DCSDCS设置设置。 五、主要自控方案五、主要自控方案5.25.2、主要控制方案、主要控制方案1、加热炉燃烧控制交叉限幅

34、控制2、多路流量均衡控制3、反应压力控制4、反应温度监视和控制5、高压分离器液位控制五、主要五、主要自控方案自控方案5.2.15.2.1、加热炉燃烧控制交叉限幅控制五、主要五、主要自控方案自控方案5.2.25.2.2、多路流量均衡控制五、主要五、主要自控方案自控方案5.2.35.2.3、反应压力控制五、主要五、主要自控方案自控方案5.2.45.2.4、反应温度监视和控制5.2.55.2.5、高压分离器液位控制五、主要五、主要自控方案自控方案五、主要五、主要自控方案自控方案5.2.55.2.5、高压分离器液位控制六、六、装置联锁方案装置联锁方案5.35.3、自动保护联锁系统、自动保护联锁系统主要

35、联锁因果关系见下表序序号号事故内容事故内容进进料料泵泵液液力力透透平平加热炉加热炉反反应应进进料料循环循环氢压氢压缩机缩机新氢新氢压缩压缩机机紧紧急急泄泄压压冲冲洗洗水水泵泵冲冲洗洗水水阀阀1液力透平转速高高液力透平转速高高停停2进料泵出口流量低进料泵出口流量低低低停停停停3进料缓冲罐液位低进料缓冲罐液位低低低停停停停4手动停进料泵手动停进料泵停停停停5循环氢流量低低循环氢流量低低停停停停停停停停6反应进料流量低低反应进料流量低低停停关关7手动紧急泄压手动紧急泄压停停停停停停返回返回阀开阀开开开停停六、六、装置联锁方案装置联锁方案5.35.3、自动保护联锁系统、自动保护联锁系统8加热炉燃料气压

36、力低低加热炉燃料气压力低低停停9加热炉空气压力低低加热炉空气压力低低停停10长明灯燃料气压力低低长明灯燃料气压力低低停停（关长明灯）（关长明灯）11手动停炉手动停炉停停（关长明灯，停鼓（关长明灯，停鼓风机和引风机风机和引风机）12引风机入口温度引风机入口温度停引风机停引风机13高分液位高高高分液位高高停停 停停14循环氢压缩机出口温度高循环氢压缩机出口温度高高高停停 停停15新氢压缩机出口温度高高新氢压缩机出口温度高高停停 停停16冲洗水泵出口流量低低冲洗水泵出口流量低低停停17冲洗水至反应流量低低冲洗水至反应流量低低关关序号事故内容进料泵加热炉反应进料循环氢压缩机新氢压缩机紧急泄压冲洗水泵冲

37、洗水阀液力透平七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介4.1.14.1.1、反应器、反应器 加氢精制反应器（加氢精制反应器（10212-R-10110212-R-101）设有）设有两个两个催化剂床层催化剂床层，每个床层在不同部位均设有，每个床层在不同部位均设有四个四个热电偶开口热电偶开口，两个催化剂床层间有，两个催化剂床层间有冷氢注入口冷氢注入口。反应器内设反应器内设入口扩散器、顶部分配盘、支承格入口扩散器、顶部分配盘、支承格栅、再分配盘和出口收集器栅、再分配盘和出口收集器。 加氢精制反应器的介质为油、油气、加氢精制反应器的介质为油、油气、H H2 2、H H2 2S S、NHNH

38、3 3，最高操作温度和操作压力分别为：，最高操作温度和操作压力分别为：370370、7.12MPa7.12MPa，设计温度和压力分别为：，设计温度和压力分别为：400400、8.15MPa8.15MPa。 加氢精制反应器加氢精制反应器采用热壁板焊结构采用热壁板焊结构，并按，并按应力分析法进行设计。按照应力分析法进行设计。按照APIRP941-2004APIRP941-2004的选的选材原则，加氢反应器的主体材料选用材原则，加氢反应器的主体材料选用2 1/4Cr-1Mo2 1/4Cr-1Mo板板, , 内壁堆焊不锈钢耐蚀层以抵抗内壁堆焊不锈钢耐蚀层以抵抗高温高温H H2 2S S的腐蚀，堆焊层材

39、料为的腐蚀，堆焊层材料为TP.309LTP.309L+TP.347+TP.347，厚度，厚度6.5mm6.5mm，其中，其中TP.347TP.347最小有效厚最小有效厚度度3mm3mm。反应器内件材料采用。反应器内件材料采用0Cr18Ni10Ti0Cr18Ni10Ti。4.1.24.1.2、反应器、反应器七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介项目项目10212-R101内径，内径，mm4100台数台数/床层数床层数1/2切线高度，切线高度，mm25300操作温度操作温度/设计温度设计温度,370/400操作压力操作压力/设计压力设计压力,MPa7.121/8.15重量，重量，t9

40、82.6壁厚，壁厚，mm112堆焊层，堆焊层，mm6.54.1.34.1.3、反应器、反应器七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介4.2.14.2.1、高压换热器、高压换热器 本装置本装置共有共有1111台高压换热器台高压换热器，分别是：反，分别是：反应流出物应流出物/ /热循环氢换热器热循环氢换热器(10212-E-101) (10212-E-101) 、反应流出物反应流出物/ /热原料油换热器热原料油换热器(10212-E-102A(10212-E-102AD) D) 、反应流出物、反应流出物/ /冷循环氢换热器冷循环氢换热器(10212-E-(10212-E-103) 10

41、3) 、反应流出物、反应流出物/ /冷原料油换热器冷原料油换热器(10212-(10212-E-104AE-104AC) C) 、反应流出物、反应流出物/ /汽提塔进料换热器汽提塔进料换热器(10212-E-105A(10212-E-105A、B)B)。七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介 11台换热器均采用螺纹锁紧环结构，这种结构的换热器密封可靠，即使在操作过程中发生压力和温度波动也不易发生泄漏，操作周期长，检修方便，但其结构较复杂，加工精度高，制造难度较大。 4.2.24.2.2、高压换热器、高压换热器七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介4.34.3、高压分

42、离器、分液罐、高压分离器、分液罐这类设备包括高压分离器（10212-V-104）、循环氢压缩机入口分液罐（10212-V-102）。根据专利商的要求，高压分离器（10212-V-104）主体材料选用了16MnR +316L复合板；循环氢压缩机入口分液罐（10212-V-102）主体材料选用16MnR(R-HIC)，降低了常规16Mn钢的磷、硫含量，使其在湿硫化氢环境下避免产生氢致裂纹。 七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介4.3.14.3.1、高压分离器、分液罐、高压分离器、分液罐七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介设备名称操作介质操作温度操作压力设计温度设计压

43、力MPaMPa高压分离器反应流出物、H2、H2S、水545.688 2606.3/-0.1循环氢压缩机入口分液罐循环氢、轻烃545.688 1756.3/-0.1项目项目高压分离器高压分离器循环氢分液罐循环氢分液罐内径，内径，mm35001200台数台数/型式型式1/卧式卧式1/立式立式切线长度切线长度,mm67002500操作温度操作温度,5454操作压力操作压力,MPa5.6885.688重量，重量，t1004.5堆焊层，堆焊层，mm92+3304.3.24.3.2、高压分离器、分液罐、高压分离器、分液罐七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介4.44.4、高压空冷器、高压空冷

44、器反应流出物空冷器共有反应流出物空冷器共有8 8片，操作温片，操作温度为度为113/54113/54，操作压力为，操作压力为5.81MPa5.81MPa，介，介质为反应流出物，管箱材料为质为反应流出物，管箱材料为15CrMoR15CrMoR，换热管材料为换热管材料为15CrMo15CrMo无缝钢管，换热管入无缝钢管，换热管入口端加口端加316L316L衬管。衬管。 七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介4.5、加氢进料泵及液力透平、加氢进料泵及液力透平项目项目 进料泵进料泵液力透平液力透平流量流量 m3/h正常469 额定516 397进口压力进口压力 最大最大/额定额定 MPa

45、(G)1.01 / 0.315.64 / 5.62 出口压力出口压力 正常正常/额定额定 MPa (G)9.406/9.03 3.16进口温度进口温度 9054扬程扬程 m1135轴功率轴功率 kW1650-203七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介4.64.6、循环氢及新氢压缩机、循环氢及新氢压缩机 新氢压缩机和循环氢压缩机采用联新氢压缩机和循环氢压缩机采用联合往复式压缩机，采用增安型无刷励合往复式压缩机，采用增安型无刷励磁同步电动机驱动，磁同步电动机驱动，1 1开开1 1备。共备。共2 2台。台。四列气缸，其中新氢段二级压缩二列四列气缸，其中新氢段二级压缩二列气缸，循环氢段

46、一级压缩二列气缸，气缸，循环氢段一级压缩二列气缸，允许最大综合活塞力应允许最大综合活塞力应450kN450kN。 七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介4.6.14.6.1、循环氢及新氢压缩机、循环氢及新氢压缩机七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介项目单位循环氢压缩机 新氢压缩机1级 新氢压缩机2级体积流量 m3n/h891561595915959入口压力 MPa(abs) 5.772.474.31入口温度 544044分子量3.202.02.0出口压力 MPa(abs) 8.544.408.57项目单位技术数据轴功率kW2551最大活塞力kN435压缩机机型 4

47、M50驱动机功率kW3000驱动机形式 6000V，增安型无刷励磁同步电动机4.6.24.6.2、循环氢及新氢压缩机、循环氢及新氢压缩机七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介 反应进料加热炉炉管系统采用反应进料加热炉炉管系统采用6 6管程管程，对流、，对流、辐射炉管规格均采用辐射炉管规格均采用168.3X10.97168.3X10.97，材质为，材质为TP347HTP347H，辐射炉管单根长度为，辐射炉管单根长度为11m11m，共，共6060根，管根，管心距为心距为304.8mm304.8mm；对流炉管有效长度为；对流炉管有效长度为5.9m5.9m，每，每排排6 6根，共设遮蔽管

48、三排根，共设遮蔽管三排1818根和钉头管根和钉头管9 9排排5454根，根，错排，管心距为错排，管心距为304.8mm304.8mm。 炉管材料从国外引进炉管材料从国外引进，其制造标准和验收标，其制造标准和验收标准应符合准应符合ASTM A376 ASTM A376 的规定。急弯弯管材质为的规定。急弯弯管材质为WP347H SWP347H S，其制造和验收应符合，其制造和验收应符合ASTM A403ASTM A403的规的规定。定。 4.7.14.7.1、反应进料加热炉、反应进料加热炉七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介 反应进料加热炉采用反应进料加热炉采用置地余热回收系统置地

49、余热回收系统。余热回收。余热回收系统由前置空气预热器、热管式预热器、鼓风机、引风机系统由前置空气预热器、热管式预热器、鼓风机、引风机和相应的烟风道及挡板组成。冷空气由鼓风机鼓入前置预和相应的烟风道及挡板组成。冷空气由鼓风机鼓入前置预热器，加热到热器，加热到5656后进入热管预热器，与烟气换热至后进入热管预热器，与烟气换热至309309后进入炉底风道，供燃料燃烧时使用。烟气由对流后进入炉底风道，供燃料燃烧时使用。烟气由对流段顶部引下进入热管预热器，与空气换热至段顶部引下进入热管预热器，与空气换热至156156后经引后经引风机排入置于对流顶部的烟囱排放。冷空气设有旁路系统，风机排入置于对流顶部的烟

50、囱排放。冷空气设有旁路系统，便于调节空气和烟气温度，并在预热器检修时可给加热炉便于调节空气和烟气温度，并在预热器检修时可给加热炉强制供风。本余热回收系统在设计时从结构和材料两方面强制供风。本余热回收系统在设计时从结构和材料两方面考虑以降低硫酸低温露点腐蚀的危害，保证加热炉的长周考虑以降低硫酸低温露点腐蚀的危害，保证加热炉的长周期平稳运行。期平稳运行。4.7.2.14.7.2.1、加、加 热热 炉置地余热回收系炉置地余热回收系统统七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进设备简介4.7.2.4.7.2.加热炉置地余热回收系统图加热炉置地余热回收系统图七、主要设备及引进设备简介七、主要设备及引进