多层与高层建筑结构课件.ppt

1、表4-2 B级高度钢筋混凝土高层建筑的最大适用高度(m)表4-3 GB 502231995及GB 500112001中设防分类、地震作用及防震措施的比较 30303030表4-4 A级高度的高层建筑结构抗震等级 表4-5 B级高度的高层建筑结构抗震等级 图4.1 多层框架示意图(a)横向框架布置 (b)纵向框架布置 (c)纵横向框架布置(a)剪力墙 (b)框架 (c)框架剪力墙图4.4 剪力墙结构 图4.5 框架剪力墙结构体系 (a)框架核心筒结构 (b)筒中筒结构图4.6 筒体结构 表4-6 A级高度钢筋混凝土高层建筑结构适用的最大高宽比 图4.7 建筑平面示意图 图4.8 结构竖向收进和外

2、挑示意图 沉降缝：高层建筑解决建筑各部分沉降差大体上有三种方沉降缝：高层建筑解决建筑各部分沉降差大体上有三种方法处理：其一是设置沉降缝，称为法处理：其一是设置沉降缝，称为“放放”；其二是采用端承桩；其二是采用端承桩或利用刚度较大的其他基础来避免和抵抗沉降差，称之为或利用刚度较大的其他基础来避免和抵抗沉降差，称之为“抗抗”；其三是采用留后浇带来作为临时沉降缝等沉降基本稳；其三是采用留后浇带来作为临时沉降缝等沉降基本稳定后再连为整体，不设永久性沉降缝，称为定后再连为整体，不设永久性沉降缝，称为“调调”。沉降缝一般在下列部位设置：沉降缝一般在下列部位设置：建筑平面转折部位。建筑平面转折部位。高度差异

3、较大处。高度差异较大处。地基土的压缩性有明显的差异处。地基土的压缩性有明显的差异处。建筑结构或基础类型不同处。建筑结构或基础类型不同处。分期建设房屋交界处。分期建设房屋交界处。沉降缝设置的宽度为：二、三层取沉降缝设置的宽度为：二、三层取50 mm50 mm80 mm80 mm，四、五层取，四、五层取80 mm80 mm120 mm120 mm，五层以上不小于，五层以上不小于120 mm120 mm。在沉降缝处房屋应。在沉降缝处房屋应连同基础一起断开。连同基础一起断开。图4.9 框架结构计算简图cea bEIiecEeIeIeIeI eI eI c dizI图4.10 框架剖面示意图 图4.11

4、 分层法计算简图 c3i(a)(b)图4.13 框架柱剪力计算图图4.12 框架在水平荷载作用下的弯矩和变形示意图 441424344pVVVV4 14 1421 2uiVh4 24 2421 2uiVh上式中的 称为该柱的侧移刚度，也称为抗剪刚度，表示柱端产生单位水平位移 =1时，在柱端所需要施加的水平力大小。称为线刚度，h为层高。因此 所以 21 2 ihuE Iih43414244444222221212121212()uuiiiiiphhhhh44412upih44 14 1221 21 2piVihh44242221212piiVhh343 13 1221 21 2ppiiVhh34

5、3 23 2221 21 2ppiiVhh jkjkjVDu1jkjkjmjkkDVVD1jjmj kkVuDMNB 图4.14 框架剪切变形侧移图 0HN Nd zE AN图4.15 框架弯曲变形侧移图()HzNB()1()()dHzM zNqzBB 1()(1)bnA zAzHtbAnA()FNHzB01()()21(1)HbFHzHzBBnE AzH 32nbF HFE A B 2231432(1)nnnnn e nFn nFn0.00.10.20.30.40.50.60.70.80.91.0上端集中荷载1.00.930.880.840.800.760.740.720.700.680.6

6、7倒三角形荷载0.50.480.460.440.420.410.3 950.3 850.380.3 750.37均布荷载0.330.320.300.290.280.270.2 650.2 550.250.250.2612Fq H11GGKQQ kSr sv s10.9nGGKQiQikiSr sr s1nGGKQiciQikiSr srsGG KQQQ kwww kSr sr sr s式中：、分别为楼面活荷载组合值系数、风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时，应分别取0.7和0.0；当可变荷载起控制作用时，取1.0和0.6或0.7和1.0。楼面活荷载分项系数，风荷载分项系数，楼面活荷载效

7、应标准值，风荷载效应标准值。QwQrwrQKswks ：图4.16 梁端控制截面弯矩及剪力()2bVVgp 2bMMVcccnWMtbVH（+）图4.17 水平加腋配筋平面一二表4-12 柱轴压比限值 alaElaElaElaEl图4.18 非抗震时框架梁柱节点构造 图4.19 抗震时框架梁柱节点构造 tyffbbhtyfftyfftyfftyfftyfftyff 表4-14 柱纵向钢筋最小配筋百分率(%)12kkva ee e Skake1e2e 414max233 ()811 ()120 ()3eqqHuqHEIupHu均布荷载倒三角形荷载顶点集中荷载(a)整截面剪力墙(b)整体小开口剪力

8、墙(c)双肢剪力墙 (d)壁式框架 M N1-1Bqp qmax11th1h1 h2hlhnH图4.22 整截面墙的计算简图30230230 24(1)83.6411(1)603(1)3wwwwwwwwwV HuEIEIGA HV HuEIEIGA HV HuEIEIGHuA（均布荷载）（倒三角形荷载）（顶点集中荷载）式中：墙底截面处的总剪力，等于全部水平荷载之和。H剪力墙的总高度。E，G分别为混凝土的弹性模量和剪变模量。，分别为无洞口剪力墙的截面面积和惯性矩；0VwAwI01 1.25pwfAAAAiiwiI hIhA墙截面毛面积，对矩形截面取。B，t分别为墙截面的宽度和厚度。，墙面总面积和

9、洞口面积。，将剪力墙沿高度分为无洞口段及有洞口段后，分别为第i段的惯性矩(有洞口处应扣除洞口)和高度(如图4.22所示)。剪应力分布不均匀系数，矩形截面取；I形截面取墙全截面面积除以腹板截面面积；T形截面剪应力不均匀系数的取值见表4-15。fA0 pAiIih 8表4-15 T形截面剪应力不均匀系数 2224/(1)()3.64/(1)()3/(1)()wwwweqwwwwwEIEIGA HEIEIEIGA HEIEIGA H均布荷载倒三角形荷载顶点集中荷载303030 ()811 ()60 ()3eqeqeqV HE IV HuE IV HE I均 布 荷 载倒 三 角 形 荷 载顶 点 集

10、 中 荷 载iM 0.85iiMM iM 0.15iiMMBA1I1A2I2A3I3Vi1 Vi2 Vi3Ni1 Ni2 Ni3ViMiMiNi1Ni2Ni3Mi1Mi2Mi3Mi=0.85MiMiMiMi2Mi1Mi3Mi =0.85MiMi2Mi1Ni3Ni2Ni1Mi3qtp qmaxq(z)HM NN图4.23 整体小开口截面墙的计算简图 图4.24 整体小开口截面墙墙肢内力图(2)(2)墙肢的剪力。第墙肢的剪力。第j j墙肢的剪力可近似按下式进行计算墙肢的剪力可近似按下式进行计算 (3)(3)墙肢的轴力。由于局部弯曲并不在各墙肢中产生轴力，故墙肢的轴力。由于局部弯曲并不在各墙肢中产生

11、轴力，故各墙肢的轴力等于整体弯曲在各墙肢中所产生正应力的合力，各墙肢的轴力等于整体弯曲在各墙肢中所产生正应力的合力，如图如图4.244.24所示，即所示，即式中：式中：第第j j墙肢截面上正应力的平均值，等于该墙肢截墙肢截面上正应力的平均值，等于该墙肢截面形心处的正应力，可按下式计算：面形心处的正应力，可按下式计算：式中：式中：第第j j墙肢形心轴至组合截面形心轴的距离。墙肢形心轴至组合截面形心轴的距离。1()2jjijijjAIVVAIijijjNAij0.85iiijjjMMyyIIjy0002ijijijijijhMMMMV 30230230241.2(1)()8113.641.2(1)

12、()6031.2(1)()3V HEIEIGAHV HEIuEIGAHV HEIEIGAH均布荷载倒三角形荷载顶点集中荷载22222121116()aasIIHDhsas 12aasIIs 双肢墙组合截面惯性矩为：双肢墙组合截面惯性矩为：则则1221122121 12212nIIIAaA aIII1122A aA a12aaa2112AaAA1212AaaAA22211212121212()()naAAAAaIAaAaasAAAAAA12ansIIII 22221312121212()bbH I aIIIIIheIIIII23121212()bbI aIHhe IIIII这就是剪力墙的整体工作

13、系数，式这就是剪力墙的整体工作系数，式 中反映了连梁与墙中反映了连梁与墙肢刚度比的影响，即洞口大小的影响；肢刚度比的影响，即洞口大小的影响；反映了洞口反映了洞口宽窄的影响，即洞口形状的影响。宽窄的影响，即洞口形状的影响。由式由式(4-29)和式和式(4-30)有有 因此式因此式(4-32)可写成如下形式可写成如下形式 12/()bIII12/()IIII1212annansIIsIIIIII231212()bbI aHheII/nII/nII/nII/nII/nII/nII/nII 表4-16 系数 的数值/nII/nII 图4.25 剪力墙偏心受压墙肢应力图N N(4-35)(4-35)(4

14、-36)(4-36)当当x x 时时(4-37)(4-37)(4-38)(4-38)syssswcA fANN 00()2wwhNeh0()sywsswcA fhaMM11()ccwcfwfNf b xf bbh1010()()()22fccwwcfwfwhxMf b x hf bbhhfh当当x x 时时 (4-39)(4-39)(4-40)(4-40)当当x x 时时 (4-41)(4-41)(4-42)(4-42)(4-43)(4-43)fh1ccfNf b x10()2ccfwxMf b x h0bwhsyf0(1.5)swwwywwNhx b f201(1.5)2swwwywwMhx

15、 b f当当x x 时时(4-44)(4-44)0bwh10()0.8ysbwfxh0swN0swM11bysc ufEwV00.25c c w wf b h001(0.50.13)0.5wstwwyhwAA hf b hNfhAs0011(0.40.1)0.80.5wsht w wyhwREAAfbhNfhrAsN剪力墙的轴向压力设计值，抗震设计时，应考虑地震作用剪力墙的轴向压力设计值，抗震设计时，应考虑地震作用效应组合；当大于效应组合；当大于 时，应取时，应取 。T形或形或I形截面剪力墙腹板的面积，矩形截面时应取形截面剪力墙腹板的面积，矩形截面时应取A。计算截面处的剪跨比。计算时，当小于计

16、算截面处的剪跨比。计算时，当小于1.5时应取时应取1.5，当，当 大于大于2.2时应取时应取2.2；当计算截面与墙底之间的距离小于；当计算截面与墙底之间的距离小于 时，时，应按距墙底应按距墙底 处的弯矩值与剪力值计算。处的弯矩值与剪力值计算。0.2cwwf bh0.2cwwf b hwA00.5wh00.5wh对于偏心受拉构件，当对于偏心受拉构件，当 时为大偏心受拉。此时，时为大偏心受拉。此时，可以依照偏心受压的计算方法：当可以依照偏心受压的计算方法：当 时为小偏心时为小偏心受拉，此时剪力墙处于全截面受拉状态，可以忽略混凝土的抗受拉，此时剪力墙处于全截面受拉状态，可以忽略混凝土的抗拉作用，拉力

17、全部由钢筋承担。在离抗力拉作用，拉力全部由钢筋承担。在离抗力N N较近端，构件破坏时较近端，构件破坏时纵向钢筋屈服，而远端钢筋不屈服。在偏心受拉剪力墙按对称纵向钢筋屈服，而远端钢筋不屈服。在偏心受拉剪力墙按对称配筋时，可按下式计算配筋时，可按下式计算(无地震组合无地震组合):):N N 0e2hsa0e2hsa011o uw ueNM2ousyswywNA fA f00()()2wswusywsswywhaMA fhaA f001(0.50.13)0.5wsht w wyhwAAfb hNfhAs0shyhwAfhs0shyhwAfhs(a)暗柱 (b)转角墙 (c)翼柱 d)端柱图4.26

18、剪力墙的约束边缘构件构造(a)暗柱 (b)翼柱 (c)端柱图4.27 剪力墙的构造边缘构件(4)(4)为了防止混凝土墙体在受弯裂缝出现后立即达到极限抗弯承载力，就必须为了防止混凝土墙体在受弯裂缝出现后立即达到极限抗弯承载力，就必须确定竖向分布钢筋的最小配筋率；同时为了防止斜裂缝出现后发生脆性剪拉确定竖向分布钢筋的最小配筋率；同时为了防止斜裂缝出现后发生脆性剪拉破坏，就必须规定水平分布筋的最小配筋率。一般剪力墙的竖向和水平分布破坏，就必须规定水平分布筋的最小配筋率。一般剪力墙的竖向和水平分布筋的配筋率为：一、二、三级抗震等级时不小于筋的配筋率为：一、二、三级抗震等级时不小于0.25%0.25%，

19、四级抗震等级及非抗，四级抗震等级及非抗震等级时为震等级时为0.2%0.2%，间距不应大于，间距不应大于300 300 mmmm，直径不应小于，直径不应小于8 8 mmmm，也不宜大于墙，也不宜大于墙肢厚度的肢厚度的1/101/10。(5)(5)剪力墙竖向分布筋顶部钢筋应锚入屋面板内或。在变截面处，当上下截剪力墙竖向分布筋顶部钢筋应锚入屋面板内或。在变截面处，当上下截面相差较大时应将钢筋截断。上层钢筋应伸入下层较厚墙肢内面相差较大时应将钢筋截断。上层钢筋应伸入下层较厚墙肢内1.51.5或或1.51.5。剪力墙水平分布筋应伸入边缘构件顶端，且水平弯折长度剪力墙水平分布筋应伸入边缘构件顶端，且水平弯

20、折长度1515d d。水平分布钢。水平分布钢筋搭接时，在一、二级抗震等级的加强部位，接头应错开，每次连接的钢筋筋搭接时，在一、二级抗震等级的加强部位，接头应错开，每次连接的钢筋数量不超过总量的数量不超过总量的50%50%。错开净距大于等于。错开净距大于等于500 500 mmmm。搭接长度不应小于。搭接长度不应小于1.21.2或或1.21.2。其他情况的钢筋可以在同一部位连接。其他情况的钢筋可以在同一部位连接。(6)剪力墙上开洞的构造处理，当洞口较小，在整体计算中不考虑其影响时，剪力墙上开洞的构造处理，当洞口较小，在整体计算中不考虑其影响时，应将切断的分布钢筋集中在洞口边缘补足，以保证剪力墙截

21、面的承载力，且应将切断的分布钢筋集中在洞口边缘补足，以保证剪力墙截面的承载力，且钢筋直径不应小于钢筋直径不应小于12 mm。当洞口较大时，应按实际情况在洞口两侧设置边。当洞口较大时，应按实际情况在洞口两侧设置边缘构件，上下设置连梁处理。缘构件，上下设置连梁处理。1)1)当连梁的跨高比大于当连梁的跨高比大于5 5时，其正截面受弯承载力和斜截面受时，其正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力应按对一般受弯构件的要求计算。剪承载力应按对一般受弯构件的要求计算。(2)(2)跨高比不大于跨高比不大于5 5时，连梁的截面尺寸应符合下列要求：时，连梁的截面尺寸应符合下列要求：无地震作用组合时：无地震作用组合时：(

22、4-53)(4-53)有地震作用组合时：有地震作用组合时：l l 跨高比大于跨高比大于2.52.5时：时：(4-54)(4-54)bV00.25ccbbf b hbV 01(0.20)ccbbREf b hrl l 跨高比不大于跨高比不大于2.52.5时：时：(4-55)(4-55)(3)(3)连梁的剪力设计值应按下列规定计算：连梁的剪力设计值应按下列规定计算：地震作用组合，取考虑水平荷载组合的剪力设计值。地震作用组合，取考虑水平荷载组合的剪力设计值。地震作用组合的一、二、三等级抗震时，连梁剪力设计值地震作用组合的一、二、三等级抗震时，连梁剪力设计值应按下式进行调整：应按下式进行调整：9 9度

23、时还应符合：度时还应符合：bV 01(0.15)ccbbREf b hrerbbbvbGbnMMVVe 1.1()/erbbuabuanGbVMMeV(4)(4)连梁的斜截面受剪承载力，应按下列公式计算：连梁的斜截面受剪承载力，应按下列公式计算：无地震作用组合时：无地震作用组合时：0.7 +(4-58)有地震作用组合时有地震作用组合时 跨高比大于跨高比大于2.5时：时：(0.42 +)(0.42 +)(4-59)(4-59)l l 跨高比不大于跨高比不大于2.52.5时：时：(0.38 +0.9 )(0.38 +0.9 )(4-60)(4-60)bVtfbb0bhyvfsvAs0bh1R Er

24、tfbb0bhyvfsvAs0bh1R Ertfbb0bhyvfsvAs0bh 图4.28 剪力墙连梁配筋构造(3)(3)在顶层连梁锚入墙体的钢筋长度范围内，应配置间距不大于在顶层连梁锚入墙体的钢筋长度范围内，应配置间距不大于150 150 mmmm的箍筋，构造箍筋直径与该连梁的箍筋直径相同。的箍筋，构造箍筋直径与该连梁的箍筋直径相同。(4)(4)截面高度大于截面高度大于700 700 mmmm的连梁，在梁的两侧面应设置纵向构造的连梁，在梁的两侧面应设置纵向构造钢筋钢筋(腰筋腰筋)，沿高度间距不大于，沿高度间距不大于200 200 mmmm，直径不应小于，直径不应小于10 10 mmmm。宜将

25、墙面水平分布钢筋拉通。宜将墙面水平分布钢筋拉通。(5)(5)在跨高比不大于在跨高比不大于2.52.5的连梁中，梁两侧的纵向分布筋的连梁中，梁两侧的纵向分布筋(腰筋腰筋)的面积配筋率应不低于的面积配筋率应不低于0.3%0.3%，并宜将墙肢中水平钢筋拉通连续配，并宜将墙肢中水平钢筋拉通连续配置，以加强剪力墙的整体性。置，以加强剪力墙的整体性。(6)一、二级剪力墙底部加强部位跨高比不大于一、二级剪力墙底部加强部位跨高比不大于2.0，墙厚大于等，墙厚大于等于于250 mm的连梁，可采用斜向交叉配筋，以改善连梁的延性，的连梁，可采用斜向交叉配筋，以改善连梁的延性，每方向的斜筋面积按下式计算每方向的斜筋面

26、积按下式计算(如图如图4.29所示所示)：非抗震设计时非抗震设计时 (4-61)sAby2s inVf 有抗震设防时有抗震设防时 (4-62)(4-62)bR Ey2sinV rfsA图4.29 剪力墙短连梁配斜筋构造 (a)(b)(c)(d)剪力墙 框架剪力墙 框架 H U H H H 图4.30 框架与剪力墙的协同工作 HVVwVwVf外荷载 框剪总V 剪力墙Vw 框架Vf图4.31 框架剪力墙结构的受力特点。楼梯间、竖井等造成连续楼层开洞时，宜在洞边设置剪力墙，楼梯间、竖井等造成连续楼层开洞时，宜在洞边设置剪力墙，且尽量与靠近的抗侧力结构结合，不宜孤立地布置在单片抗侧力且尽量与靠近的抗侧

27、力结构结合，不宜孤立地布置在单片抗侧力结构或柱网以外的中间部分。结构或柱网以外的中间部分。纵向剪力墙不宜集中布置在两尽端。纵向剪力墙不宜集中布置在两尽端。剪力墙宜贯通建筑物全高，沿高度墙的厚度宜逐渐减薄，避剪力墙宜贯通建筑物全高，沿高度墙的厚度宜逐渐减薄，避免刚度突变。当剪力墙不能全部贯通时，相邻楼层刚度的减弱免刚度突变。当剪力墙不能全部贯通时，相邻楼层刚度的减弱不宜大于不宜大于30%，在刚度突变的楼层板应按转换层楼板的要求加，在刚度突变的楼层板应按转换层楼板的要求加强构造措施。强构造措施。表4-18 剪力墙间距(m)ppf(a)(b)(c)(d)图4.32 框架剪力墙协同工作计算简图 图4.

28、34 框架剪力墙侧移计算图(2)(2)总框架的抗侧刚度定义为：使总框架在楼层间产生单位剪总框架的抗侧刚度定义为：使总框架在楼层间产生单位剪切变形切变形(=1)(=1)时所需的水平剪力时所需的水平剪力(如图如图4.33(4.33(b)b)所示所示)，则与，则与D D的关的关系为：系为：=DhDh=h h(4-63)(4-63)(3)单片框架的等效抗侧刚度单片框架的等效抗侧刚度 ：当框架的高度大于：当框架的高度大于50 m或或大于其宽度的大于其宽度的4倍时，应计及柱的轴向变形对框架倍时，应计及柱的轴向变形对框架剪力墙体系剪力墙体系的内力和侧移的影响，否则会使计算误差增大。这时，可用的内力和侧移的影

29、响，否则会使计算误差增大。这时，可用“等效抗侧刚度等效抗侧刚度”代替上述的抗侧刚度代替上述的抗侧刚度 。如图如图4.344.34所示，在均布荷载作用时，按所示，在均布荷载作用时，按 =的关系，的关系，可求得高度可求得高度Z Z处的框架侧移处的框架侧移=d dz zd dz z=z z(H H )这时，顶点侧移这时，顶点侧移 =(4-65)fcijDfieqCfieqCfiC0pfiC22ddyzy00zHzfipC 0fipC2z1202fipHC按单片框架的等效抗侧刚度按单片框架的等效抗侧刚度 的定义，并利用式的定义，并利用式(4-65)(4-65)，可，可写出写出=再以的再以的 关系代入，

30、故关系代入，故 =(4-66)这样，总框架的等效抗侧刚度即为这样，总框架的等效抗侧刚度即为 =(4)剪力墙的等效抗弯刚度：总剪力墙的等效抗弯刚度，即为同剪力墙的等效抗弯刚度：总剪力墙的等效抗弯刚度，即为同层内各片剪力墙等效刚度之和。当各层总剪力墙等效抗弯刚度层内各片剪力墙等效刚度之和。当各层总剪力墙等效抗弯刚度不同时，可取各层的加权平均值。不同时，可取各层的加权平均值。第第i i层的剪力墙抗弯刚度为层的剪力墙抗弯刚度为 =fieqC20122()p H fieqC1112fiC fieqCfieqCfieqCwiEIwijEI对于单肢实体墙，按整截面计算的剪力墙和整体小开口墙，其对于单肢实体墙

31、，按整截面计算的剪力墙和整体小开口墙，其等效刚度为：等效刚度为：=(4-67)总剪力墙的等效抗弯刚度为：总剪力墙的等效抗弯刚度为：=(4-68)wiEI291wwwEIIA HwiiiEI hhwEI以如图以如图4.32(b)所示的计算简图为例，内力分析时，可将连杆切所示的计算简图为例，内力分析时，可将连杆切断而以集中力断而以集中力 代替。总剪力墙在外荷载代替。总剪力墙在外荷载P及楼层标高处的集及楼层标高处的集中力中力 作用下，其水平位移应与同标高处的总框架受集中力作用下，其水平位移应与同标高处的总框架受集中力 后的水平位移相同。根据这个条件，可对每个楼层列出一个变后的水平位移相同。根据这个条

32、件，可对每个楼层列出一个变形协调方程。对于形协调方程。对于N个楼层的建筑就可以得到个楼层的建筑就可以得到N个方程去解个方程去解N个个未知力未知力 。如果层数较多，则可进一步把集中力。如果层数较多，则可进一步把集中力 简化为连简化为连续的续的 。这时的总剪力墙就如同一个下端固定，上端自由，承。这时的总剪力墙就如同一个下端固定，上端自由，承受外荷载受外荷载P与反力与反力 的的“弹性地基梁弹性地基梁”。总框架就是梁的。总框架就是梁的“弹弹性地基性地基”。根据材料力学中荷载与位移的关系，可以建立起剪。根据材料力学中荷载与位移的关系，可以建立起剪力墙水平位移曲线的微分方程如下力墙水平位移曲线的微分方程如

33、下(如图如图4.32(d)所示所示)=P PfjpfjpfjpfjpfjpfpfpdEI44ddyzfp其中，其中，为总剪力墙的等效抗弯刚度，为各片剪力墙等效抗为总剪力墙的等效抗弯刚度，为各片剪力墙等效抗弯刚度之和。令为弯刚度之和。令为 总框架的抗侧刚度。所谓框架的抗侧刚总框架的抗侧刚度。所谓框架的抗侧刚度，是指使框架产生单位剪切角度，是指使框架产生单位剪切角(或称弦转角或称弦转角)=1时所需的时所需的剪力值。当产生剪切角时剪力值。当产生剪切角时 ，总框架所受的剪力为，总框架所受的剪力为 =。dEIfCddyzddyzfVfCddyz微分一次得微分一次得 =pp代入式代入式 =P P 得：得：

34、=p p令令 =及及 =，H H为房屋的全高，则上式可成：为房屋的全高，则上式可成：=ddfVzfC22ddyzfpdEI44ddyzfp44ddyzdEIfC22fdC HEIzH44ddyz222ddyz22ddyz4dpHEIysA hcB h1c2c1y1c2c1HddywMbEI21H22ddywVbEI31H33ddy在承受均布荷载时，有在承受均布荷载时，有 =()=()(4-70(4-70a)a)=(+1 =(+1 )(4-70b)(4-70b)=(4-70c)(4-70c)=(1 )=(1 )(4-70d)(4-70d)=，=0.5 ，=0wVV1ch ash0wMM22ch

35、ash0yy482(1)(1)2chsh 0fVV0wVV0V0p H0M20p H0y408dp HEIwMwVfpWVVVpV000.2fVVmax1.5ffVV(1)剪力墙竖向和水平分布钢筋的配筋率，抗震设计时均不应剪力墙竖向和水平分布钢筋的配筋率，抗震设计时均不应小于小于0.25%0.25%。非抗震设计时均不应小于。非抗震设计时均不应小于0.2%0.2%，并且至少双排布置。，并且至少双排布置。各排分布筋之间的拉筋直径各排分布筋之间的拉筋直径6mm6mm，间距，间距600 600 mmmm。图4.35 筒体结构的类型 图4.36 筒体结构受力特点 qL LL LMb1 Mb1Mc11 M

36、c11Mc11 Mc11Mb1 Mb3 Mb1Nb NbMb2 Mb2Mc12 Mc12Nc1 Nc2 Nc3Mc12 Mc12Nc Nchtht图4.38 框支梁、一般转换梁受力特点(1)(1)平面布置应力求简单、规则、均匀、对称，尽量使水平荷平面布置应力求简单、规则、均匀、对称，尽量使水平荷载作用下的合力中心与结构刚度中心重合，减少扭转。载作用下的合力中心与结构刚度中心重合，减少扭转。(2)(2)落地剪力墙落地剪力墙(筒体筒体)和框支柱的布置应满足以下要求：和框支柱的布置应满足以下要求：底部必须有落地剪力墙和落地筒体，落地纵横剪力墙最好底部必须有落地剪力墙和落地筒体，落地纵横剪力墙最好成组

37、布置，组成落地筒形式。成组布置，组成落地筒形式。落地剪力墙落地剪力墙(筒体筒体)底部墙体应加厚，洞口宜布置在墙体中部。底部墙体应加厚，洞口宜布置在墙体中部。长矩形平面建筑中落地剪力墙的间距宜符合以下规定。长矩形平面建筑中落地剪力墙的间距宜符合以下规定。非抗震设计：非抗震设计：3B且且36 36 m(Bm(B为楼盖宽度为楼盖宽度)，抗震设计：底部，抗震设计：底部为为1 12 2层框支层时：层框支层时：2B 且且 24 24 m m，为，为3 3层以上框支层时：层以上框支层时：1.5B 且且 20 20 m m。落地剪力墙与相邻框支柱的距离，落地剪力墙与相邻框支柱的距离，1 12 2层框支层时不宜

38、大于层框支层时不宜大于12 12 m m，为，为3 3层以上框支层时不宜大于层以上框支层时不宜大于10 10 m m。通过对落地剪力墙之。通过对落地剪力墙之间间距的控制及落地剪力墙与框支柱的间距控制，从而满足底部间间距的控制及落地剪力墙与框支柱的间距控制，从而满足底部大空间楼板的平面内刚度要求，使转换层上部剪力能有效地传递大空间楼板的平面内刚度要求，使转换层上部剪力能有效地传递给落地剪力墙，而框支柱只受较小的剪力。给落地剪力墙，而框支柱只受较小的剪力。框支剪力墙结构转换梁上一层墙体内不宜设边门洞，也不宜框支剪力墙结构转换梁上一层墙体内不宜设边门洞，也不宜在中柱上方设门洞口。在中柱上方设门洞口。框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位，墙体两端宜设翼墙框支剪力墙结构的剪力墙底部加强部位，墙体两端宜设翼墙或端柱，并设置边缘约束构件。或端柱，并设置边缘约束构件。eeeee