深基坑工程-第七章排桩多层支撑桩课件.ppt

1、整理课件1第七章 排桩支护设计整理课件2主主 要要 内内 容容u 第一节第一节 概述概述u 第二节第二节 悬臂桩设计计算悬臂桩设计计算u 第三节第三节 单层支撑（锚拉）桩设计计算单层支撑（锚拉）桩设计计算u 第四节第四节 多层支撑（锚拉）桩设计计算多层支撑（锚拉）桩设计计算u 第五节第五节 排桩设计的构造要求排桩设计的构造要求u 第六节第六节 排桩支护结构变形计算排桩支护结构变形计算u 第七节第七节 排桩的施工与检验排桩的施工与检验整理课件3第四节第四节 多层支撑（锚拉）桩设计计算多层支撑（锚拉）桩设计计算u 一、一、多层支撑（锚拉）桩多层支撑（锚拉）桩的设计计算内容的设计计算内容u 二、二、

2、多层支撑（锚拉）桩多层支撑（锚拉）桩的设计计算原理的设计计算原理u 三、三、多层支撑（锚拉）桩多层支撑（锚拉）桩的设计计算步骤的设计计算步骤u 四、四、多层支撑（锚拉）桩多层支撑（锚拉）桩身截面尺寸与配筋验算身截面尺寸与配筋验算整理课件4多层支撑（锚拉）桩支护体系各组成部分多层支撑（锚拉）桩支护体系各组成部分 内撑式支护体系一般包括二部分，竖向围护结构体系内撑式支护体系一般包括二部分，竖向围护结构体系和内支撑体系。有时还包括止水帷幕。和内支撑体系。有时还包括止水帷幕。整理课件5整理课件6整理课件7整理课件8 北锚碇基础为目前世界最深矩形超深基坑，长北锚碇基础为目前世界最深矩形超深基坑，长69m

3、，宽，宽50m，底板厚度，底板厚度5.0m，采，采用嵌入基岩的用嵌入基岩的地下连续墙（墙厚地下连续墙（墙厚1.2m）与）与12道钢筋砼内支撑道钢筋砼内支撑及节点处的及节点处的16根根1.2m和和16根根0.6m钢管砼立柱桩作为深基坑的围护结构，钢管砼立柱桩作为深基坑的围护结构，基坑最大开挖深度基坑最大开挖深度50m。锚区距长。锚区距长江大堤仅江大堤仅70多米。多米。整理课件9p(1)(1)多层支撑（锚拉）桩嵌固深度的确定。多层支撑（锚拉）桩嵌固深度的确定。p(2)(2)支护结构体系的内力分析和结构强度计算。支护结构体系的内力分析和结构强度计算。（锚索及内撑结构设计）（锚索及内撑结构设计）p(3

4、)(3)基坑的稳定性验算。基坑的稳定性验算。p(4)(4)基坑底抗渗流稳定验算。基坑底抗渗流稳定验算。p(5)(5)基坑的变形计算，内容包括支护结构的侧向位移、基坑的变形计算，内容包括支护结构的侧向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等项目。坑外地面的沉降和坑底隆起等项目。一、多一、多层支撑（锚拉）桩层支撑（锚拉）桩的设计计算内容的设计计算内容整理课件10排桩排桩的设计计算工况的设计计算工况排桩的设计中需要对下列工况进行结构分析，并按其中最不利作用效应进行支护结构设计。p 1、基坑开挖至坑底时的状况；p 2、对锚拉式和支撑式结构，基坑开挖至各层锚杆或支撑施工面时的状况；p 3、在主体地下结构施工过程

5、中需要以主体结构构件替换支撑或锚杆的状况；此时，主体结构构件应满足替换后各设计工况下的承载力、变形及稳定性要求；p 4、对水平内支撑式支挡结构，基坑各边水平荷载不对等的各种工况。整理课件11结构分析时考虑锚杆或支撑的设置与拆除结构分析时考虑锚杆或支撑的设置与拆除支点设置工况锚杆或支撑锚杆或支撑锚杆或支撑锚杆或支撑锚杆或支撑锚杆或支撑锚杆或支撑锚杆或支撑锚杆或支撑支撑的拆除工况支撑的拆除工况整理课件12（1 1）等弯矩布置：）等弯矩布置：各跨各跨度的最大弯矩相等，可充度的最大弯矩相等，可充分利用桩的抗弯强度；但分利用桩的抗弯强度；但是较深基坑，下部的支锚是较深基坑，下部的支锚层距过小，层数多，不

6、经层距过小，层数多，不经济。济。锚杆（支撑）的布置及特点锚杆（支撑）的布置及特点整理课件13（2 2）等反力布置：）等反力布置：各各层支锚水平反力基本相层支锚水平反力基本相等，使锚杆设计简化；等，使锚杆设计简化；但当基坑较深时，下部但当基坑较深时，下部的支锚层距过小，层数的支锚层距过小，层数多，同样不经济。多，同样不经济。锚杆（支撑）的布置及特点锚杆（支撑）的布置及特点整理课件14（3 3）等间距布置：）等间距布置：支锚支锚结构的上、下排间距基本结构的上、下排间距基本相同，基坑较深时，减少相同，基坑较深时，减少了支锚层数，较经济；但了支锚层数，较经济；但带来了较复杂的计算量。带来了较复杂的计算

7、量。等间距布置在工程实际中等间距布置在工程实际中设计最为普遍。设计最为普遍。锚杆（支撑）的布置及特点锚杆（支撑）的布置及特点整理课件151.支撑点位置的影响支撑点位置的影响图(a)、(b)给出了开挖深度H=15.8m的三层支撑的围护墙在支撑点位置变化时墙体沿深度方向的位移和弯矩分布。与单撑支护结构不同的是，当支撑位置下降时，墙体变形和弯矩在深度范围内均显著减小，即支撑点下移对多撑支护支撑点下移对多撑支护结构的受力和变形都是结构的受力和变形都是有利的有利的。支撑点位置、各层支撑间相对刚度对多撑支护结构的影响支撑点位置、各层支撑间相对刚度对多撑支护结构的影响整理课件162.各层支撑间的相对刚度的影

8、响各层支撑间的相对刚度的影响p 图(a)、(b)给出了各支撑间相对刚度变化时墙体沿深度方向的位移和弯矩的分布情况。p 曲线a为基本算例；p 曲线b为最上层支撑刚度增加一倍而其它条件不变的情况；p 曲线c为最下层支撑刚度增加一倍而其它条件不变的情况。增加最上层支撑刚度可以适当减小墙体上部水平位移而对下部变形无明显的影响，同时使墙体负弯矩有一定程度的增大，增加最下层支撑的刚度则对墙体的受力和变形均很有利。因而多多层支撑基坑支护工程层支撑基坑支护工程应重视和适当加强最应重视和适当加强最下层支撑下层支撑。整理课件171 1、桩径、桩距的确定：、桩径、桩距的确定：按照地区经验取值。按照地区经验取值。一般

9、桩径一般桩径D0.4mD0.4m，可取，可取0.6m0.6m、0.8m0.8m、1.0m1.0m等。等。桩的中心距不宜大于桩的中心距不宜大于2D2D；有地下水时，桩中心距可取；有地下水时，桩中心距可取（1.21.21.51.5）D D；砂土和软土取小值，粘性土取大值。；砂土和软土取小值，粘性土取大值。无地下水、降水或者土质较好时，桩中心距无地下水、降水或者土质较好时，桩中心距2D2D。2 2、土压力计算：、土压力计算：按照规范法计算土压力、经验土压力或实测土压力。按照规范法计算土压力、经验土压力或实测土压力。二、多二、多层支撑（锚拉）桩层支撑（锚拉）桩的设计计算步骤的设计计算步骤整理课件18水

10、平位移云图水平位移云图 桩间桩间距距3.2m时时应用有限元法研究合理的桩间距桩间桩间距距2.2m时时桩间土失稳桩间土失稳整理课件19二、多二、多层支撑（锚拉）桩层支撑（锚拉）桩的设计计算步骤的设计计算步骤3 3、嵌固深度及内力计算：、嵌固深度及内力计算：多层支撑（锚拉）桩支护结构的计算模型与内力分析方多层支撑（锚拉）桩支护结构的计算模型与内力分析方法主要有以下几种：法主要有以下几种：u 1、等值梁法；、等值梁法；u 2、二分之一分担法；、二分之一分担法；u 3、逐层开挖支撑力不变法；、逐层开挖支撑力不变法；u 4、弹性支点法；、弹性支点法；u 5、有限元法、有限元法整理课件20 多层支护的施工

11、是先施工挡土桩或挡土墙，然后开挖第多层支护的施工是先施工挡土桩或挡土墙，然后开挖第一层土，挖到第一层支撑或锚杆以下若干距离，进行第一层一层土，挖到第一层支撑或锚杆以下若干距离，进行第一层支撑或锚杆施工。然后向下挖第二层土，挖到第二层支撑支支撑或锚杆施工。然后向下挖第二层土，挖到第二层支撑支点以下若干距离，进行第二层支撑或锚杆施工。如此循环作点以下若干距离，进行第二层支撑或锚杆施工。如此循环作业，一直挖到坑底为止。业，一直挖到坑底为止。其计算方法是根据实际施工，按每层支撑受力后不因下其计算方法是根据实际施工，按每层支撑受力后不因下阶段支撑及开挖而改变数值的原理进行的。阶段支撑及开挖而改变数值的原

12、理进行的。逐层开挖支撑力不变法逐层开挖支撑力不变法整理课件21逐层开挖支撑力不变计算法概述逐层开挖支撑力不变计算法概述施工方式施工方式：多层支护的施工先施工：多层支护的施工先施工支护桩支护桩，然后开挖第一层土，然后开挖第一层土，挖到第一层支撑点以下若干距离，进行第一层支撑，然后挖第挖到第一层支撑点以下若干距离，进行第一层支撑，然后挖第二层土，当挖到第二层支撑点以下若干距离，进行第二支撑，二层土，当挖到第二层支撑点以下若干距离，进行第二支撑，如此循环。如此循环。因而计算方法因而计算方法应根据实际施工，应根据实际施工，按每层支撑受力后按每层支撑受力后不因下阶段不因下阶段开挖而改变开挖而改变的原理进

13、行计算。的原理进行计算。整理课件22a、设置支撑、设置支撑A以前的开挖阶段，可将挡墙作为一端嵌固在土中的以前的开挖阶段，可将挡墙作为一端嵌固在土中的悬臂桩悬臂桩；b、在设置支撑、在设置支撑B以前的开挖阶段，以前的开挖阶段，挡墙是两个支点的静定梁挡墙是两个支点的静定梁，两，两个支点分别是个支点分别是A及土中静压力为零的一点及土中静压力为零的一点；c、在设置支撑、在设置支撑C以前的开挖阶段，挡墙是具有三个支点的以前的开挖阶段，挡墙是具有三个支点的连续梁连续梁，三个支点分别为三个支点分别为A、B及土中的及土中的土压力为零土压力为零的点的点；d、在浇筑底板以前的开挖阶段，挡墙是具有四个支点的三跨连续、

14、在浇筑底板以前的开挖阶段，挡墙是具有四个支点的三跨连续梁。梁。整理课件23逐层开挖支撑力不变计算法逐层开挖支撑力不变计算法计算假定计算假定1.受力的假定受力的假定：每层支撑后：每层支撑后不因下阶段的开挖或支撑设置不因下阶段的开挖或支撑设置而改而改变受力大小。变受力大小。2.变形的假定变形的假定：上层支撑后，下层开挖时，在上层段内的：上层支撑后，下层开挖时，在上层段内的支护支护桩桩变形很小，认为不再变化。变形很小，认为不再变化。3.挖土深度的规定挖土深度的规定：上层支撑开挖阶段，挖土深度满足下层支：上层支撑开挖阶段，挖土深度满足下层支撑的施工要求，一般开挖到下层支撑下的撑的施工要求，一般开挖到下

15、层支撑下的0.5m。4.支撑的假定支撑的假定：每层支撑后支撑点可按：每层支撑后支撑点可按简支简支进行计算。进行计算。5.零弯点的假定零弯点的假定：将土压力强度为：将土压力强度为0的点近似认为是的点近似认为是0弯矩点。弯矩点。整理课件24逐层开挖支撑力不变计算法逐层开挖支撑力不变计算法计算方法计算方法1.求求RB的支撑反力的支撑反力EaFRBRCRDEaORBRCy在未作在未作B点支撑前按悬臂桩点支撑前按悬臂桩来计算，是否满足要求来计算，是否满足要求在作在作B点支撑后，点支撑后，B点支撑点支撑必须满足必须满足C点支撑尚未施工点支撑尚未施工的要求的要求反力反力RB算法算法：找出：找出C点下点下0弯

16、点距离弯点距离y，根据根据O点力矩平衡可以求出点力矩平衡可以求出RB整理课件25逐层开挖支撑力不变计算法计算方法逐层开挖支撑力不变计算法计算方法2.求求RC的支撑反力的支撑反力EaFRBRCRDEaORBRDy反力反力RC算法算法：找出：找出D点下点下0弯点距离弯点距离y，根据，根据O点力矩平衡可以求出点力矩平衡可以求出RC(注意此时注意此时RB的支的支撑力不变，需考虑此力矩撑力不变，需考虑此力矩)。RC整理课件26逐层开挖支撑力不变计算法计算方法逐层开挖支撑力不变计算法计算方法3.求求RD的支撑反力与上述方法相同。的支撑反力与上述方法相同。4.核算支撑点和梁的强度由于连续梁上各支点已知，可以

17、求核算支撑点和梁的强度由于连续梁上各支点已知，可以求出各断面弯距，出各断面弯距，支座的负弯距大于跨中弯距支座的负弯距大于跨中弯距，可求几个支座弯，可求几个支座弯距，选其最大的作为强度核算依据。距，选其最大的作为强度核算依据。5.按等值梁法计算按等值梁法计算桩的嵌固深度。桩的嵌固深度。6.基坑中土压力为基坑中土压力为0点位置，如下表：点位置，如下表：砂性土砂性土黏性土黏性土=20 0.25h(阶段挖土深度阶段挖土深度)标贯数标贯数N20.4h=25 0.16h2 N100.3h=30 0.08h10 N200.2h=35 0.035h20 N0.1h整理课件27逐层开挖支撑力不变法计算算例逐层开

18、挖支撑力不变法计算算例例：例：北京京城大厦，超高层建筑，地上北京京城大厦，超高层建筑，地上52层，地下层，地下4层，层，地面以上高地面以上高183.53m，箱形基础，埋深，箱形基础，埋深23.76m（按（按23.5m计算），采用进口计算），采用进口27m长的长的H型钢桩（型钢桩（488mm300mm）挡墙土，锤击打入，间距挡墙土，锤击打入，间距1.1m。三层锚杆拉结。各层土。三层锚杆拉结。各层土平均重度平均重度 19kN/m3，土的内摩擦角平均为，土的内摩擦角平均为30，粘聚力，粘聚力c=10kPa，23m以下以下为卵石，贯入度大于为卵石，贯入度大于100mm/10击，击，=3543，潜水位于

19、的圆砾石中，深，潜水位于的圆砾石中，深10m内有上层滞水。内有上层滞水。地面荷载按地面荷载按10kN/m2计。计。整理课件28逐层开挖支撑力不变法计算算例逐层开挖支撑力不变法计算算例解：解：1、求、求RBEaO1RBRCy5m7m0.51)先求先求0弯距点，查表得到弯距点，查表得到 30，得到，得到y=0.08h=1m。2)求求EA572940848934121781125125123301951210330 .AE 1157OBMR .81.73)根据根据O1点力矩平衡求点力矩平衡求RB22857132940135128489251213411.OM336 BR236336572 1oR整理

20、课件29逐层开挖支撑力不变法计算算例逐层开挖支撑力不变法计算算例2、求、求RCEaO2RBRCy5m7m0.5119.36m1)先求先求0弯距点，查表得到弯距点，查表得到 30，得到，得到y=0.08h=1.48m2)求求EA312223881073161.AE B2OCR48.15.13MR48.15.6 3)根据根据O2点力矩平衡求点力矩平衡求RC218 518 5261 11 4810731 4888 31 482857 2233O.M.5490.CR8395336549031222.2o R整理课件30逐层开挖支撑力不变法计算算例逐层开挖支撑力不变法计算算例3、求、求RDEaO3RBR

21、Cy5m7m5.5m6m1)先求先求0弯距点，查表得到弯距点，查表得到 30，得到，得到y=0.08h=1.88m2)求求EA51950614131731677.AE35 51 8818 51 8811 51 88DOBC.RM.R.R3)根据根据O3点力矩平衡求点力矩平衡求RD323 523 5277 61 881731 31 88141 61 8818051 9233O.M.629 DR150.6495336549062951950 .3oR整理课件31逐层开挖支撑力不变法计算算例逐层开挖支撑力不变法计算算例4、求最大弯距、求最大弯距 此处，采用简支梁法分段计算此处，采用简支梁法分段计算8

22、171623121.lKlqKMaaB 4308622321221.lRllKllqKMBaaC EaO3RBRCyl1=5ml2=7m5.5ml3=6mRD 6826233233212321 lRllRlllKlllqKMCBaaD 0 mkN486 mkN8.235 mkN8.171FDCBMMMM采用连续梁的计算弯距分配法采用连续梁的计算弯距分配法整理课件32多层支撑计算方法分析多层支撑计算方法分析1、应用、应用连续梁计算连续梁计算方法，方法，因荷载复杂因荷载复杂，计算量大且繁琐，与，计算量大且繁琐，与实际结果实际结果有一定差距。有一定差距。2、二分之一分担法二分之一分担法是一种基于工程

23、实践的是一种基于工程实践的近似方法近似方法，由于各，由于各地不同的土质条件，计算结果差别较大，一般作设计前的地不同的土质条件，计算结果差别较大，一般作设计前的估估算。算。p石家庄某高层建筑基坑深石家庄某高层建筑基坑深20.7m，三层锚杆，实际设计的，三层锚杆，实际设计的第一层锚杆水平力是第一层锚杆水平力是按二分之一分担法计算的，其值为按二分之一分担法计算的，其值为316kN，工程发生了事故。后，工程发生了事故。后用逐层开挖支撑支承力不变法用逐层开挖支撑支承力不变法重新计算，结果为重新计算，结果为396kN，与设计值差，与设计值差25%。3、逐层开挖支撑力不变法逐层开挖支撑力不变法的计算，符合实

24、际的工况，在开挖的计算，符合实际的工况，在开挖过程中桩、墙总要发生变形，进行支撑时可随时对支撑轴力过程中桩、墙总要发生变形，进行支撑时可随时对支撑轴力调整，而且计算较为调整，而且计算较为简便。简便。整理课件33m法与等值梁法的比较法与等值梁法的比较 用用m法和等值梁法分析多撑围护法和等值梁法分析多撑围护体系时墙体弯矩的分布。体系时墙体弯矩的分布。两种方法有很大差别的，从而也两种方法有很大差别的，从而也说明常用的基坑工程计算理论和说明常用的基坑工程计算理论和方法是存在问题的。方法是存在问题的。鉴于等值梁法对被动土压力取值鉴于等值梁法对被动土压力取值的敏感性，建议对多撑支护体系的敏感性，建议对多撑

25、支护体系采用采用m法进行分析，有些工程仅法进行分析，有些工程仅用等值梁法分析是存在隐患的。用等值梁法分析是存在隐患的。整理课件34m法法的局限性的局限性 m法即能计算围护墙的位移，可解决等值梁等传统的计法即能计算围护墙的位移，可解决等值梁等传统的计算方法不能解决的变形问题，而且计算参数算方法不能解决的变形问题，而且计算参数Kh或或m已有已有现成的范围值，在计算机上运算比较简单，但也应该指现成的范围值，在计算机上运算比较简单，但也应该指出通用的弹性地基梁法尚有一些局限性，有待今后作进出通用的弹性地基梁法尚有一些局限性，有待今后作进一步的研究。一步的研究。m法解决了变形问题，但强度问题基本上没有涉

26、及。由法解决了变形问题，但强度问题基本上没有涉及。由于围护桩墙的嵌固深度主要决定于土的强度，而不是变于围护桩墙的嵌固深度主要决定于土的强度，而不是变形的大小，因此不能用形的大小，因此不能用m法来确定。此外，由法来确定。此外，由m法算得法算得的土的抗力还需用土的强度理论来判定它是否在容许值的土的抗力还需用土的强度理论来判定它是否在容许值之内。之内。可是可是此处的土抗力此处的土抗力又有其特殊涵义，又有其特殊涵义，应为静止土应为静止土压力以外的力压力以外的力（因在位移为零时，土抗力为零），所以（因在位移为零时，土抗力为零），所以较难判定。较难判定。整理课件35采用采用m 法计算水平承载力、内力和变位

27、时采用一个重要的参数法计算水平承载力、内力和变位时采用一个重要的参数m 值。对于值。对于m 值值,较成熟的是通过单桩横向静载试验。实际上业较成熟的是通过单桩横向静载试验。实际上业主极少会为基坑设计而作单桩横向静载试验。采用查表法取主极少会为基坑设计而作单桩横向静载试验。采用查表法取m 值有很大的不确定性。值有很大的不确定性。图图12 和表和表2 是河海大学施建勇等在南京长江路和估依廊路的国投大是河海大学施建勇等在南京长江路和估依廊路的国投大厦采用厦采用m 法计算和实测的一个例子。该基坑坑底距地表法计算和实测的一个例子。该基坑坑底距地表11.5m,桩顶桩顶距地表距地表2.3m,桩长桩长18.9m

28、。在距地表。在距地表2.3m 和和6.0m 各设一道内支撑。各设一道内支撑。从图从图12 和表和表2 可以看出可以看出,用用m 法计算的位移和轴力与实测有很大区法计算的位移和轴力与实测有很大区别别,特别是轴力。特别是轴力。整理课件36第五节第五节 排桩设计的构造要求排桩设计的构造要求整理课件37排桩构造排桩构造 p 排桩桩径与桩距:悬臂式灌注桩桩径600mm;锚拉式或内撑式400mm，连续排桩心心距不大于2；p 混凝土强度不应小于C25；p 嵌固深度一般取总桩长的1/31/2；p 顶部应设冠梁：冠梁的宽度不小于桩径，高度不小于桩径的0.6倍，混凝土强度不应小于C20。p 腰梁的宽应大于内支撑的

29、高度，水平向高度不小于其计算跨度的1/10；整理课件38排桩构造排桩构造 p 纵向钢筋宜选用HRP400、HRP500钢筋，单桩的 纵向受力钢筋不宜少于8根，其净间距不应小于60mm；p 喷射混凝土强度不应小于C20，面层厚度不宜小于50mm；整理课件39第六节第六节 排桩支护结构变形计算排桩支护结构变形计算整理课件40基坑变形计算 （1）基坑工程正在由强度控制转向变形控制，基坑变形的确定显得尤为重要。（2）变形问题较强度问题更为复杂。基坑周围环境类型整理课件41支护结构的水平位移支护结构的水平位移1.变形特点变形特点（1）悬臂型：基坑较浅，无横撑时。（2）抛物线型：基坑较深，单横撑时。（3）

30、组合型：基坑深，多道横撑时。多道横撑时的水平位移常呈抛物线型，位移最大值一般在基坑底面附近，或稍偏上。（如：软土基坑，位置的平均深度为0.89H）2.确定方法确定方法弹性支点法有限元等数值计算方法经验法估算整理课件42基坑开挖产生的地表沉降1.地表沉降产生的原因（1）基坑开挖；（2）降水。2.开挖沉降的形态及影响范围（1）凹槽形；（2）三角形。凹槽形的最大沉降的位置:（0.30.7)H。沉降影响范围:（14）H。3.利用地层损失法计算地表沉降（1）用弹性支点法等方法计算支护结构的变形曲线。（2）以地表下沉填补因支护结构变形而造成的空隙（即二者面积相等），确定地表下沉曲线。整理课件43第七节第七

31、节 排桩的施工排桩的施工整理课件44施工准备施工准备支护结构施工支护结构施工地表处理、地层加固地表处理、地层加固抽水试验抽水试验土方分层开挖、分层支撑土方分层开挖、分层支撑土方运输、弃方土方运输、弃方基底处理基底处理封底施工封底施工施工监控施工监控基坑降排水基坑降排水整理课件45钻孔灌注桩施工过程图钻孔灌注桩施工过程图车站基坑起点里程：车站基坑起点里程：右线右线CK7+534.91车站基坑终点里程：车站基坑终点里程：右线右线CK7+801.26基坑排桩支护结构施工实例基坑排桩支护结构施工实例 同乐站为双层同乐站为双层10m宽岛式站台车站，地下一层为站厅层，地下二层为站宽岛式站台车站，地下一层为

32、站厅层，地下二层为站台层台层,基坑（含站前明挖）全长基坑（含站前明挖）全长266.4m。设四个出入口和两个风厅。设四个出入口和两个风厅。车站主车站主体部分采用单柱双层双跨混凝土结构，基坑宽体部分采用单柱双层双跨混凝土结构，基坑宽19.10m,基坑深度基坑深度17.2m18m，覆土，覆土约为约为3.84.4m。有效站台长度有效站台长度140*10m 车站总长车站总长266.4m(含站前明挖段含站前明挖段)46 2、土方开挖与支撑、土方开挖与支撑 支撑系统由腰梁和横撑组成，腰梁采用支撑系统由腰梁和横撑组成，腰梁采用2根根I45b工字钢组合而成，横撑采工字钢组合而成，横撑采用用609钢管撑。车站主体

33、部分竖向设钢管撑。车站主体部分竖向设3层支撑。基坑内采用层支撑。基坑内采用700mm大口大口井降水，降水井在车站中间沿纵向布设，间距为井降水，降水井在车站中间沿纵向布设，间距为20.0m（施工期间可根据（施工期间可根据需要调整），井底标高低于基坑底需要调整），井底标高低于基坑底5.0m。受5000*1800mm雨水箱涵CK7+694.6）的影响，CK7+691.51CK7+701.16段结构的第一道支撑须换撑。基坑排桩支护结构施工实例基坑排桩支护结构施工实例47 3、主体结构、主体结构 主体结构抗渗透等级为S8，车站地下一层为站厅层，地下二层为站台层。主体结构为单柱双层双跨框架结构，基坑宽19

34、.10m，基坑深度17.5m。左线盾构始发井为双层双柱三跨砼框架结构（CK7+536.16CK7+550.16），基坑宽21.5，里程长14m。基坑排桩支护结构施工实例基坑排桩支护结构施工实例484、工程量统计、工程量统计 一、围护结构（455.2周围米）：钻孔桩：12001300，24m/根，350根，钢筋1425.03t，砼9500.18m3；旋喷桩止水帷幕：600400，6.5m/根，363根；桩间旋喷桩：6001300，23m/根，350根；桩间喷射混凝土C25喷砼厚100mm，7283.20m2。二、土方开挖：横撑：609钢管，1317.60 t；腰梁：245c工字钢，245.8t；

35、开挖土方总方量：72455.08m3（级松土：3623 m3，级普通土：25359m3，级硬土43473.05m3）；回填土方：16850m3；三、主体结构：垫层150mm厚C15素砼，621.04m3；主体结构C30,S8砼12000m3，10以外钢筋2150t；柔性防水层（=3mm）14381.63m2；基坑排桩支护结构施工实例基坑排桩支护结构施工实例49施工顺序施工顺序 围护结构施工围护结构施工接地网施工接地网施工基坑底验收基坑底验收垫层施工垫层施工防水板铺设防水板铺设负二层底板施工负二层底板施工钢筋绑扎、支架、模板安装、钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注砼浇注负二层侧墙施工负二层侧墙施工

36、钢筋绑扎、支架、模板安装、钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注砼浇注中板施工中板施工钢筋绑扎、支架、模板安装、钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注砼浇注负一层侧墙施工负一层侧墙施工钢筋绑扎、支架、模板安装、钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注砼浇注顶板施工顶板施工钢筋绑扎、支架、模板安装、钢筋绑扎、支架、模板安装、砼浇注砼浇注主 体 结 构 施主 体 结 构 施工工土方开挖土方开挖第一层土方开挖第一层土方开挖基坑降水基坑降水支撑架设支撑架设桩间喷砼桩间喷砼土方开挖土方开挖第二层土方开挖第二层土方开挖基坑降水基坑降水支撑架设支撑架设桩间喷砼桩间喷砼土方开挖土方开挖第三层土方开挖第三层土方开挖基坑降水基坑降水

37、支撑架设支撑架设桩间喷砼桩间喷砼土方开挖土方开挖第四层土方开挖第四层土方开挖基坑降水基坑降水支撑架设支撑架设桩间喷砼桩间喷砼基坑底降水井封闭基坑底降水井封闭总体施工方案总体施工方案50CK7+536.45CK7+801.26CK7+701.26反铲接力开挖坡度i=17.5%分层开挖:第一层开挖深度为2.20m 第二层开挖深度为7.70m 第三层开挖深度为5.69m 第四层开挖深度为2.60m基坑主要采用两种开挖方法基坑开挖基坑开挖首先进行分层开挖，为方便下层土方开挖，中间拉槽，由小里程向大里程开挖，CK7+701.26CK7+801.26段纵向放坡（坡度为17.5%），汽车直接开到基坑内运土。

38、基坑土方分四层开挖，每层均开挖至下一道支撑以下0.5m（钢支撑中轴线距开挖底0.8m）。CK7+701.26CK7+801.26斜坡段采用反铲接力开挖总体施工方案总体施工方案51分层开挖与钢支撑架设分层开挖与钢支撑架设34005690770014007500第 一 层 土 方 开 挖第 二 层 土 方 开 挖第 三 层 土 方 开 挖第 四 层 土 方 开 挖22007700569026000.75:10.75:15 0 0 04000中间拉槽，高4m，底宽5m，放坡1：0.75第一层土方开挖，开挖深度2.2m，第一道支撑下0.5m架设第一道支撑总体施工方案总体施工方案52分层开挖与钢支撑架设

39、分层开挖与钢支撑架设34005690770014007500第 一 层 土 方 开 挖第 二 层 土 方 开 挖第 三 层 土 方 开 挖第 四 层 土 方 开 挖22007700569026000.75:10.75:15 0 0 04000第二层土方开挖，开挖深度7.7m，第二道支撑下0.5m架设第二道支撑中间拉槽，高4m，底宽5m，放坡1：0.75总体施工方案总体施工方案53分层开挖与钢支撑架设分层开挖与钢支撑架设34005690770014007500第 一 层 土 方 开 挖第 二 层 土 方 开 挖第 三 层 土 方 开 挖第 四 层 土 方 开 挖22007700569026000

40、.75:10.75:15 0 0 04000第三层土方开挖，开挖深度5.69m，第三道支撑下0.5m架设第三道支撑中间拉槽，高4m，底宽5m，放坡1：0.75总体施工方案总体施工方案54分层开挖与钢支撑架设分层开挖与钢支撑架设34005690770014007500第 一 层 土 方 开 挖第 二 层 土 方 开 挖第 三 层 土 方 开 挖第 四 层 土 方 开 挖22007700569026000.75:10.75:15 0 0 04000第四层土方开挖，开挖深度2.6m，开挖至基坑底,预留0.2m人工开挖总体施工方案总体施工方案55地面地面CK7+701.26CK7+801.26斜坡段采

41、用反铲接力开挖斜坡段采用反铲接力开挖第一层开挖：深2.2m至第一道钢支撑下0.5m；第二层开挖：深7.7m,至第二道钢支撑下0.5m；第三层开挖：深5.69m，至第三道钢支撑下0.5m；第四层开挖：深2.6m,开挖至坑底上0.2m，采用人工开挖找平基底；总体施工方案总体施工方案56CK7+701.26CK7+801.26斜坡段采用反铲接力开挖时，也分四层进行，即第一台反铲挖机置于底部台阶，挖掘最底层土石方，挖土甩放在底层台阶后部，由上层台阶反铲接力，直至顶层台阶，然后由最上层反铲负责装车（运输车辆停于基坑边安全位置）。每层均开挖至下一道支撑以下0.5m（钢支撑中轴线距开挖底0.8m）。CK7+

42、701.26CK7+801.26斜坡段采用反铲接力开挖斜坡段采用反铲接力开挖34005690770014007500第一层土方开挖第二层土方开挖第三层土方开挖第四层土方开挖2200770056902600第一层开挖至第一道支撑底0.5m及时架设第一道支撑总体施工方案总体施工方案57CK7+701.26CK7+801.26斜坡段采用反铲接力开挖时，也分四层进行，即第一台反铲挖机置于底部台阶，挖掘最底层土石方，挖土甩放在底层台阶后部，由上层台阶反铲接力，直至顶层台阶，然后由最上层反铲负责装车（运输车辆停于基坑边安全位置）。每层均开挖至下一道支撑以下0.5m（钢支撑中轴线距开挖底0.8m）。CK7+

43、701.26CK7+801.26斜坡段采用反铲接力开挖斜坡段采用反铲接力开挖34005690770014007500第一层土方开挖第二层土方开挖第三层土方开挖第四层土方开挖2200770056902600第二层开挖至第一道支撑底0.5m及时架设第二道支撑总体施工方案总体施工方案58CK7+701.26CK7+801.26斜坡段采用反铲接力开挖时，也分四层进行，即第一台反铲挖机置于底部台阶，挖掘最底层土石方，挖土甩放在底层台阶后部，由上层台阶反铲接力，直至顶层台阶，然后由最上层反铲负责装车（运输车辆停于基坑边安全位置）。每层均开挖至下一道支撑以下0.5m（钢支撑中轴线距开挖底0.8m）。CK7+

44、701.26CK7+801.26斜坡段采用反铲接力开挖斜坡段采用反铲接力开挖34005690770014007500第一层土方开挖第二层土方开挖第三层土方开挖第四层土方开挖2200770056902600及时架设第三道支撑第三层开挖至第三道支撑底0.5m总体施工方案总体施工方案59CK7+701.26CK7+801.26斜坡段采用反铲接力开挖时，也分四层进行，即第一台反铲挖机置于底部台阶，挖掘最底层土石方，挖土甩放在底层台阶后部，由上层台阶反铲接力，直至顶层台阶，然后由最上层反铲负责装车（运输车辆停于基坑边安全位置）。每层均开挖至下一道支撑以下0.5m（钢支撑中轴线距开挖底0.8m）。CK7+

45、701.26CK7+801.26斜坡段采用反铲接力开挖斜坡段采用反铲接力开挖34005690770014007500第一层土方开挖第二层土方开挖第三层土方开挖第四层土方开挖2200770056902600第四层开挖至基坑底基底0.20m人工开挖总体施工方案总体施工方案60车站结构型式为双层双跨钢筋砼框架结构，由侧墙、梁、板、柱等组成，沿车站纵向设中间立柱，车站主体采用纵梁体系。主体结构采取“竖向分层，纵向分段，从下至上”施工。总体施工方案总体施工方案61主体结构标准节段长为12m，共划分为22个节段，其中第1节第20节为标准节段，节段长为12m，第21节为非标准节段，节段长为14m，第22节为

46、盾构始发井，节段长为14.1m,车站主体结构由小里程向大里程方向施工为主攻方向,若须抢工,可由大里程向小里程方向施工，作为抢工工作面。（1）纵向分段）纵向分段 主体结构施工方案主体结构施工方案 主体结构施工纵向分段示意图主体结构施工纵向分段示意图 总体施工方案总体施工方案62（2）竖向分层）竖向分层 主体结构施工工艺流程示意图主体结构施工工艺流程示意图 第一部：为负二层底板施工，主要包括接地网，垫层底板防水层，底板及底纵梁施工，水平施工缝预留位置与底纵梁顶面平齐，距负二层底板顶面1.25m。底板砼强度达到设计强度的85%时，拆除第三道支撑。340056907700第一道支撑第二道支撑第三道支撑

47、地面高程第一部：负二层底板第二部：负二层侧墙第三部：中板第四部：负一层侧墙第五部：顶板125024503954138634001900700100059904004600900底板施工主体结构施工方案主体结构施工方案 总体施工方案总体施工方案63（2）竖向分层）竖向分层 主体结构施工工艺流程示意图主体结构施工工艺流程示意图 第二部：负二层侧墙板施工，主要包括负二层侧墙与侧墙防水层、负二层柱、梁等的施工，水平施工缝与中纵梁底面平齐，距中板底面0.7m。340056907700第一道支撑第二道支撑第三道支撑地面高程第一部：负二层底板第二部：负二层侧墙第三部：中板第四部：负一层侧墙第五部：顶板125

48、024503954138634001900700100059904004600900主体结构施工方案主体结构施工方案 拆除第三道支撑施工负二层侧墙总体施工方案总体施工方案64（2）竖向分层）竖向分层 主体结构施工工艺流程示意图主体结构施工工艺流程示意图 第三部：中板施工，主要包括负二层中纵梁和中板的施工，水平施工缝预留在中板顶面0.30m位置，距第二道钢支撑1.2m。中板砼强度达到设计强度的85%时拆第二道钢支撑，中板施工完毕后，施工负二层中隔墙。340056907700第一道支撑第二道支撑第三道支撑地面高程第一部：负二层底板第二部：负二层侧墙第三部：中板第四部：负一层侧墙第五部：顶板1250

49、24503954138634001900700100059904004600900主体结构施工方案主体结构施工方案 施工中板拆除第二道支撑总体施工方案总体施工方案65（2）竖向分层）竖向分层 主体结构施工工艺流程示意图主体结构施工工艺流程示意图 第四部：负一层侧墙施工，主要包括负一层侧墙与侧墙防水层、负一层柱、等的施工，水平施工缝与顶纵梁底面平齐，距顶板底面1.0m。340056907700第一道支撑第二道支撑第三道支撑地面高程第一部：负二层底板第二部：负二层侧墙第三部：中板第四部：负一层侧墙第五部：顶板125024503954138634001900700100059904004600900

50、主体结构施工方案主体结构施工方案 施工负一层侧墙总体施工方案总体施工方案66（2）竖向分层）竖向分层 主体结构施工工艺流程示意图主体结构施工工艺流程示意图 第五部：顶板施工，主要施工顶纵梁，顶板、顶板防水层、细石砼保护层的施工。顶板施工完毕后，施工负一层中隔墙。当顶板细石砼强度达到设计强度的85%时拆除第一道支撑。340056907700第一道支撑第二道支撑第三道支撑地面高程第一部：负二层底板第二部：负二层侧墙第三部：中板第四部：负一层侧墙第五部：顶板125024503954138634001900100059904004600900主体结构施工方案主体结构施工方案 施工顶板拆除第一道支撑土方