鉴频灵敏度课件.ppt

1、第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第第7章角度调制与解调电路章角度调制与解调电路(非线性频非线性频率变换电路率变换电路)7.1概述概述 频率调制和相位调制合称为角度调制(简称调角)。因为相位是频率的积分,故频率的变化必将引起相位的变化,反之亦然,所以调频信号与调相信号在时域特性、频谱宽度、调制与解调的原理和实现方法等方面都有密切的联系。角度调制与解调属于非线性频率变换,比属于线性频率变换的振幅调制与解调在原理和电路实现上都要困难一些。由于角度调制信号在抗干扰方面比振幅调制信号要好得多,所以虽然要占用更多的带宽,但仍得到了广泛的应用。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）

2、其中,在模拟通信方面,调频制比调相制更加优越,故大都采用调频制。所以,本章在介绍电路时,以调频电路、鉴频(频率解调)电路为主题,但由于调频信号与调相信号的内在联系,调频可以用调相电路间接实现,鉴频也可以用鉴相(相位解调,也称相位检波)电路间接实现,所以实际上也介绍了一些调相与鉴相电路。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.2角度调制与解调原理角度调制与解调原理 7.2.1调角信号的时域特性调角信号的时域特性 1.调频信号调频信号 设高频载波为 uc=Ucmcosct,调制信号为 u(t),则调频信号的瞬时角频率 (t)=c+kfu (t)瞬时相位 (t)=t0(t)dt=ct+k

3、ft0u(t)dt调频信号 uFM=Ucmcosct+kf t0 u(t)dt(7.2.1)其中kf为比例系数。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）上式表明,调频信号的振幅恒定,瞬时角频率是在固定的载频上叠加一个与调制信号电压成正比的角频率偏移(简称角频偏)(t)=kfu(t),瞬时相位是在随时间变化的载波相位c(t)=ct上叠加了一个与调制电压积分成正比的相位偏移(简称相偏)(t)=kft0u(t)dt。其最大角频偏m和调频指数(最大相偏)Mf分别定义为：m=kf|u(t)|max,Mf=kf|t0u(t)dt|max 若调制信号是单频信号,即u(t)=Umcost,则由式(7.

4、2.1)可写出相应的调频信号：第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）uFM=Ucmcos =Ucmcos(ct+Mfsin t)(7.2.3)2 调相信号调相信号 设高频载波为 uc=Ucmcos ct,调制信号为 u(t),则调相信号的瞬时相位 (t)=ct+kpu(t)瞬时角频率)sin(tUktwmfcdttdukwdttdtwpc)()()(第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）调相信号 uPM=Ucmcosct+kpu(t)(7.2.4)其中kp为比例系数。上式表明,调相信号的振幅恒定,瞬时相位是在随时间变化的载波相位c(t)=ct上叠加了一个与调制电压成正比的相

5、偏(t)=kpu(t),瞬时角频率是在固定载频上叠加了一个与调制电压的导数成正比的角频偏(t)=kp 。最大角频偏m和调相指数(最大相偏)Mp分别定义为:dttdu)(maxmax)(,)(tukMdttdukpwpPm第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）若调制信号是单频信号,即u(t)=Um cos t,由式(7.2.4)可写出相应的调相信号 UPM=Ucmcos(ct+kpUm cost)=Ucmcos(ct+Mpcost)(7.2.6)3 调频信号与调相信号时域特性的比较调频信号与调相信号时域特性的比较 调频信号与调相信号的相同之处在于:(1)二者都是等幅信号。(2)二者的频

6、率和相位都随调制信号而变化,均产生频偏与相偏。调频信号与调相信号的区别在于:第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）(1)二者的频率和相位随调制信号变化的规律不一样,但由于频率与相位是微积分关系,故二者是有密切联系的。(2)从表7.2.1中可以看出,调频信号的调频指数Mf与调制频率有关,最大频偏与调制频率无关,而调相信号的最大频偏与调制频率有关,调相指数MP与调制频率无关。(3)从理论上讲,调频信号的最大角频偏mc,由于载频c很高,故m可以很大,即调制范围很大。由于相位以2为周期,所以调相信号的最大相偏(调相指数)Mf,故调制范围很小。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第

7、7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）图7.2.1给出了调制信号分别为单频正弦波和三角波时的调频信号和调相信号的有关波形。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.2.2调角信号的频谱调角信号的频谱 由式(7.2.3)和(7.2.6)可以看出,在单频调制时,调频信号与调相信号的时域表达式是相似的,仅瞬时相偏分别随正弦函数或余弦函数变化,无本质区别,故可写成统一的调角信号表达式：u(t)=Ucmcos(ct+Msint)(7.2.7)_式中用调角指数M统一代替了Mf与Mp。式(7.2.7)可展u(t)=Ucmcos(Msint)cosct-sin(Msint)sinct(7.2

8、.8)利用贝塞尔函数理论中的两个公式:第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）cos(Msin t)=J0(M)+2J2(M)cos2t+2J4(M)cos4t+sin(Msint)=2J1(M)sint+2J3(M)sin3t+2J5(M)sin5t+其中Jn(M)是宗数为M的n阶第一类贝塞尔函数。代入式(7.2.8),可得到 u(t)=UcmJ0(M)cosct-2J1(M)sintsinct+2J2(M)cos2tcosct-2J3(M)sin3tsinct+2J4(M)cos4tcosct-2J5(M)sin5tsinct+=UcmJ0(M)cosct+J1(M)cos(c+)

9、t-cos(c-)t+J2(M)cos(c+2)t+cos(c-2)t+J3(M)cos(c+3)t-cos(c-3)t+J4(M)cos(c+4)t+cos(c-4)t+J5(M)cos(c+5)t-cos(c-5)t (7.2.9)第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）图7.2.2给出了宗数为M的n阶第一类贝塞尔函数曲线,表7.2.2给出了M为几个离散值时的贝塞尔函数值。分析式(7.2.9)和贝塞尔函数的特点,可以看出单频调角信号频谱具有以下几个特点:(1)由载频和无穷多组上、下边频组成,这些频率分量满足cn,振幅为Jn(M)Ucm,n=0,1,2,。Ucm是调角信号振幅。当n为

10、偶数时,两边频分量振幅相同,相位相同；当n为奇数时,两边频分量振幅相同,相位相反。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）2)当M确定后,各边频分量振幅值不是随n单调变化,且有时候为零。因为各阶贝塞尔函数随M增大变化的规律均是衰减振荡,而各边频分量振幅值与对应阶贝塞尔函数成正比。(3)随着M值的增大,具有较大振幅的边频分量数目增加,载频分量振幅呈衰减振荡趋势,在个别地方(如M=2405,5520时),载频分量为零。(4)若调角信号振幅不变,M值变化,则总功率不变,但载频与各边频分量的功率将重新分配。上述特点充分说明调角是完全不同于调幅的一

11、种非线性频率变换过程。显然,作为调角的逆过程,角度解调也是一种非线性频率变换过程。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）对于由众多频率分量组成的一般调制信号来说,调角信号的总频谱并非仅仅是调制信号中每个频率分量单独调制时所得频谱的组合,而且另外又新增了许多频率分量。例如,若调制信号由角频率为1,2的两个单频正弦波组成,则对应调角信号的频率分量不但有cn1和cn2,还会出现cn1p2,n、p=0,1,2,。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.2.3调角信号的带宽调角信号的带宽 根据调角信号的频谱特点可以看到,虽然理论上它的频带无限宽,但具有较大振幅的频率分量还是集中在载

12、频附近,且上下边频在振幅上是对称的。当M1时(工程上只需M0.25),即对于窄带调角信号,有近似公式 cos(Msint)1,sin(Msint)Msint故式(7.2.8)可化简为:u(t)=Ucmcosct+cos(c+)t-cos(c-)t(7.2.10)此时的频谱由载频和一对振幅相同、相位相反的上下边频组成,带宽2M2M第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）BW2F (7.2.11)对于非窄带调角信号,通常定义有效带宽(简称带宽)BW2(M+1)F (7.2.12)从表7.2.2中可以看出,M+1以上各阶边频的振幅均小于调角信号振幅的10%,故可以忽略。对于一般调制信号形成的

13、调角波,采用其中最高调制角频率,代入式(7.2.11)或(7.2.12),可以求得频带宽度。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）例7.1 已知音频调制信号的最低频率Fmin=20Hz,最高频率Fmax=15kHz,若要求最大频偏fm=45kHz,求出相应调频信号的调频指数Mf、带宽BW和带宽内各频率分量的功率之和(假定调频信号总功率为1W),画出F=15kHz对应的频谱图,并求出相应调相信号的调相指数Mp、带宽和最大频偏。解：调频信号的调频指数Mf与调制频率成反比,即 Mf=,所以Mfmax=rad rad FfWmm31015104533maxminFfMmf2250201045

14、3minFfm第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）BW=2(3+1)15103=120kHz 因为F=15kHz对应的Mf=3,从表7.2.2可查出J0(3)=-0.261,J1(3)=0.339,J2(3)=0.486,J3(3)=0.309,J4(3)=0.132,由此可画出对应调频信号带宽内的频谱图,共9条谱线,如图例7.1所示。因为调频信号总功率为1W,故Ucm=,所以带宽内功率之和=241202041220220996.0)3(2)3(2)3(22)3(nncmcmwJJUJUJ 调相信号的最大频偏是与调制信号频率成正比的,为了保证所有调制频率对应的最大频偏不超过45kH

15、z,故除了最高调制频率外,其余调制频率对应的最大频偏必然小于45kHz。另外,调相信号的调相指数Mp与调制频率无关。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）由fm=MpF可得 Mp=所以fm min=MpFmin=320=60Hz BW=2(3+1)15103=120kHz由以上结果可知,若调相信号最大频偏限制在45kHz以内,则带宽仍为120kHz,与调频信号相同,但各调制频率对应的最大频偏变化很大,最小者仅60Hz。最大频偏与带宽是两个容易混淆的概念。最大频偏是指调角信号瞬时频率偏离载频的最大值,如在例7.1中若载频为100 MHz,

16、则调频信号瞬时频率的变化范围为99.955MHz100.045 MHz；第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）而带宽是指调角信号频谱分量的有效宽度,对于窄带和非窄带调角信号,分别按照式(7.2.11)、(7.2.12)定义,带宽内频率分量的功率之和占总功率的90%以上,如例7.1中是99.6%。非窄带调频信号最大频偏fm与带宽BW的关系为：BW=2(fm+F)(7.2.13)第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.2.4调角信号的调制原理调角信号的调制原理 1 调频原理调频原理 实现频率调制的方式一般有两种:一是直接调频,二是间接调频。(1)直接调频。根据调频信号的瞬时频

17、率随调制信号成线性变化这一基本特性,可以将调制信号作为压控振荡器的控制电压,使其产生的振荡频率随调制信号规律而变化,压控振荡器的中心频率即为载波频率。显然,这是实现调频的最直接方法,故称为直接调频。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）(2)间接调频。若先对调制信号u(t)进行积分,得到u1(t)=t0u(t)dt,然后将u1(t)作为调制信号对载频信号进行调相,则由式(7.2.4)可得到:u(t)=Ucmcosct+kpu1(t)=Ucmcos ct+kpt0u(t)dt参照式(7.2.1)可知,对于u(t)来说,上式是一个调频信号表达式。因此,将调制信号积分后调相,是实现调频的另

18、外一种方式,称为间接调频。或者说,间接调频是借用调相的方式来实现调频。图7.2.3是间接调频原理图。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）2 调相原理调相原理 实现相位调制的基本原理是使角频率为c的高频载波uc(t)通过一个可控相移网络,此网络产生的相移受调制电压u(t)控制,满足=kpu(t)的关系,所以网络输出就是满足式(7.2.4)所示的调相信号了。图7.2.4给出了可控相移网络调相原理图。式(7.2.4)所示调相信号又可写成:uPM=Ucmcosct+kpu(t)=Ucmcos)(tuwktwcpc第7章 角度调制与解调电路（非

19、线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）=Ucmcosc(t-)其中)()(tuktuwkdcp 是一比例系数。式(7.2.14)将调相信号表示为一个可控时延信号,时延与调制电压u(t)成正比。可见,时延与相移本质上是一样的。所以,将图7.2.4中的可控相移网络改为可控时延网络,也可实现调相。cpwk第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.2.5调角信号的解调原理调角信号的解调原理 1 鉴相原理鉴相原理 采用乘积鉴相是最常用的方法。若调相信号为 uPM=Ucmcos ct+(t)其中(t)=kpu(t)同步信号与载波信号相差 ,为2)(2sin)(sin2

20、01ttwtUkUucrmcm第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）式中k为乘法器增益,低通滤波器增益为1。由式(7.2.15)可以看到,乘积鉴相的线性鉴相范围较小,只能解调Mp 的调相信号。图7.2.5是乘积鉴相原理图。由于相乘的两个信号有90的固定相位差,故这种方法又称为正交乘积鉴相。2 鉴频原理鉴频原理 从式(7.2.1)所示调频信号表达式来看,由于随调制信号u(t)成线性变化的瞬时角频率与相位是微分关系,而相位与电压又是三角函数关系,所以要从调频信号中直接提取与u(t)成正比的电压信号很困难。6第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性

21、频率变换电路）通常采用两种间接方法。一种方法是先将调频信号通过频幅转换网络变成调频调幅信号,然后利用包络检波的方式取出调制信号。另一种方法是先将调频信号通过频相转换网络变成调频调相信号,然后利用鉴相方式取出调制信号。图7.2.6给出了相应的原理图。第8章第8.5节还将介绍一种利用锁相环进行鉴频的方法,称为锁相鉴频。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.2.6调频制与调相制比较调频制与调相制比较 调频制是指传送的调角信号中,瞬时频偏与调制电压成正比,满足式(7.2.1)；调相制是指传送的调角信号中,瞬时相偏与调制电压成正比,满足式(7

22、.2.4)。虽然调频信号可以由调相方式间接实现,调相信号也可以由调频方式间接实现,但是两种调制体制的性能是不一样的。抗干扰性是衡量调制体制性能的一个重要指标。假定接收机解调器输入的已调波信号信噪比相同,哪一种调制体制解调器输出信噪比高,解调失真小,则说明哪一种调制体制抗干扰性好。显然,对调幅制的主要干扰是振幅噪声,对调频制与调相制的主要干扰是频率噪声和相位噪声。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）研究表明,在单频干扰情况下,调幅制、调频制与调相制对应的已调波信号的电压信噪比的比值大约等于各自调制指数Ma、Mf与Mp的比值。即调制指数越大,对应的已调波信号的电压信噪比越大,抗干扰性越

23、好。调幅制的Ma1,故抗干扰性差。对于调频制与调相制来说,调制指数可以大于1,故抗干扰性可以比调幅制好,当然,这是用增加带宽的代价来换取的。由于调相制的Mp,而调频制的Mf可以做得很大,故调频制的抗干扰性又可以比调相制好。显然,Mf1的窄带调频的抗干扰性不如Mf1的宽带调频。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）例7.1的结果告诉我们,对于有一定频率范围的调制信号,在系统带宽相同时,如果采用调频制,由式(7.2.13)可知,带宽大致由最大频偏所决定。由于最大频偏与调制频率无关,所以每个调制频率分量都可以充分利用带宽,获得最大频偏。另外,较低调制频率分量还可以获得更高的调频指数(如20

24、Hz分量的调频指数高达2250),故具有更好的抗干扰性。但是,如果采用调相制,带宽是由最高调制频率分量获得的最大频偏来决定的(BW=2(fm max+Fmax)。除了最高调制频率分量外,其余调制频率分量获得的最大频偏均越来越小(fm=MpF),如20Hz分量的最大频偏仅60 Hz,所以不能充分利用系统带宽。另外,所有调制频率分量的Mp都相同,且不高,故抗干扰性不大好。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）综上所述,调角制的抗干扰性可以比调幅制好,调频制在带宽利用和抗干扰性方面又比调相制好,所以,在模拟通信系统中广泛采用调频制而很少用调相制。由于调频系统占用频带很宽,所以调频通信的工作

25、频段被安排在几十兆赫兹至近千兆赫兹的高频段。在以后各节的电路讨论中,我们将注意力着重放在调频和鉴频电路方面。由于调频可以由调相间接实现,鉴频也可以由鉴相间接实现,所以实际上也涉及到一些调相和鉴相电路。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.3 调调 频电路频电路 7.3.1调频电路的主要性能指标调频电路的主要性能指标 1 调频线性性调频线性性 调频电路输出信号的瞬时频偏与调制电压的关系称为调频特性。显然,理想调频特性应该是线性的,所以对实际电路可能产生一些非线性失真,应尽量设法使其减小。2 调频灵敏度调频灵敏度 单位调制电压变化产生的角频偏称为调频灵敏度Sf,即Sf=。在线性调频范

26、围内,Sf相当于式(7.2.1)中的kf。3 最大线性调制频偏最大线性调制频偏(简称最大线性频偏简称最大线性频偏)dudw第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）实际电路的调频特性是非线性的,其中线性部分能够实现的最大频偏称为最大线性频偏。由公式Mf=,BW=2(Mf+1)F=2(fm+F)可知,最大频偏与调频指数和带宽都有密切关系。不同的调频系统要求不同的最大频偏,所以调频电路能达到的最大线性频偏应满足要求。如调频广播系统的要求是75kHz,调频电视伴音系统的要求是50 kHz。4 载频稳定度载频稳定度 调频电路的载频(即中心频率)稳定性是接收电路能够正常接收而且不会造成邻近信道互相

27、干扰的重要保证。不同调频系统对载频稳定度的要求是不同的,如调频广播系统要求载频漂移不超过2kHz,调频电视伴音系统要求载频漂移不超过500Hz。Ffm第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.3.2直接调频电路直接调频电路 变容二极管调频电路是广泛采用的一种直接调频电路。为了提高中心频率稳定度,可以加入晶振,但加入晶振后又会使最大线性频偏减小。采用倍频和混频措施可以扩展晶振变容二极管调频电路的最大线性频偏。锁相调频电路的中心频率稳定度可以做得很高,是一种应用越来越广泛的直接调频电路,在第8章第8.5节将会讨论。1 变容二极管调频电路变容二极管调频电路 第4章第4.5节例46讨论的变容

28、二极管压控振荡器实际上就是一个变容二极管调频电路。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）它的振荡回路由一个电感、一个变容二极管和两个电容组成。为避免重复,本小节对于变容二极管调频电路的工作原理不再叙述,仅着重分析它的性能指标。为简化起见,假定其振荡回路仅包括一个等效电感L和一个变容二极管组成的等效电容Cj,则在单频调制信号u(t)=Umcost的作用下,回路振荡角频率可参照式(4.5.2)写成：22)1()cos1()cos1(11)(nnnjQjxwctmwctmLCLCtw第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）其中c=是u=0时的振荡角频率,即调频电路中心角频率,x=m

29、cost=是归一化调制信号电压,x1。在式(7.3.1)中,当变容二极管变容指数n=2时,有 c(t)=c(1+x)=c1+uUB+UQ 故角频偏(t)=cuUB+UQ 这种情况称为线性调频,无非线性失真。当n2时,式(7.3.1)可展开为:QBUUujQLC1第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）其中线性角频偏部分(t)=。式(7.3.3)中右边第三项及其以后各项一方面将产生与uQ的二次方及其以上各次方有关的角频偏,显然这些将产生调制特性的非线性失真；另一方面还将使载频产生一个附加偏移,使载频稳定度降低。由式(7.3.3)可见,非线性失真和载频偏移随着m的增大以及n与2之间差值的增

30、大而增大。由式(7.3.2)与(7.3.3)可以写出统一的最大线性角频偏表达式:m=mc (7.3.4)和调频灵敏度表达式:)(22)(QBccUUnwnxwtw第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）上式说明,当n确定之后,最大相对线性角频偏 与电容调制度m成正比。虽然增大m会增加最大相对角频偏,但也会增加非线性失真和减小载频稳定度,所以,最大相对角频偏受m的限制。在实际电路里,常采用变容二极管部分接入回路的方式,第4章图例4.6所示就是一个例子。在这种情况下,加在变容管上的调制电压对整个LC回路的影响减小,故调频电路的最大线性频偏有所减小,但非线性失真和各种因素引起的载频不稳定性也

31、有所减小。读者可自行推导出有关表达式。图7.3.1(a)是另一个变容二极管部分接入调频电路。在电路里采用了两个变容二极管背靠背连接,这也是一种常用方式。cmww第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）在变容二极管的直流偏压上不仅加有低频调制电压,而且叠加有回路里的高频振荡电压,如图7.3.2所示,故变容二极管的实际电容值会受到高频振荡的影响。若高频振荡电压振幅太大,还可能使叠加后的瞬时电压造成变容二极管正偏。采用两个变容二极管对接,从图7.3.1(b)所示高频等效电路可知,两管对于高频振荡电压来说是串联的,故加在每个管上的高频振荡电压振幅

32、减半。另外,两管上高频振荡电压相位相反,由于Cj-u曲线的非线性特性,虽然对结电容产生的高频影响不能完全抵消,但也能抵消一部分。对于直流偏压和低频调制电压来说,两管是并联关系,故工作状态不受影响。这种方式的缺点是调频灵敏度有所降低,因为两变容管串联后总结电容减半。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）2.晶振变容二极管调频电路晶振变容二极管调频电路 在晶振变容二极管调频电路里,常采用晶振与变容二极管串联的方式,如图4.5.3给出的一个例子。晶体变容二极管压控振荡器也可以看作是晶振变容二极管调频电路。正如第4章第4.4、4.5节所指出的,

33、晶振的频率控制范围很窄,仅在串联谐振频率fs与并联谐振频率fp之间,所以晶振调频电路的最大相对频偏 只能达到0.01%左右,最大线性频偏fm也就很小。晶振变容二极管调频电路的突出优点是载频(中心频率)稳定度高,可达10-5左右,因而在调频通信发送设备中得到了广泛应用。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）为了增大最大线性频偏,即扩展晶振的频率控制范围,可以采用串联或并联电感的方法,这在第4章第4.5节已有详细讨论,图4.5.5也给出了有关电路图,故不再重复。7.5节中介绍的MC2833调频集成电路的应用也是一个实际范例,可参看图7.5.1。3 扩展直接调频电路最大线性频偏的方法扩展直

34、接调频电路最大线性频偏的方法 从式(7.3.6)可以看到,变容管直接调频电路的最大相对线性频偏 受到变容管参数的限制。晶振直接调频电路的最大相对线性频偏也受到晶振特性的限制。显然,提高载频是扩展最大线性频偏最直接的方法。例如,当载频为100MHz时,即使最大相对线性频偏仅0.01%,最大线性频偏也可达到10kHz,这对于一般语音通信也足够了。cmff第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）然而,如要求进一步扩展最大线性频偏,可以采用倍频和混频的方法。设调频电路产生的单频调频信号的瞬时角频率为:1=c+kfUm cost=c+mcost 经过n倍频电路之后,瞬时角频率变成:2=nc+nm

35、cost 可见n倍频电路可将调频信号的载频和最大频偏同时扩大为原来的n倍,但最大相对频偏仍保持不变。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）若将瞬时角频率为2的调频信号与固定角频率为3=(n+1)c的高频正弦信号进行混频,则差频为 4=3-2=c-nmcost 可见混频能使调频信号最大频偏保持不变,最大相对频偏发生变化。根据以上分析,由直接调频、倍频和混频电路三者的组合可使产生的调频信号的载频不变,最大线性频偏扩大为原来的n倍。如果将直接调频电路的中心频率提高为原来的n倍,保持最大相对频偏不变,则能够直接得到瞬时角频率为2的调频信号,这样可以省去倍频电路。图7.3.3给出了有关原理方框

36、图。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.3.3间接调频电路间接调频电路 根据本章第7.2节所述间接调频的原理,由于积分电路可以用简单的RC积分器实现,故可控相移网络是间接调频电路的关键部件。可控相移网络有多种实现电路,变容二极管相移网络是其中应用最广的一种。1.变容二极管相移网络变容二极管相移网络 图7.3.4(a)给出了变容二极管相移网络的实用电路,(b)是其高频等效电路。对于高频载波来说,三个0.001F的小电容短路；对于低频调制信号来说,三个0.001 F的小电容开路,4.7F电容短路。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率

37、变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）设调制信号u=Umcost经4.7F电容耦合到变容二极管上,则由电感L和变容二极管组成的LCj回路的中心角频率(t)将随调制电压而变化。当角频率为c的载波信号通过这个LCj回路后,会发生什么变化呢?图7.3.5LC回路中心角频率(t)与输入信号中心角频率c相互变化关系借助图7.3.5所示并联LC回路阻抗的幅频特性和相频特性,将输入视为电流信号,输出视为电压信号,我们来讨论以下三种不同的情况。若LC回路中心角频率恒定为0,输入载波的角频率c=0,则称回路处于谐振状态,输出载波信号的频率不变,相移为零。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率

38、变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）若LC回路中心角频率仍恒定为0,输入是载频c=0的等幅单频调频电流信号,瞬时角频偏为mcos t,则回路处于失谐状态,如图7.3.5(a)所示。由于0附近的幅频特性曲线较平坦，故阻抗的幅值变化Z不大，最大变化量为Zm。若令输入电流振幅为I，则输出电压振幅就不是恒定的了，所产生的最大变化量为Um=ZmI。然而，0附近的相频特性曲线较陡峭，故产生的相移变化很大，最大变化量为m，即输出电压的相位与输入电流的相位不同，有一个最大相移为m的相位差。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）与情况相反,若输入是角频率恒为c的载波信号,LC回路

39、的中心角频率(t)发生变化,满足(t)=0+mcost,且0=c,如图7.3.5(b)所示,显然,回路也处于失谐状态，不过是由于回路阻抗特性曲线的左右平移而产生的。这时输出电压的振幅变化与相位变化与情况完全相似，从图 7.3.5 可以很清楚地看到。、情况下的LC回路均称为失谐回路。变容二极管相移网络属于第种情况。现在来分析这种情况下输出信号的相移表达式(t)。参照相同情况下LCj回路中心角频率表达式(7.3.1)和(7.3.3),在m较小时,有:第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）20)cos1(1)(njtmwLCtw)()cos21(00twwtmnw 因为输入载波角频率c=0

40、，所以瞬时角频率差为：tmwntwwctwcos2)()(0 根据第1章第1.2节对LC并联谐振回路的分析,当失谐不大时,回路输出电压与输入电流的相位差可近似表示为:(t)=-arctan 0)(2arctan1wtwQgwLwce第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）当变容二极管相移网络的可变中心角频率(t)对于输入载波角频率c失谐不大时,二者之间的相位差,也就是载波信号通过相移网络产生的相移可用式(7.3.8)近似表示。其中(t)由式(7.3.7)代入,于是求得：(t)-nmQecost=-Mpcost (7.3.9)式中Qe是LCj回路有载品质因数。由式(7.3.9)可见,变容

41、二极管相移网络能够实现线性调相,但受回路相频特性非线性的限制,必须满足Mp ,调制范围很窄,属窄带调相。为了增大调相指数,可以采用多个相移网络级联方式,各级之间用小电容耦合,对载频呈现较大的电抗,使各级之间相互独立。6第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）图7.3.6是一个三级单回路变容二极管相移网络,可产生的最大相偏为 。其中22k可调电阻用于调节各回路的Qe值,使三个回路产生相同的相移。图中470k电阻和3个并联0.022F电容组成积分电路。调制信号u(t)经过5F电容耦合后输入积分电路,0.022F电容上的输出积分电压控制变容二极管的结电容变化,回路电感L对于低频积分电压可视为

42、短路。2 扩展间接调频电路最大线性频偏的方法扩展间接调频电路最大线性频偏的方法 由变容二极管相移网络的分析和式(7.3.9)可知,调相电路的调相指数Mp受到变容管参数的限制,而调相信号的最大频偏fm又与Mp成正比,故fm也受到限制。2第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）因此,间接调频电路的最大线性频偏受调相电路性能的影响,也受到限制。这与直接调频电路最大相对线性频偏受限制不一样。为了扩展间接调频电路的最大线性频偏,同样可以采用倍频和混频的方法。下面用一个例题来具体说明。例7.2 已知调制信号频率范围为40Hz15 kHz,载频为90

43、MHz,若要求用间接调频的方法产生最大频偏为75kHz的调频信号,其中调相电路Mp=0.5 ,如何实现?解：(1)若单独进行调相,则Mp=0.5的调相电路对于最低调制频率Fmin和最高调制频率Fmax能够产生的频偏是不同的,分别为:6第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）fmmin=MpFmin=0.540=20 Hz fmmax=MpFmax=0.515103=75kHz (2)现采用包括调相电路在内的间接调频电路,则产生调频信号的最大相偏Mf就应该是内部调相电路实际最大相偏Mp,有 Mf=显然,此时的实际最大相偏Mp与调制频率成反比,这是为什么呢?设输入间接调频电路的单频调制信号

44、为:u1=Um1cost PmMFfk1第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）经增益为1的积分电路输出后为:u2=u2即为输入调相电路的信号,因此有:Mp=可见,由于相同振幅的各调制分量经过积分电路后,振幅减小,且减幅程度与频率成反比,故造成不同调制频率分量在调相电路里所获得的实际最大相偏Mp不一样,最小调制频率Fmin分量获得的Mp最大。因为只有Fmin分量才能获得0.5这一实际最大相偏,故由式(7.3.10)可求得此间接调频电路可获得的最大线性频偏:tUmcos1tUtUmmsinsin21第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）fm=MpFmin=0.540=20 Hz

45、(3)因为间接调频电路仅能产生最大频偏为20Hz的调频信号,与要求75 kHz相差甚远,故可以在较低载频fc1上进行调频,然后用倍频方法同时增大载频与最大频偏。因为要求的相对频偏 ,故fc1=201200=24 kHz。由于24 kHz作为载频太低,所以可采用倍频和混频相结合的方法。一种方案如图例7.2所示。120011090107563cffm第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）首 先 用 间 接 调 频 电 路 在 1 2 0 k H z 载 频 上 产 生fm1=18.3Hz(Mp=0.46)的调频信号,然后经过四级四倍频电路,

46、可得到载频为30.72 MHz,fm2=4.685kHz的调频信号,再和fL=36.345MHz的本振进行混频,得到载频为5.625MHz,最大频偏仍为4.685kHz的调频信号,最后经过两级四倍频电路,就能得到载频为90MHz,fm=75kHz的调频信号了。例7.3在图7.3.6所示三级单回路变容管间接调频电路中,已知变容管参数n=3,UB=0.6,回路有载品质因数Qe=20,调制信号u(t)频率范围为300Hz4000Hz,若每级回路所产生的相移不超过 ,试求调制信号最大振幅Um和此电路产生的最大线性频偏fm。6第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）解：由图可知,积分电路输出信号

47、(即变容管上的调制电压)为:ui(t)=根据例7.2中分析可知,只有最小调制频率分量才能获得最大的调相指数。在本题里,只有300Hz分量才能获得 的最大相移,所以在此以300Hz单频调制表达式u(t)=Um cosmint 进行分析,有：tdttuRC0)(1tUtRCUtuimmiminminminsinsin)(第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）其中积分电阻R=470k,积分电容C是三个0.022F电容并联,Uim=从图上可以看到,变容管直流偏压UQ=4,故电容调制度 m=从而可求得单级回路调相指数tUimtRCUmminminminsinsin6.4UimUUUQBim52

48、.066.460MPUnmQcMimp第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）因为必须满足 故 所以调制信号振幅U m=R C m i n U i m=4 7 0 1 03 3 0.0 2 2 1 0-62300Uim=58.44Uim58.440.04=2.34。三级回路产生的总最大频偏fm=3MpFmin=30.52300=468 Hz。从此题的结果可以看到,虽然采用了三级相移网络,但产生的最大频偏仍然很小,仅468 Hz。这是间接调频的缺点。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.4鉴频电路鉴频电路 7.4.1鉴频电路的主要性能指标鉴频电路的主要性能指标 1 鉴频线性

49、性鉴频线性性 鉴频电路输出低频解调电压与输入调频信号瞬时频偏的关系称为鉴频特性,理想的鉴频特性应是线性的。实际电路的非线性失真应该尽量减小。2 鉴频线性范围鉴频线性范围 由于输入调频信号的瞬时频率是在载频附近变化,故鉴频特性曲线位于载频附近,其中线性部分称为鉴频线性范围。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）3 鉴频灵敏度鉴频灵敏度 在鉴频线性范围内,单位频偏产生的解调信号电压的大小称为鉴频灵敏度Sd。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）7.4.2 LC回路的频幅和频相转换特性回路的频幅和频相转换特性 在第7.2节所介绍的两种鉴频方法中,频幅转换网络和频相转换网络是首先需

50、要考虑的问题。显然,转换网络的线性特性是保证线性鉴频的重要基础。LC并联回路具有的幅频特性和相频特性使之成为简单而实用的频幅转换和频相转换网络,应用非常广泛。1.LC并联回路的频相转换特性并联回路的频相转换特性 在第7.3节中已经讨论了高频信号通过LC并联回路的三种不同情况,其中第2种情况说明调频信号通过参数恒定的LC回路后,其振幅和相位都发生了变化。现在我们来详细讨论这种情况。考虑到正交乘积鉴相的需要,为了获得90的固定相移,所以在LC并联回路输入端串联一个小电容C1,整个频相转换网络可看作是一个分压网络,如图7.4.1(a)所示。第7章 角度调制与解调电路（非线性频率变换电路）第7章 角度