广乐高速T30标现浇支架施工方案评审资料(130改)课件.ppt

1、广州市市政集团有限公司广州市市政集团有限公司广乐高速公路第广乐高速公路第T30T30合同段项目经理部合同段项目经理部一、编制说明一、编制说明二、工程概况二、工程概况三、施工方案选择三、施工方案选择五、施工部署及施工进度安排五、施工部署及施工进度安排四、施工人员、机械及材料安排四、施工人员、机械及材料安排六、现浇箱梁支架设计及计算六、现浇箱梁支架设计及计算七、主要施工工艺及方法七、主要施工工艺及方法八、高支模施工监测措施八、高支模施工监测措施九、质量、安全级文明施工保证措施九、质量、安全级文明施工保证措施十、安全事故应急救援预案十、安全事故应急救援预案左边列表为支架方左边列表为支架方案内目录内容

2、，为案内目录内容，为简化内容，在汇报简化内容，在汇报材料中将主要对支材料中将主要对支架形式进行汇报，架形式进行汇报，其余内容见方案。其余内容见方案。1、总体情况 本项目范围内共计有现浇箱梁25联（孔）。现浇长度为2645.78 m。支架高度大于8m的有15联，其中肇花右线第七联上跨现有加长高速公路，进行支架设计需要经机场高速交通疏解论证，本次未进行验算。另有10联支架高度小于8m。以下介绍为大于8m支架评审资料。2、现场情况 目前本项目已基本完成了征地工作，部分位置由于高压线及现有道路原因无法施工，我部将根据现场拆迁进度合理安排施工。3、目前施工进度 截止日前：已基本完成A匝道桥第一联、第二联

3、及B匝道第一、二、三联现浇箱梁施工，2013年3月将开始该联支架将安排至肇花左第二联、肇花右第二联及E匝道等箱梁支架施工。A匝道匝道B匝道匝道A匝道匝道B匝道匝道A匝道匝道B匝道匝道A匝道钢筋验收匝道钢筋验收A匝道浇筑匝道浇筑一、施工方案选择 结合现场地形及经济效益，本项目大于8m支架均采用满堂支架进行搭设。二、施工顺序 现浇箱梁施工在一联墩柱施工完成混凝土达到设计强度后开始施工。一般纵向施工顺序从高跨向低跨施工，现浇箱梁竖向分两次浇注，即第一次浇注底板、腹板及隔板，第二次浇注顶板及翼板。本项目范围内部分位置采用变截面（梁高变化）连续箱梁及等高箱梁，同时考虑本项目范围内部分位置采用变截面（梁高

4、变化）连续箱梁及等高箱梁，同时考虑桥下预留门洞形式需要采用满堂支架及钢管桥下预留门洞形式需要采用满堂支架及钢管-贝雷架形式。具体分类如下贝雷架形式。具体分类如下箱梁形式位置备注变截面连接箱梁肇花左线第2联，肇花右线第2联，A匝道第1联，E匝道第1联，G匝道第1联。等高箱梁肇花右线第1、7、8联，A匝道第2联，B匝道第1、2、3联，G匝道第2联。其中肇花右线第其中肇花右线第7联需要穿过现有的机场高速公路，因此需要采用钢管联需要穿过现有的机场高速公路，因此需要采用钢管-贝雷架支贝雷架支架形式，由于与机场高速公路项目未定，本支架设计中对肇花右线第七联不进行架形式，由于与机场高速公路项目未定，本支架设

5、计中对肇花右线第七联不进行设计，待机场高速交通疏解完成后单独进行设计。设计，待机场高速交通疏解完成后单独进行设计。（一）、变截面箱梁：肇花左线第2联：此联为变截面连续箱梁，共3跨，墩号为47号墩，箱梁跨径分布为34+52+34m，总长120m，桥面宽17m，箱梁采用变截面形式，采用单箱两室结构，梁高为1.7m3.2m，箱梁顶板厚度为28cm，底板为25cm。箱梁混凝土方量为1730m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。具体箱梁断面形式见下图。1、支架分为横梁、梁端加密区、跨中分别设置。支架均采用483.5mm碗扣式支架进行搭设。（1）横梁部分：碗扣式支架在4、7号墩

6、横向间距60cm、纵向间距60cm。在5、6号墩横向间距60cm、纵向间距30cm，并在5、6号墩立柱上预留牛腿，采用盖梁支架系统分担横梁混凝土受力。立杆顶部设托座、底部设底座。（2）梁端加密区：5、6号墩梁端25.5米范围内碗扣式支架布置间距为：横向间距60cm（腹板位置为30cm）、纵向间距60cm。（3）跨中部分：除上述部分以外碗扣式支架布置间距为：横向间距60cm、纵向间距90cm。（4）通道部分采用9090cm（23排）。支架平面布置详见肇花左线第2联支架平面布置图。肇花左线第二联满堂支架布置平面示意图制 图校 核日 期图 号广州市市政集团有限公司乐昌至广州高速公路第T30合同段页

7、码审 核肇花左线第二联满堂支架布置平面示意图肇花左线第二联满堂支架布置平面示意图2、纵向、横向、水平向剪刀撑采用483.5mm钢管，纵向剪刀撑横向间距3.0m；横向剪刀撑每隔5排设一道（即4.5m）；水平剪刀撑在支架顶部、底部各设一道。3、箱梁底板底模采用18mm竹胶板。顶层木枋（纵向）采用1010cm木枋25cm（翼板位置35cm）；下层木枋（横向）采用1010cm木枋设置间距根据碗扣式支架顶托横向间距进行设置。4、为消除地基及支架沉降，顶模标高比设计标高高1cm，另外在支架模板搭设完毕后需进行堆载预压，堆载预压荷载采用110%现浇箱梁荷载进行预压。箱梁支架及底板底模布置形式详见满堂支顶架布

8、置图（一）。5、箱梁腹板内模及内隔板模板布置形式详见模板支架细部构造图。满堂支顶架布置图一满堂支顶架布置图一满堂支顶架布置图（一）制 图校 核审 定日 期图 号广州市市政集团有限公司乐昌至广州高速公路第T30合同段页 码模板支架细部构造图模板支架细部构造图（一）、其余变截面箱梁肇花右线第肇花右线第2联：联：此联为变截面连续箱梁，共3跨，墩号为58号墩，箱梁跨径分布为34+52+34m，总长120m，桥面宽17m，箱梁采用变截面形式，采用单箱两室结构，梁高为1.7m3.2m，箱梁顶板厚度为28cm，底板为25cm。箱梁混凝土方量为1735m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管

9、支顶架。A匝道第匝道第1联：联：此联为变截面连续箱梁，共3跨，墩号为03号墩，箱梁跨径分布为35+48+35m，总长118m，桥面宽12m，箱梁采用变截面形式，采用单箱两室结构，梁高为1.6m3.0m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为25cm。箱梁混凝土方量为1140m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。E匝道第匝道第1联：联：此联为变截面连续箱梁，共3跨，墩号为03号墩，箱梁跨径分布为35+48+35m，总长118m，桥面宽12.512m，箱梁采用变截面形式，采用单箱两室结构，梁高为1.6m3.0m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为25cm。箱梁混凝土方量为1264m

10、。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。G匝道第匝道第1联：联：此联为变截面连续箱梁，共3跨，墩号为03号墩，箱梁跨径分布为44+52+44m，总长140m，桥面宽8.58.7m，箱梁采用变截面形式，采用单箱单室结构，梁高为1.67m3.2m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为25cm。箱梁混凝土方量为783m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。（二）、等高箱梁1、等高等宽箱梁：A匝道第2联，B匝道第3联，G匝道第2联（箱梁曲线半径较大，腹板接近直线）。A匝道第匝道第2联为等高连续箱梁，联为等高连续箱梁，共5跨，墩号为38号墩，箱梁跨径分布为30

11、5m，总长150m，桥面宽12m，采用单箱两室结构，梁高为1.5m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为22cm。箱梁混凝土方量为1198m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。B匝道第匝道第3联为等高连续箱梁，联为等高连续箱梁，共3跨，墩号为610号墩，箱梁跨径分布为29.54m，总长118m，桥面宽12m，采用单箱双室结构，梁高为1.7m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为22cm。箱梁混凝土方量为965m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。G匝道第匝道第2联为等高连续箱梁，联为等高连续箱梁，共2跨，墩号为35号墩，箱梁跨径分布为302m，总长6

12、0m，桥面宽8.6m，采用单箱单室结构，梁高为1.7m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为22cm。箱梁混凝土方量为317m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。1、支架分为横梁、腹板、跨中分别设置。支架均采用483.5mm碗扣式支架进行搭设。（1）、横梁部分：碗扣式支架横梁位置横向间距60cm、纵向间距60cm。立杆顶部设托座、底部设底座。（2）、除横梁外其他部分：碗扣式支架横向间距在腹板位置为60cm、空箱室位置为90cm，纵向间距90cm。2、纵向、横向、水平向剪刀撑采用483.5mm钢管，纵向剪刀撑横向间距3.0m；横向剪刀撑每隔5排设一道；水平剪刀撑在支架顶部、

13、底部各设一道，中间部分每隔4.8m设置一道。3、箱梁底板底模采用18mm厚酚醛模板。顶层木枋（纵向）采用1010cm木枋25cm（箱室及翼板位置35cm）；下层木枋（横向）采用1010cm木枋设置间距根据碗扣式支架顶托横向间距进行设置。4、为消除地基及支架沉降，顶模标高比设计标高高1cm，另外在支架模板搭设完毕后需进行堆载预压，堆载预压荷载采用110%现浇箱梁荷载进行预压。5、箱梁支架及底板底模布置形式详见满堂支顶架布置图（二）。6、箱梁腹板内模及内隔板模板布置形式详见模板支架布置细部构造图。肇花右线第一联满堂支架布置平面示意图制 图校 核日 期图 号广州市市政集团有限公司乐昌至广州高速公路第

14、T30合同段页 码审 核肇花右线第一联满堂支架布置平面示意图肇花右线第一联满堂支架布置平面示意图满堂支顶架布置图（二）制 图校 核审 定日 期图 号广州市市政集团有限公司乐昌至广州高速公路第T30合同段页 码满堂支顶架布置图二满堂支顶架布置图二（二）、等高箱梁2、等高不等宽箱梁：肇花右线第1、8联，B匝道第1、2联肇花右线第肇花右线第1联等高连续箱梁联等高连续箱梁，共5跨，墩号为05号墩，箱梁跨径分布为273+31+27m，总长139m，桥面宽2227.3m，箱梁采用变截面形式，采用单箱四室结构，梁高为1.7m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为22cm。箱梁混凝土方量为2479m。该联为路上现浇

15、混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。肇花右线第肇花右线第8联等高连续箱梁，联等高连续箱梁，共4跨，墩号为2630号墩，箱梁跨径分布为25.54m，总长102m，桥面宽3017.7m，箱梁采用变截面形式，采用单箱三室结构，梁高为1.5m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为22cm。箱梁混凝土方量为1347m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。B匝道第匝道第1联为等高连续箱梁，联为等高连续箱梁，共3跨，墩号为03号墩，箱梁跨径分布为253m，总长75m，桥面宽8.09.2m，采用单箱单室结构，梁高为1.5m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为22cm。箱梁混凝土方量

16、为388m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。B匝道第匝道第2联为等高连续箱梁，联为等高连续箱梁，共3跨，墩号为36号墩，箱梁跨径分布为253m，总长75m，桥面宽9.212m，采用单箱单室结构，梁高为1.5m，箱梁顶板厚度为25cm，底板为22cm。箱梁混凝土方量为521m。该联为路上现浇混凝土箱梁，不受交通影响，采用满堂式钢管支顶架。满堂支顶架布置图（三）制 图校 核审 定日 期图 号广州市市政集团有限公司乐昌至广州高速公路第T30合同段页 码满堂支顶架布置图三满堂支顶架布置图三3、模板支架细部处理与本桥段梁端相接的梁没有施工的话，两端模板采用1.5cm厚木胶板

17、，酚醛模板外侧采用纵横方木进行加固，并采用对拉筋。如果与本桥两端相接的桥先施工完毕，本桥的两端模板采用18mm厚酚醛模板，在模板和已经施工完的桥之间填充泡沫板对模板进行加固，箱梁端头内侧模板采用横向支撑进行加固，拆模时抠除泡沫板即可拆除模板，具体布置见下图：根据所列箱梁结构形式，主要采用两种支架形式（搭设间距不同），其中变截面连接箱梁由于箱梁结构形式变化较大，采用搭设变化值较大，搭设间距由3060cm、6060cm 及6090cm。等高箱梁根据横梁及腹板位置采用了6060cm及6090cm等形式，考虑支架通用性，以肇花左线第二联（该联横梁高度为3.2m，为本项目变截面连续梁最大值）作为变截面连

18、接箱梁进行计算，A匝道第二联（该联横梁高度为1.7m，为本方案中等高箱梁最大值）作为等高箱梁进行计算。一、计算分析1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式，取值按桥涵施工手册第172页：q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取26KN/m3。q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，模板为木模q21.0kPa（偏于安全）。q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5KPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取

19、4.0kPa。q5 新浇混凝土对侧模的压力。q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0KPa。q7 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：对6060120支架，支架高度按10m计算，其中水平横杆按10道计算，未计扣件重量。q7=4.4KN/m2对9090120支架，支架高度按10m计算，其中水平横杆按10道计算，未计扣件撑重量。q7=2.71 KN/m22、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合（施工计算手册第175页）3、所用材料基本资料：酚醛模板：E=0.9104Mpa，查有关厂家资料，抗弯强度w=20Mpa，抗弯剪强度=1.9Mpa；木枋：按木结构设计规范（GB50005-20

20、03），广东松的木材强度等级属“TC13”，弯应力容许值w=13Mpa，弯曲剪应力容许值=1.9Mpa；钢材：按钢结构设计规范（GB50017-2003），w=205Mpa，=120Mpa；木材弹性模量：E1=9103Mpa（查木结构设计规范）；钢材弹性模量：E2=2.06105Mpa（查钢结构设计规范）。模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算（一）、横梁结构1、横梁结构横梁为跨与跨之间连接梁，横梁为实心梁体，具体结构尺寸见下图，该横梁宽3.5m。2、支架形式支架采用碗扣式满堂支架搭设，具体搭设形式见设计说明。横梁搭设范围4m18m。（二）、计算荷载及荷载组合1、计算荷

21、载：（1）、模板和支架自重：模板及木枋容重：1=8KN/m3，模板厚：h1=18mm；P1=1 h180.0180.144（KN/m2）纵向木枋自重：1010cmqa1bh80.10.10.08（KN/m）横向木枋自重：qb1bh80.10.10.08（KN/m）支架自重:0.224KN/个，交叉撑0.04KN/个，考虑到纵横剪刀撑布置，支架自重系数取1.2；支架搭设高度平均为12m。Fa=1.2（0.224+0.04）6=1.9KN钢管自重：48mm，厚3.5mmqc0.0384（KN/m）（2）、砼重力：砼容重=26 KN/m3，厚度h3.2m；P2=h263.283.2（KN/m2）（3

22、）、施工人、机、料荷载：计算模板和楞时：P3=2.5KN/m2；计算支架立柱时：P3=1.0KN/m2；（4）、振捣混凝土时产生的荷载：水平面模板为P4=2KN/m2；计算强度时1.2（+）+1.4（+）计算刚度时+（三）、底模板计算：模板下设纵向木方间距为25cm，简化木方支撑间距为0.25m。计算简图如下：1、截面力学特性：取单宽b1=1.0m计算，模板厚度h1=18mm；A1b1 h10.018m2W1=b1 h12/6=5.410-5（m3）E1I19103b1 h13/12=4.374（KNm2）2、内力计算：按L10.25m的两等跨连续梁计算强度验算均布荷载q1=（1.2（P1+P

23、2）+1.4（P3+P4）b1=（1.2（0.144+83.2）+1.4（2.5+2）1106.31（KN/m）刚度验算均布荷载q1（P1+P2）b1（0.144+83.2）183.344（KN/m）查建筑结构静力计算手册表3-7得：Mmax0.125 q1L12=0.125106.310.2520.831（KNm）Qmax0.625 q1L10.62583.3440.2513.023（KN）3、强度验算：maxMmax/W10.831103/5.410-515.4（Mpa）w20Mpamax1.5 Qmax/A11.513.023103/0.0181.08（Mpa）1.9Mpa4、刚度验算：

24、f/L10.521q1L13/100 E1I10.52183.3440.253/100/4.3741/644.6f/L1/400（四）、纵楞计算（纵向1010cm25cm木枋）：纵向木枋下铺设为横向木枋，横向木枋铺设间距为30cm（放置在顶托上）。简化为纵向木枋铺设间距为30cm，简图如下。1、截面力学特性（hb1010cm2）：A2=bh104（mm2）W2=bh2/6=106/6（mm3）E1I2=9103bh3/12=75（KNm2）2、计算荷载和内力：按L20.3m两等跨连续梁计算纵向木枋，模板计算宽度为b2=0.25m（1）、均布荷载：q2（1.2（P1+P2）+1.4（P3+P4）

25、b2+1.2qa（1.2（0.144+83.2）+1.4（2.5+2）0.25+1.20.0826.67（KN/m）（2）、内力：-Mmax0.125 q2L22=0.12526.670.32=0.3（KNm）Qmax0.625 q2L20.62526.670.35（KN）3、强度验算：maxMmax/W2300/（106/6）1.8（Mpa）w=13Mpamax1.5 Qmax/A21.55000/100000.751.9Mpa4、刚度验算：q2（P1+P2）b2+qa（0.144+83.2）0.25+0.0820.92（KN/m）f/L20.521q2L23/100 E1I2=0.5215

26、.9660.33/100/751/89366f/L 1/400支座反力R=2Qmax25=10（KN）（五）、横楞计算（横向1010cm30cm木枋）：横向木枋下为钢管支架顶托，顶托之间间距为60cm，简化为横向木枋计算跨径为60cm，简图如下。1、截面力学特性：A3=bh104（mm2）W3=bh2/6=106/6（mm3）E1I3=9103bh3/12=75（KNm2）2、计算荷载和内力：（1）、荷载计算：按L30.6m两等跨连续梁计算横楞，由纵向木枋传给横向木枋的集中荷载为：P3=R=10（KN）横楞自重均布荷载：计算强度时：qb1.20.08（KN/m），计算刚度时：qb0.08（KN

27、/m）（2）、内力计算：-Mmax0.125qbL32+0.188P3L30.1250.0960.62+0.188100.61.13（KNm）Qmax0.625qbL3+0.688P30.6250.0960.6+0.688106.92（KN）3、强度验算：maxMmax/W31130/（106/6）6.78（Mpa）w=13Mpamax1.5 Qmax/A31.56920/100001.038（Mpa）1.9Mpa4、刚度验算：f/L3（0.911 P3+0.521qb L3）L32/100 E1I3=（0.91110+0.5210.080.6）0.62/100/751/2299f/L 1/4

28、00（六）、立杆计算（六）、立杆计算（48钢管、壁厚钢管、壁厚3.5mm）1、立杆强度验算、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N29.7KN（参见路桥施工手册中（参见路桥施工手册中表表834）。）。立杆实际承受的荷载为：立杆实际承受的荷载为：P=P1+P2+P3+P4于是，有：于是，有：P1=0.60.3q1=0.60.383.2=14.98KNP2=0.60.3q2=0.60.34.4=0.792KN（支架平均重量）（支架平均重量）P3+P4=0.60.3(2+2.

29、5)=0.81KN则：则：P=14.98+0.792+0.81=16.582KNN29.7KN，强度满足要求。，强度满足要求。2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算根据根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（AKH）+MW/WfN钢管所受的垂直荷载，钢管所受的垂直荷载，N=1.2（P1+P2）+0.91.4NQK（组合风荷载时），同前计算所得；（组合风荷载时），同前计算所得；N=1.2（14.98+0.792）+0.91.4（2+2.5+1）=25.86KNA48mm3钢管的截面积钢管的截

30、面积A424mm2。轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得查表即可求得。i截面的回转半径，查截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录附录B得得i1.60cm。水平步距，。水平步距，L120+30=150cm。于是，长细比于是，长细比L/i93.8，参照，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录查附录C得得0.634。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；MW=0.91.4WKLah2/10WK=0.7uzusw0uz风压

31、高度变化系数，参考风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范表表7.2.1得得uz=1.0us风荷载脚手架体型系数，查风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范表表6.3.1第第36项得：项得：us=1.2w0基本风压，查基本风压，查建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范附表附表D.4 w0=0.6KN/m2故：故：WK=0.7uzusw0=0.71.01.20.6=0.504KN/m2La立杆纵距立杆纵距0.6m；h立杆步距立杆步距1.2m，故：故：MW=0.91.4WKLah2/10=0.086KN/m2W 截面模量查表截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范建筑施

32、工扣件式脚手架安全技术规范附表附表B得得W=4.4910-6m3KH高度调整系数高度调整系数KH=1/(1+0.005(H-4)=1/(1+0.005(10-4)=0.971则，则，N/（AKH）+MW/W25.86103/（0.6344240.971）+0.086103/（4.4910-6）120.57KN/mm2f205N/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。计算结果说明支架是安全稳定的。（七）、地基承载力验算支架通过底托、方木板（430cm）坐于基底面上，基底面采用15cmC20混凝土层硬化，基底承载力最小可达到5Mpa，即fg=5Mpa。碗扣式支架下垫430cm木枋、由于支架底托直接作

33、用在木板上，基底采用C25混凝土层处理过，较为平整，可将木枋参照为刚性材料。由立杆稳定计算得出数据N=25.86KNP=N/A；P=25.86/(0.60.3)=143.67KN/m2，小于fg=5Mpa，满足地基承载力要求一、地基处理施工方法 承重支架应建立在地基坚实，支架体系稳定，支撑体系受力合理、安全可靠。由于该区域原属于农田，地基承载力较差，同时在进行桩基施工时，部分位置作为泥浆池，因此在进行支架搭设前必须对原地面进行处理。具体处理方法如下：1、对地基进行检测，主要检测点为：原基坑回填位置回填材料是否为淤泥，进行碾压是否出现弹簧现象，如有上述现象必须挖除后回填砖渣、石粉或砂石等颗粒性材

34、料，并进行碾压。2、对于其它段落先用推土机将表层耕植土、有机土清除，将原地面整平压实后，在其上填筑一层40m厚的砖渣或石渣或其他粗骨料，并用石粉进行嵌缝，采用大吨位压路机振动压实，碾压过程如发现弹簧或挤土现象则及时清除并用片块石进行换填。3、对骨料层进行整平后，在其上浇筑15cmC20混凝土层的支架基础。完成后，必须对处理后的地基进行检测，检测值为120Kpa。4、整段地基的处理宽度比桥面总宽度每侧各宽出1m，为避免地基受水浸泡，在基础两侧开挖3030cm的排水沟，排水沟应保证排水顺畅，并与附近的排水沟、渠贯通，以利于水流及时排出。B匝道支架地基硬化匝道支架地基硬化B匝道支架地基硬化硬化匝道支

35、架地基硬化硬化一、支架预压本计算以A匝道第二联为例介绍支架预压形式。安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全。2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1.15倍。目前已有厂家生产专门用于桥梁支架预压的水箱，水箱的尺寸可自行定做，高度在3米左右，如我部考虑采用水箱，水箱尺寸可做成442.5（高度）m，由于纵横坡度较小，水箱加工后采用汽车吊进行吊装就位，然后加水进行预压。梁头（实心梁）区域则采用钢筋加载预压。三、监测为了保证施工过程中的安全，必须在支架搭设过程中、支架预压、砼浇筑过程中对支架进行监测。监测主要为了保证施工过程中的安全，必须在支架搭设过程中、支架预压、砼浇筑过程中对支架进行监测。监测主要采用全站仪一套、吊锤若干。主要监测方法为采用全站仪监控施工过程中支架是否发生倾斜，倾斜范围是否采用全站仪一套、吊锤若干。主要监测方法为采用全站仪监控施工过程中支架是否发生倾斜，倾斜范围是否在安全许可之内。在安全许可之内。详见施工方案广州市市政集团有限公司广州市市政集团有限公司广乐高速广乐高速T30合同段项目经理部合同段项目经理部