含钛不锈钢的连铸水口结瘤和保护渣(宝钢讲稿)课件.ppt

1、1含钛不锈钢的连铸水口结瘤含钛不锈钢的连铸水口结瘤和结晶器保护渣和结晶器保护渣陈伟庆陈伟庆 北京科技大学冶金与生态工程学院北京科技大学冶金与生态工程学院20072007年年1212月月2内内 容容 1.含钛不锈钢中钛的作用和存在的问题含钛不锈钢中钛的作用和存在的问题 2.含钛不锈钢的表面缺陷含钛不锈钢的表面缺陷 3.含钛不锈钢的连铸结晶器内的含钛不锈钢的连铸结晶器内的“结鱼结鱼”4.含钛不锈钢的连铸水口结瘤含钛不锈钢的连铸水口结瘤 5.不锈钢连铸结晶器保护渣不锈钢连铸结晶器保护渣31、含钛不锈钢中钛的作用和存在的问题、含钛不锈钢中钛的作用和存在的问题（1）钛在不锈钢中的作用）钛在不锈钢中的作用

2、不锈钢中通常加入不锈钢中通常加入Ti、Nb作为稳定化元素，以防止晶间腐蚀的发生。作为稳定化元素，以防止晶间腐蚀的发生。Ti在奥氏体不锈钢中主要是作为稳定化元素以形成在奥氏体不锈钢中主要是作为稳定化元素以形成TiC，防止敏化态，防止敏化态 晶间腐蚀。晶间腐蚀。生产低碳（生产低碳（0.03-0.08%C）或超低碳（）或超低碳（0.03%C）的不锈钢可避免）的不锈钢可避免或降低敏化态晶间腐蚀倾向，但我国生产的含或降低敏化态晶间腐蚀倾向，但我国生产的含Ti奥氏体不锈钢还占一奥氏体不锈钢还占一定数量。定数量。4铁素体不锈钢中的铁素体不锈钢中的C、N可降低钢的韧性，也可显著增加可降低钢的韧性，也可显著增加

3、铁素体不锈钢的晶间腐蚀敏感性。尽管可以通过生产超低铁素体不锈钢的晶间腐蚀敏感性。尽管可以通过生产超低C、N的超纯铁素体不锈钢克服这些问题，但并未从根本的超纯铁素体不锈钢克服这些问题，但并未从根本上解决。上解决。Ti在铁素体不锈钢形成在铁素体不锈钢形成Ti的碳、氮化物，提高铁素体的碳、氮化物，提高铁素体不锈钢的耐晶间腐蚀性能，并可提高其抗疲劳性和冷成型不锈钢的耐晶间腐蚀性能，并可提高其抗疲劳性和冷成型性以及焊接性能。性以及焊接性能。5（2 2）不锈钢中加入）不锈钢中加入TiTi带来的问题带来的问题含钛不锈钢连铸困难，经常出现水口结瘤，影响连铸生产；有时出现含钛不锈钢连铸困难，经常出现水口结瘤，影

4、响连铸生产；有时出现结晶器内结晶器内“结鱼结鱼”，恶化连铸坯表面质量；，恶化连铸坯表面质量；含钛不锈钢连铸坯表面质量差，非金属夹杂物严重，导致修磨量大，含钛不锈钢连铸坯表面质量差，非金属夹杂物严重，导致修磨量大，成材率低。成材率低。含钛不锈钢中的非金属夹杂物常常成为腐蚀源，使钢的耐蚀性，特别含钛不锈钢中的非金属夹杂物常常成为腐蚀源，使钢的耐蚀性，特别是耐点腐蚀性下降；使钢的抛光性能变差，难以达到最佳抛光质量，是耐点腐蚀性下降；使钢的抛光性能变差，难以达到最佳抛光质量，且抛光成本高。且抛光成本高。这些问题的出现导致连铸坯表面质量恶化，进一步影响成品板材这些问题的出现导致连铸坯表面质量恶化，进一步

5、影响成品板材的表面质量。的表面质量。62、含钛不锈钢的表面缺陷、含钛不锈钢的表面缺陷含钛不锈钢冶炼连铸过程生成的各种夹杂物，例如：含钛不锈钢冶炼连铸过程生成的各种夹杂物，例如：TiN、TiO2，MgOAl2O3、CaOTiO2等富集在铸坯表面，轧钢时易造成板材等富集在铸坯表面，轧钢时易造成板材 表面缺陷。表面缺陷周围出现明显的锈蚀。表面缺陷。表面缺陷周围出现明显的锈蚀。含钛不锈钢连铸过程如出现结瘤或结晶器含钛不锈钢连铸过程如出现结瘤或结晶器“结鱼结鱼”，将会产生铸坯表面，将会产生铸坯表面缺陷，进而造成最终产品的表面缺陷。缺陷，进而造成最终产品的表面缺陷。图图1 典型的典型的321不锈钢中板表面

6、缺陷形貌不锈钢中板表面缺陷形貌 图图2 321不锈钢板表面缺陷显微结构不锈钢板表面缺陷显微结构7 图图3 不锈钢最终产品的表面翻皮缺陷不锈钢最终产品的表面翻皮缺陷 图图4 316Ti连铸结晶器内连铸结晶器内TiN与保护渣与保护渣 反应产生的小颗粒夹杂物团簇反应产生的小颗粒夹杂物团簇 扫描电镜和能谱分析表明：扫描电镜和能谱分析表明：扫描电镜和能谱分析表明：扫描电镜和能谱分析表明：翻皮翻皮是由是由TiN、Ti3O5、MgOAl2O3、夹杂物团簇夹杂物团簇含有含有TiN、保护渣、凝固、保护渣、凝固 CaOTiO2等夹杂物粘附在铸坯表面，等夹杂物粘附在铸坯表面，的金属小颗粒等。当被粘附在铸坯的金属小颗

7、粒等。当被粘附在铸坯 经轧制后形成经轧制后形成 表面时，将造成最终产品的翻皮缺陷表面时，将造成最终产品的翻皮缺陷8表表1 钛稳定化不锈钢连铸坯的表面缺陷钛稳定化不锈钢连铸坯的表面缺陷缺陷名称缺陷名称特征特征渣壳渣壳由析出由析出CaTiO3的保护渣和群集的气泡构成。以凝固钢为的保护渣和群集的气泡构成。以凝固钢为基体，存在有很多气泡和基体，存在有很多气泡和TiN集聚物集聚物集聚物集聚物起因于起因于TiN集聚物的表面缺陷，有刚玉型、尖晶石型的夹集聚物的表面缺陷，有刚玉型、尖晶石型的夹杂物，还有杂物，还有TiC共存共存裹渣裹渣由于保护渣卷入、渣皮卷入引起的缺陷，有时看到含由于保护渣卷入、渣皮卷入引起的

8、缺陷，有时看到含TiN等析出物等析出物气泡缺陷气泡缺陷气泡被捕捉到凝固壳层而产生的缺陷，气泡孤立的存在气泡被捕捉到凝固壳层而产生的缺陷，气泡孤立的存在表面粗糙表面粗糙振痕呈现不明显的凸凹，内部存在伴有保护渣的裂纹振痕呈现不明显的凸凹，内部存在伴有保护渣的裂纹9表表2 含钛不锈钢表面缺陷的生成原因及其防止方法含钛不锈钢表面缺陷的生成原因及其防止方法表面缺陷表面缺陷生成原因生成原因报道过的防止方法报道过的防止方法渣壳缺陷渣壳缺陷1.钢液表面温度下降钢液表面温度下降2.由由Ti系夹杂物构成的渣壳捕系夹杂物构成的渣壳捕 捉至凝固壳捉至凝固壳3.中间包水口的熔损中间包水口的熔损4.水口结瘤内径变小引起液

9、面波动水口结瘤内径变小引起液面波动5.在被卷入钢水中的气泡表面在被卷入钢水中的气泡表面 上生成上生成TiN，其次为核心运，其次为核心运 动生成渣壳动生成渣壳6.Ti(CN)生成和向液面的集聚生成和向液面的集聚 生成非金属夹杂物生成非金属夹杂物TiC、TiN、即使被保护渣吸收也很难溶解即使被保护渣吸收也很难溶解1.选定适当形状的中间包水口和使选定适当形状的中间包水口和使 水口浸入适当深度水口浸入适当深度2.改善保护渣，防止改善保护渣，防止CaTiO3析出，析出，添加添加B3.扩大水口直径和提高浇铸温度扩大水口直径和提高浇铸温度4.严格控制浇铸温度严格控制浇铸温度5.无氧化保护浇铸（氩封）和使用无

10、氧化保护浇铸（氩封）和使用 整体型水口整体型水口6.使用含硼的保护渣使用含硼的保护渣7.控制钢水液面波动控制钢水液面波动8.结晶器内电磁搅拌结晶器内电磁搅拌10表面缺陷表面缺陷生成原因生成原因报道过的防止方法报道过的防止方法集聚物集聚物缺陷缺陷1.钢水的二次氧化钢水的二次氧化2.氧化铝型、尖晶石型夹杂物或者氧化铝型、尖晶石型夹杂物或者 TiC和和TiN被保护渣吸收，但难以被保护渣吸收，但难以 溶解溶解1.无氧化保护浇铸无氧化保护浇铸2.降低降低%Ti%N积值积值3.提高浇铸温度提高浇铸温度裹渣裹渣1.由由CaTiO3的析出，造成保护渣的析出，造成保护渣 流动性的恶化流动性的恶化2.保护渣中的保

11、护渣中的SiO2被被Ti还原，保还原，保 护渣成分和性能发生变化护渣成分和性能发生变化3.保护渣的不均匀流入保护渣的不均匀流入4.为防止水口堵塞吹入的为防止水口堵塞吹入的Ar气量不气量不 适合时，造成液面紊乱裹渣适合时，造成液面紊乱裹渣1.控制控制Ti含量含量2.选择适当的中间包水口选择适当的中间包水口3.控制水口适当的浸入深度控制水口适当的浸入深度4.合适的浇铸温度合适的浇铸温度5.改善结晶器锥度改善结晶器锥度6.为防止水口堵塞，控制吹为防止水口堵塞，控制吹 入的氩气流量入的氩气流量气泡缺陷气泡缺陷从中间包水口吹入的氩气在凝固壳从中间包水口吹入的氩气在凝固壳积存积存113、含钛不锈钢的连铸结

12、晶器内的、含钛不锈钢的连铸结晶器内的“结鱼结鱼”3.1 不锈钢连铸结晶器内不锈钢连铸结晶器内“结鱼结鱼”物的物相物的物相 “结鱼结鱼”（也称为结块、结壳），是含钛不锈钢连铸（也称为结块、结壳），是含钛不锈钢连铸 结晶器内形成的漂浮在钢液面上的凝固钢块。结晶器内形成的漂浮在钢液面上的凝固钢块。“结鱼结鱼”会在不锈钢产品表面造成大量缺陷。会在不锈钢产品表面造成大量缺陷。图图 不锈钢结晶器内取出的不锈钢结晶器内取出的“结鱼结鱼”物及其横断面的形貌物及其横断面的形貌 12图图“结鱼结鱼”物上典型的气孔物上典型的气孔图图 “结鱼结鱼”物上气体拱起的区域物上气体拱起的区域 周围存在的物相主要有：周围存在的

13、物相主要有：MgOAl2O3、TiN、单质、单质Si、TiO2、CaOTiO213图图 “结鱼结鱼”中的夹杂物团簇中的夹杂物团簇 主要物相有：主要物相有：MgOAl2O3、TiN、TiO2、CaOTiO2-MgOAl2O3 图图“结鱼结鱼”边缘的夹杂物团簇边缘的夹杂物团簇 主要物相有：主要物相有：Na2O、Al2O3、SiO2、CaOTiO2和单质和单质Si142.2 含钛不锈钢连铸结晶器内的含钛不锈钢连铸结晶器内的“结鱼结鱼”的机理的机理 以以Al2O3，MgOAl2O3为核心析出的为核心析出的TiN，与保护渣中的，与保护渣中的SiO2和和Fe2O3等反应放出氮气，反应（等反应放出氮气，反应

14、（1 1）大量吸热，且氮气搅动使钢液表）大量吸热，且氮气搅动使钢液表面温度下降，局部凝固后，形成面温度下降，局部凝固后，形成“结鱼结鱼”。同时，其内部也留下大量同时，其内部也留下大量气孔。气孔。TiN(s)+SiO2(s)=TiO2(s)+Si+1/2N2(g)（2-1）G=206094 120.93T J/mol TiN(s)+2/3Fe2O3(s)=TiO2(s)+4/3Fe(l)+1/2N2(g)（2-2）G=-69634-69.03T J/mol15 图图 南非南非Columbus钢厂含钛不锈钢结晶器钢厂含钛不锈钢结晶器“结鱼结鱼”和水口结瘤示意图和水口结瘤示意图16表表 6 连铸连铸

15、321不锈钢结晶器保护渣使用前、后成份的变化不锈钢结晶器保护渣使用前、后成份的变化使用后的保护渣中的使用后的保护渣中的SiO2和和Fe2O3与与TiN发生反应而减少发生反应而减少反应生成反应生成TiO2，导致使用后的保护渣中，导致使用后的保护渣中TiO2含量显著增加含量显著增加保护渣化学组成(%)SiO2 CaO MgO Al2O3 TiO2 Fe2O3 Cr2O3碱度B型渣34.50 31.70 0.60 6.70 -2.00 -0.92B型使用后31.09 35.60 0.74 7.89 5.10 0.003%;Ti 0.10.3%生成生成CaOTiO2。n钢中总钢中总Ca0.002%;T

16、i 0.30.5%生成生成CaOTiO2。36CaOTiO2型夹杂物形成过程型夹杂物形成过程工艺阶段加Ca-Si前加Ca-Si后（加Ti前）加Ti后Al0.01%Al2O3CaO-Al2O3CaO-TiO2-Al2O3、CaOTiO2-MgOAl2O3CaOTiO2夹杂物形成机理夹杂物形成机理加入加入Ca-Si线后，生成的线后，生成的CaO与钢中原有的与钢中原有的SiO2夹杂物结合形成夹杂物结合形成CaO-SiO2夹杂物；夹杂物；钢中加入钢中加入Ti后，发生下列反应生成后，发生下列反应生成CaOTiO2夹杂物：夹杂物：CaOSiO2（S）+Ti=CaOTiO2（S）+Si G=595516-3

17、98T J/mol 37（2）CaOTiO2-MgOAl2O3双相夹杂物形成机理双相夹杂物形成机理 钢中钢中Al0.01%时，时，Al与顶渣或炉衬中的与顶渣或炉衬中的MgO发生反应，发生反应，生成的生成的Mg进入钢液：进入钢液：3(MgO)+2Al=(Al2O3)+3Mg钢中钢中Al脱氧生成脱氧生成Al2O3，加加Ca处理后生成处理后生成CaOAl2O3加入加入Ti后，发生下列反应生成后，发生下列反应生成CaOTiO2-MgOAl2O3：CaOAl2O3+Ti+Mg+3O=CaOTiO2-MgOAl2O338图图17 321不锈钢中不锈钢中Ca、Ti、Al含量与夹杂物类型的关系含量与夹杂物类型

18、的关系 321不锈钢中不锈钢中CaOTiO2-MgOAl2O3双相夹杂物的生成条件是：双相夹杂物的生成条件是：钢中钢中Ca0.001%，Ti0.1%，Al0.01%。39CaOTiO2-MgOAl2O3结瘤的控制结瘤的控制 （1）冶炼过程中采用低铝硅铁（）冶炼过程中采用低铝硅铁（Al=0.05%，Ca=0.05%）作还原剂，且不用作还原剂，且不用Al、Ca-Si脱氧，控制脱氧，控制Al0.13），通过喂），通过喂Ti线前的吹氩弱搅拌尽可能排除钢中线前的吹氩弱搅拌尽可能排除钢中CaO-SiO2、CaO-Al2O3夹杂物，也能显著减少喂钛线后钢中夹杂物，也能显著减少喂钛线后钢中CaOTiO2-Mg

19、OAl2O3双相夹杂物的数量。双相夹杂物的数量。404.3 4.3 含钛铁素体不锈钢连铸水口的氧化钛夹杂物结瘤含钛铁素体不锈钢连铸水口的氧化钛夹杂物结瘤 氧化钛结瘤物的物相分析氧化钛结瘤物的物相分析图图18 409浸入式水口结瘤物的扫描电镜照片浸入式水口结瘤物的扫描电镜照片 图图19 氧化钛型结瘤物的电镜照片氧化钛型结瘤物的电镜照片 O Ti Al Zr (wt)29.24 66.92 1.97 1.87氧化钛结瘤物主要由钢中氧化钛夹杂物在浇铸氧化钛结瘤物主要由钢中氧化钛夹杂物在浇铸过程中与凝固金属共同粘附在水口内壁形成过程中与凝固金属共同粘附在水口内壁形成41钢中氧化钛夹杂物的形成钢中氧化钛

20、夹杂物的形成 2/3Ti+O=1/3Ti2O3 2/3 Ti+（FeO）=1/3Ti2O3+Fe 010203040506070809000.10.20.30.40.50.6Ti%aOppm图图20 439喂喂Ti线后，钢中氧化钛夹杂物线后，钢中氧化钛夹杂物 图图21 实验室用定氧探头实测的不锈实验室用定氧探头实测的不锈 能谱分析能谱分析O=70.44wt%，Ti=29.56wt%钢中钢中Ti含量与氧活度的关系含量与氧活度的关系420.0000.0050.0100.0150.0200.0250.030-100000-80000-60000-40000-200000200000.0000.005

21、0.0100.0150.0200.0250.030-100000-80000-60000-40000-200000200000.0000.0050.0100.0150.0200.0250.030-100000-80000-60000-40000-20000020000(3)-1/2Ti+O=1/2TiO2(s)(3)(1)-Ti+O=TiO(s)rG(J/mol)%0(即aO)(1)(2)-2/3Ti+O=1/3Ti2O3(s)(2)图图 不同钛氧化物的不同钛氧化物的 与与%O的关系曲线的关系曲线 钛氧化物的稳定性由强到弱为：钛氧化物的稳定性由强到弱为：Ti2O3 TiO2TiO。因此，因此，

22、1873K时，钢液中优先生成的钛氧化物为时，钢液中优先生成的钛氧化物为Ti2O3。KrG1873钢液中钢液中TiO反应热力学反应热力学 430.0000.0050.0100.0150.0200.0250.030-120000-100000-80000-60000-40000-2000000.0000.0050.0100.0150.0200.0250.030-120000-100000-80000-60000-40000-200000(1)-2/3Al+O=1/3Al2O3(s)(1)rG1873K(J/mol)%O(即aO)(2)(2)-2/3Ti+O=1/3Ti2O3(s)图图 Al2O3和

23、和Ti2O3生成生成 的的 对比对比 Al2O3生成曲线低于生成曲线低于Ti2O3的生成曲线，的生成曲线，所以在所以在1873K钢液中，钢液中，Al2O3优先生成。优先生成。KrG1873钢液中钢液中TiO，AlO反应热力学反应热力学 44 024681012141601020304050602Al+Ti2O3(s)=2Ti+Al2O3(s)2Ti+Al2O3(s)=2Al+Ti2O3(s)aTiaAl0.000.010.020.030.040.00.51.01.52.02Al+Ti2O3(s)=2Ti+Al2O3(s)%Ti%Al2Ti+Al2O3(s)=2Al+Ti2O3(s)钢液中钢液中

24、TiAlO系的热力学系的热力学2Ti+Al2O3=Ti2O3+2Al G=G0+2.303RTlg =41161+35862.6 lg 1873 K，G=0时（反应平衡），时（反应平衡），=0.267 ，=3.745。22TiAl22TiAlTiAlAlTi图图 TiAlO系平衡时系平衡时%Al和和%Ti之间的关系及优势区之间的关系及优势区图图 TiAlO系平衡时系平衡时和和 之间的关系及优势区之间的关系及优势区TiAl%TiAl=0.0202时，时，反应达平衡，曲线之上，钢液中生成反应达平衡，曲线之上，钢液中生成Ti2O3;曲线之下，钢液中生成曲线之下，钢液中生成Al2O3所以，当所以，当A

25、l/Ti0.02时时,例如例如 Ti=0.25%时，时，Al0.005%就可避免就可避免Ti氧化生成氧化生成Ti2O3，450.000 0.002 0.0040.006 0.008 0.010 0.0120.014 0.016 0.018-80000-60000-40000-20000020000(2)(2)-(FeO)+2/3Ti=Fe+1/3Ti2O3(s)(1)-(FeO)+2/3Al=Fe+1/3Al2O3(s)rG(J/mol)FeO即（xFeO）(1)0.00.51.01.52.0-80000-60000-40000-200000200000.00.51.01.52.0(2)-(F

26、eO)+2/3Ti=Fe+1/3Ti2O3(s)FeO(2)(1)-(FeO)+2/3Al=Fe+1/3Al2O3(s)rG(J/mol)(1)图图 1873K,(FeO)与与Al、Ti反应的反应的GG Al2O3生成曲线低于生成曲线低于Ti2O3的生成曲线，的生成曲线，所以在所以在1873K，（FeO）优先与）优先与Al 反应。反应。渣中渣中FeO-Al，FeO-Ti反应的热力学反应的热力学46渣中渣中FeO-Al-Ti反应的热力学反应的热力学 图图 1873K,FeOFeO=1时时,%Al、%Ti与（与（%FeO）反应的优势区对比）反应的优势区对比 当渣中（当渣中（FeO）=0.1%时，时

27、，Ti0.025%才能避免才能避免Ti氧化生成氧化生成Ti2O3；当当Ti=0.25%时，渣中（时，渣中（FeO）0.025%才能避免才能避免Ti氧化生成氧化生成Ti2O3；因此，必须先用因此，必须先用Al还原渣中（还原渣中（FeO）到尽可能低的含量（例如）到尽可能低的含量（例如0.1%），以减少），以减少Ti的氧化的氧化0.00.10.20.30.40.000.050.100.150.200.250.300.350.00.10.20.30.40.00.10.20.30.4%Al或%Ti(1)-(FeO)+2/3Al=Fe+1/3Al2O3(s)(2)-(FeO)+2/3Ti=Fe+1/3Ti

28、2O3(s)(3)-Fe+1/3Al2O3(s)=(FeO)+2/3Al(4)-Fe+1/3Ti2O3(s)=(FeO)+2/3Ti区区区（%FeO）区发生反应（1）和（2）区发生反应（1）和（4）区发生反应（3）和（4）47图图1-6 1560时时Fe液、液、Fe-11%Cr液与液与Al2O3和和TiO2之间接触角的比较之间接触角的比较 TiO2与钢液之间浸润角与钢液之间浸润角 针对钛稳定化不锈钢连铸水口结瘤物中金属含量多，使用后的连铸水口内壁针对钛稳定化不锈钢连铸水口结瘤物中金属含量多，使用后的连铸水口内壁附着了一层附着了一层TiO2的特点，韩国浦项和美国的特点，韩国浦项和美国Carneg

29、ie Mellon大学的研究表明：大学的研究表明：TiO2与钢液之间浸润角小于与钢液之间浸润角小于90，接触良好，所以，接触良好，所以TiO2结瘤物传热性能明显优结瘤物传热性能明显优于于Al2O3型结瘤物，型结瘤物，在连铸过程中，由于在连铸过程中，由于TiOTiO2 2型结瘤物的导热性好，少量钢液会因温度下降而凝固型结瘤物的导热性好，少量钢液会因温度下降而凝固在上面在上面。48钢包渣和中间包覆盖剂中钢包渣和中间包覆盖剂中TiOTiO2 2的溶解度的溶解度 钢包渣和中包覆盖剂的成份直接影响钢中钢包渣和中包覆盖剂的成份直接影响钢中TiO2夹杂物的数量。夹杂物的数量。南非南非Columbus钢厂认为

30、，提高钢包渣钢厂认为，提高钢包渣Al2O3/SiO2、CaF2/SiO2的比值，的比值，能显著增加能显著增加TiO2在钢包渣中的溶解度（在钢包渣中的溶解度（TiO2的饱和值可达的饱和值可达15%）。）。Al2O3含量较高的钢包渣粘度小、流动性好，有利于吸收钢中含含量较高的钢包渣粘度小、流动性好，有利于吸收钢中含TiO2的夹杂物的夹杂物。CaO Al2O3 MgO SiO2 CaF2 Na2O TiO2CaO/SiO2 Al2O3/SiO2 钢包渣钢包渣54.5 20.0 7.0 15.0 3.03.631.33覆盖剂覆盖剂38.9 16.9 4.18 35.3 2-4 2-4 0.191.10

31、0.48南非南非Columbus钢厂冶炼含钛不锈钢的钢包渣和覆盖剂成份钢厂冶炼含钛不锈钢的钢包渣和覆盖剂成份 49渣中渣中TiO2溶解度的回归方程式溶解度的回归方程式：%TiO2=96.3986+0.000893072T-0.975043Al2O3-0.977428CaF2 -0.984722SiO2-0.97402CaO-0.95242MgO 式中：式中：T-，1400-1600 适用炉渣成份：适用炉渣成份：CaO=30-60%,MgO=0-16%,Al2O3=10-52%,SiO2=0-40%,CaF2=0-14%,TiO2 30%051015202530051015202530Actua

32、l TiOx,%Predicted TiOx,%Plant DataRegression data图图 钢渣中钢渣中TiO2溶解度的计算值与钢厂实际值的对比溶解度的计算值与钢厂实际值的对比50控制控制TiOTiO2 2结瘤的措施结瘤的措施n如如Ti=0.25%时，控制钢中时，控制钢中Al=0.005-0.01%，aO 5ppm,以避免以避免Ti与与O反应生成反应生成Ti2O3。n渣中加入渣中加入Al还原（还原（FeO），控制（），控制（FeO）0.1%，尽可能减少，尽可能减少（FeO）对）对Ti的氧化。此外，（的氧化。此外，（Cr2O3）也应控制在低含量。）也应控制在低含量。n控制钢包渣和中间包覆盖剂合适的化学成分，使其具有较高控制钢包渣和中间包覆盖剂合适的化学成分，使其具有较高Al2O3/SiO2，以提高渣中，以提高渣中TiO2的溶解度。的溶解度。n软吹软吹Ar搅拌时避免裸露钢液面，避免钢水二次氧化。搅拌时避免裸露钢液面，避免钢水二次氧化。n严格保护浇铸，防止二次氧化。严格保护浇铸，防止二次氧化。