第四章土的抗剪强度与地基承载力课件.ppt

1、2023-2-41第四章第四章 土的抗剪强度土的抗剪强度 与地基承载力与地基承载力2023-2-42v土的强度，通常指土的抗剪强度，而不是土的抗压强度或抗拉强度。2023-2-43工程中的强度问题概述土的抗剪强度：土体抵抗剪切应力的极限值，或土的抗剪切破坏的受剪能力。2023-2-44v地基承载力与地基稳定性v土坡稳定性 天然土坡、人工土坡v挡土墙及地下结构上的土压力4.1.2 土的强度的应用N小压密或塑性变形区很小地基稳定N大塑性变形区变大连成一片整体滑动2023-2-454.2 土的极限平衡条件v土的抗剪强度是指剪切破坏v极限平衡条件：当土体的剪应力等于土的抗剪强度f时的临界状态。v土的极

2、限平衡条件：指土体处于极限平衡状态时土的应力状态和土的抗剪强度指标之间的关系。1 13 3，c c2023-2-46土中一点的应力状态v土体内一点处不同方位的截面上应力的集合（剪应力 和法向应力）3 3 1 1 3 1 dsdscos dssin 静力平衡条件静力平衡条件0cossinsin3dsdsds0sincoscos1dsdsds2cos212131312sin2131联立求解联立求解2023-2-47莫尔应力圆方程莫尔应力圆方程23122312121圆心坐标圆心坐标1/2(1+3)，0应力圆半径应力圆半径r1/2(13)O 1 31/2(1+3)2 A(,)土中某点的土中某点的应应力

3、状态力状态可用莫可用莫尔应力圆描述尔应力圆描述 2023-2-48莫尔-库化破坏理论1771773 3年，库仑根据年，库仑根据砂土砂土剪切试验剪切试验 f=tan 砂土砂土后来，根据后来，根据粘性土粘性土剪切试验剪切试验 f=c+tan 粘土粘土c 库仑定律：库仑定律：土的抗剪强度土的抗剪强度是剪切面上的法向总应力是剪切面上的法向总应力 的线性函数的线性函数 tanfcftanf:抗剪强度，抗剪强度，kPa：总应力，总应力，kPac:土的粘聚力土的粘聚力,kPakPa:土的内摩擦角土的内摩擦角,度度 f f抗抗剪剪强强度度指指标标2023-2-49莫尔（莫尔（1910）提出材料的破坏是剪切破坏

4、，并）提出材料的破坏是剪切破坏，并提出在破坏面上的剪应力，是该面上法向应力的提出在破坏面上的剪应力，是该面上法向应力的函数。即函数。即)(ff f=c+tan c f)(ff这是一条曲线，称为莫这是一条曲线，称为莫尔包络线，简称莫尔包线尔包络线，简称莫尔包线（破坏包线、抗剪强度包（破坏包线、抗剪强度包线）。线）。理论和实践证明，理论和实践证明，土的莫尔包线通常可土的莫尔包线通常可用直线代替，该直线用直线代替，该直线方程就是库伦公式表方程就是库伦公式表达的方程。达的方程。莫尔莫尔库伦强度理论：由库伦公式表示库伦强度理论：由库伦公式表示莫尔包线的强度理论。莫尔包线的强度理论。2023-2-4107

5、.2 土的抗剪强度理论7.2.2 莫尔库伦强度理论及极限平衡条件土的极限平衡条件应力圆与强度线相离：强度线强度线应力圆应力圆与强度线与强度线相切：相切：应力圆应力圆与强度线与强度线相割：相割：极限应极限应力圆力圆f 破坏状态破坏状态 2023-2-411莫尔库伦强度理论及极限平衡条件 3 3 1 1 3 1c f2 fA cctg 1/2(1+3)313121cot21sinc245tan2245tan231ooc245tan2245tan213ooc无粘性土：无粘性土：c=0245tan231o245tan213o粉土和粘性土：粉土和粘性土：说明：说明：破坏面与破坏面与1 1作用面的夹角作用

6、面的夹角(45(45+/2),/2),与与3 3夹角夹角(45(45-/2)/2)。2023-2-412v土体处于极限平衡状态时，破坏面与大主应力作用面的夹角为 f f2 f 3 1c A cctg 1/2(1+3)2459021f45max说明：说明：剪破面并不产生于最大剪应力面，而与剪破面并不产生于最大剪应力面，而与最大剪应力面成最大剪应力面成 /2的夹角，可知，土的剪切的夹角，可知，土的剪切破坏并不是由最大剪应力破坏并不是由最大剪应力max所控制所控制 max2023-2-413【例】地基中某一单元土体上的大主应力为430kPa，小主应力为200kPa。通过试验测得土的抗剪强度指标c=1

7、5 kPa，=20o。试问该单元土体处于何种状态？单元土体最大剪应力出现在哪个面上，是否会沿剪应力最大的面发生剪破？【解答】解答】已知已知 1=430=430kPakPa，3=200kPa=200kPa，c=15kPa=15kPa，=20=20o o 1.1.计算法计算法kPacoof8.450245tan2245tan231计算结果表明：计算结果表明：1f大于该单元土体实际大主应力大于该单元土体实际大主应力 1，实际，实际应力圆半径小于极限应力圆半径，所以，该单元土体处于应力圆半径小于极限应力圆半径，所以，该单元土体处于弹性平衡状态弹性平衡状态 2023-2-4147.2 土的抗剪强度理论k

8、Pacoof8.189245tan2245tan213计算结果表明：计算结果表明：3f小于该单元土体实际小主应小于该单元土体实际小主应力力 3，实际应力圆半径小于极限应力圆半径，实际应力圆半径小于极限应力圆半径，所以，该单元土体处于弹性平衡状态所以，该单元土体处于弹性平衡状态 在剪切面上在剪切面上 552459021fkPaf7.2752cos21213131kPaf1.1082sin2131库仑定律库仑定律 kPacf3.115tan 由于由于f ，所以，该单元土体处于弹性平衡状态所以，该单元土体处于弹性平衡状态 2023-2-4157.2 土的抗剪强度理论2.2.图解法图解法 c 1 1f

9、 3f实际应力圆实际应力圆极限应力圆极限应力圆最大剪应力与主应力作用面成最大剪应力与主应力作用面成4545o okPa11590sin2131max最大剪应力面上的法向应力最大剪应力面上的法向应力kPa31590cos21213131库仑定律库仑定律 kPacf7.129tan最大剪应力面上最大剪应力面上f ，所以，不所以，不会沿剪应力最大的面发生会沿剪应力最大的面发生破坏破坏 max2023-2-4164.3 土的抗剪强度试验7.3.1 直接剪切试验试验仪器：试验仪器：直剪仪（应力控制式，应变控制式）直剪仪（应力控制式，应变控制式）2023-2-4172023-2-418剪切试验剪切试验剪前

10、施加在试样顶面上的竖向压力为剪破面上剪前施加在试样顶面上的竖向压力为剪破面上的法向应力的法向应力，剪应力由剪切力除以试样面积剪应力由剪切力除以试样面积在法向应力在法向应力 作用下，作用下，剪应力与剪切位移关系剪应力与剪切位移关系曲线，根据曲线得到该曲线，根据曲线得到该 作用下作用下，土的抗剪强土的抗剪强度度4mm4mm a a b b 剪切位移剪切位移(0.01mm)(0.01mm)剪应力剪应力（kPakPa)1 1 2 2 2023-2-419v在不同的垂直压力（一般取100、200、300、400）下进行剪切试验，得相应的抗剪强度f，绘制f-曲线，得该土的抗剪强度包线。v对于无粘性土，直线

11、通过原点。2023-2-420v快剪试验：是在试样施加竖向压力后，立即快速（0.02mm/min）施加水平剪应力使试样剪切。v固结快剪试验：是允许试样在竖向压力下排水，待固结稳定后，再快速施加水平剪应力使试样剪切破坏。v慢剪试验：是允许试样在竖向压力下排水，待固结稳定后，则以缓慢的速率施加水平剪应力使试样剪切。2023-2-421v优点：仪器构造简单，试样的制备和安装方便，易于操作 v缺点：土样在试验中不能严格控制排水条件，无法量测孔隙水压力，无法计算有效应力。试验剪切面固定在剪切盒的上、下盒之间，该处不一定正好是土样的薄弱面。试样中应力状态复杂，有应力集中情况，但仍按均布计算。试样发生剪切后

12、，土样在上、下盒之间错位，实际剪切面面积逐渐减小，但仍按初始土样面积计算。2023-2-422三轴压缩试验v应变控制式三轴仪：压力室，轴向加荷系统，施加围压系统，量测系统组成n试验步骤试验步骤:3 3 3 3 3 3 2.2.施加周围压力施加周围压力3.3.施加竖向压力施加竖向压力1.1.装样装样2023-2-4232023-2-424v分别在不同的周围压力3作用下进行剪切，得到34 个不同的破坏应力圆，绘出各应力圆的公切线即为土的抗剪强度包线 抗剪强度包线抗剪强度包线 c 2023-2-425v优点：试验中能严格控制试样排水条件，量测孔隙水压力，了解土中有效应力变化情况试样中的应力分布比较均

13、匀 v缺点：试验仪器复杂，操作技术要求高，试样制备较复杂 试验在2=3的轴对称条件下进行，与土体实际受力情况可能不符 2023-2-4264.3.3 无侧限抗压强度试验ququ加压加压框架框架量表量表量力环量力环升降升降螺杆螺杆无侧限压缩仪无侧限压缩仪无侧限抗压强度试验是三轴剪切试验的特例，对试样不施加周围压力，即无侧限抗压强度试验是三轴剪切试验的特例，对试样不施加周围压力，即 3=0，只施加轴向压力直至发生破坏，试样在无侧限压力条件下，剪切破坏时，只施加轴向压力直至发生破坏，试样在无侧限压力条件下，剪切破坏时试样承受的最大轴向压力试样承受的最大轴向压力qu，称为称为无侧限抗压强度无侧限抗压强

14、度 试试样样2023-2-427无侧限抗压强度试验根据试验结果只能作出一个极限应力圆（根据试验结果只能作出一个极限应力圆（3 3=0=0，1 1=qu）。）。因此因此对一般粘性土，无法作出强度包线对一般粘性土，无法作出强度包线 说明：说明：对于饱和软粘土，根据三轴不排对于饱和软粘土，根据三轴不排水剪试验成果，其强度包线近似于一水水剪试验成果，其强度包线近似于一水平线，即平线，即 u u=0=0，因此无侧限抗压强度试因此无侧限抗压强度试验适用于测定饱和软粘土的不排水强度验适用于测定饱和软粘土的不排水强度qucu u=02uufqc 无侧限抗压强度试验仪器构造简单，操作方便，可代替三轴试验测无侧限

15、抗压强度试验仪器构造简单，操作方便，可代替三轴试验测定饱和软粘土的不排水强度定饱和软粘土的不排水强度 缺点：缺点：试样的中段部位完全不受约束，当试样接近破坏时，往往被压成试样的中段部位完全不受约束，当试样接近破坏时，往往被压成鼓形，这时试样中的应力不是均匀的。鼓形，这时试样中的应力不是均匀的。2023-2-4287.3 土的抗剪强度试验7.3.4 十字板剪切试验适用于现场测定饱和粘性土的不排水强度，尤其适用于均匀的饱和软粘土HVDDDDHM34222322DHDMf剪切破坏时剪切破坏时的扭力矩的扭力矩剪切破坏时剪切破坏时圆柱体侧面圆柱体侧面抗剪强度抗剪强度剪切破坏时剪切破坏时圆柱体上下圆柱体上

16、下面抗剪强度面抗剪强度在实际土层中，在实际土层中，V V,H H是不同的，对于是不同的，对于正常固结饱和软粘土，正常固结饱和软粘土，H H/V V1.5-1.5-2.02.0；对于稍超固结的饱和软粘土为；对于稍超固结的饱和软粘土为1.11.1。常规试验中仍假设常规试验中仍假设H H=V V=f f2023-2-429十字板剪切试验土的抗剪强度土的抗剪强度随深度的变化随深度的变化右图正常固结饱和软粘土用十字板测右图正常固结饱和软粘土用十字板测定的结果，在硬壳层以下的软土层中定的结果，在硬壳层以下的软土层中抗剪强度随深度基本上成直线变化，抗剪强度随深度基本上成直线变化，可用下式表示：可用下式表示：

17、zcf0由十字板在现场测定的土的抗剪由十字板在现场测定的土的抗剪强度，属于不排水剪切的试验条强度，属于不排水剪切的试验条件，因此其结果一般与无侧限抗件，因此其结果一般与无侧限抗强度试验结果接近，即强度试验结果接近，即f fqqu u/2/2十字板剪切试验适用于饱和软粘土（十字板剪切试验适用于饱和软粘土（），它的），它的优点是构造简单，操作方便，原优点是构造简单，操作方便，原位测试时对土的结构扰动也较小位测试时对土的结构扰动也较小，故在实际，故在实际中广泛应用。中广泛应用。但在软土层中夹砂薄层时，测但在软土层中夹砂薄层时，测试结果可能失真或偏高试结果可能失真或偏高。2023-2-430按剪切前的

18、固结程度和剪切过程中的排水条件三轴试验可分为三种类型：1、不固结不排水试验（UU）：简称不排水抗剪强度2 2、固结不排水试验（CU）3、固结排水试验（CD）：简称排水抗剪强度2023-2-431抗剪强度指标的选择抗剪强度指标的选择 土的抗剪强度指标随试验方法、排水条件的不同而土的抗剪强度指标随试验方法、排水条件的不同而异，对于具体工程问题，应该尽可能根据现场条件决定异，对于具体工程问题，应该尽可能根据现场条件决定采用实验室的试验方法，以获得合适的抗剪强度指标采用实验室的试验方法，以获得合适的抗剪强度指标 试验方法试验方法适用条件适用条件不排水剪或不排水剪或快剪快剪地基土的透水性和排水条件不良，

19、建筑物地基土的透水性和排水条件不良，建筑物施工速度较快施工速度较快排水剪或慢排水剪或慢剪剪地基土的透水性好，排水条件较佳，建筑地基土的透水性好，排水条件较佳，建筑物加荷速率较慢物加荷速率较慢固结不排水固结不排水剪或固结快剪或固结快剪剪建筑物竣工以后较久，荷载又突然增大，建筑物竣工以后较久，荷载又突然增大，或地基条件等介于上述两种情况之间或地基条件等介于上述两种情况之间2023-2-432影响抗剪强度指标的因素2023-2-433抗剪强度的来源v无粘性土：v（1）滑动摩擦：存在于土粒表面之间，即在土体剪切过程中，剪切面上的土粒发生相对移动所产生的摩擦。v（2）咬合摩擦：指相邻颗粒对于相对移动的约

20、束。土越密，磨圆度越小，咬合作用越强。2023-2-434粘性土v（1）内摩擦力v（2）粘聚力 包括：范德华力：分子间的引力；库仑力：静电作用力；土中天然胶结物质：胶结作用。2023-2-435影响抗剪强度指标的各个因素v（1）土的物理化学性质 土的矿物成分 土的颗粒形状与级配 土的原始密度 土的含水率 土的结构v（2）孔隙水压力的影响三轴固结排水剪、不固结不排水剪、固结不排水剪2023-2-4364.5 地基的临塑荷载和临界荷载v确定地基承载力的主要依据为强度理论。v理论计算：用土的抗剪强度指标。v实验方法：载荷试验。v临塑荷载可用作地基承载力而偏于安全。v地基的临界荷载作为地基承载力，既安

21、全，又经济。2023-2-4374.5.1 地基的临塑荷载v定义：在外荷作用下，地基中刚开始产生塑性变形（即局部剪切破坏）时基础底面单位面积上所承受的荷载。2023-2-4381.地基土中应力状态的三个阶段地基土中应力状态的三个阶段0 0sppcrpuabcppcrpcrppuppua.a.压缩阶段压缩阶段（线性变形阶段）（线性变形阶段）塑性变塑性变形区形区连续滑动面连续滑动面oaoa段，荷载小，主要产生压缩变形，荷载与沉降段，荷载小，主要产生压缩变形，荷载与沉降关系接近于直线，土中关系接近于直线，土中f f,地基处于弹性平地基处于弹性平衡状态衡状态b.b.剪切阶段剪切阶段（塑性变形阶段）（塑

22、性变形阶段）abab段，荷载增加段，荷载增加，荷载与沉降关系呈曲线，地基荷载与沉降关系呈曲线，地基中局部产生剪切破坏，出现塑性变形区中局部产生剪切破坏，出现塑性变形区c.c.隆起阶段隆起阶段（塑性流动阶段）（塑性流动阶段）bcbc段，塑性区扩大，发展成连续滑动面，基础两段，塑性区扩大，发展成连续滑动面，基础两侧土体隆起，荷载增加，沉降急剧变化侧土体隆起，荷载增加，沉降急剧变化2023-2-4399.3.1 地基塑性变形区边界方程1.地基土中应力状态的三个阶段地基土中应力状态的三个阶段0 0sppcrpuabc 地基从压缩阶段过渡到剪切地基从压缩阶段过渡到剪切阶段的界限荷载，为阶段的界限荷载，为

23、比例界限比例界限荷载荷载，或称为，或称为临塑荷载临塑荷载pcr 地基剪节阶段过渡到隆起阶段的地基剪节阶段过渡到隆起阶段的界限荷载称为界限荷载称为极限荷载极限荷载pu 取取p pcrcr或或p pu u/K/K（K K为安全系数）确定浅基础的地基容许承为安全系数）确定浅基础的地基容许承载力。载力。2023-2-440rdctgctgcdpcr2)(cNrdNpcdcrNC、Nq为承载力系数，为承载力系数，均为均为的函数的函数第一部分第一部分为地基土粘聚力为地基土粘聚力c c作用，作用，第二部分第二部分为基础为基础两侧超载两侧超载q q或基础埋深或基础埋深d d的影响，这两部分都是内的影响，这两部

24、分都是内摩擦角摩擦角的函数，的函数，p pcrcr随随 、c c、rdrd的增大而增大。的增大而增大。2023-2-4414.5.2 地基的临界荷载v临塑荷载作为地基承载力，往往偏于保守。在临塑荷载作用下，地基刚开始出现塑性区在临塑荷载作用下，地基刚开始出现塑性区实际，建筑地基中可发生少量剪切破坏实际，建筑地基中可发生少量剪切破坏塑性变形区控制在一定限度，不影响安全塑性变形区控制在一定限度，不影响安全可适当提高地基承载力的数值，节省造价可适当提高地基承载力的数值，节省造价确定允许塑性区发展范围的大小确定允许塑性区发展范围的大小建筑物规模、重要性；荷载大小、性质；土的性质建筑物规模、重要性；荷载

25、大小、性质；土的性质2023-2-442临界荷载临界荷载是指允许地基产生一定范围塑性变形区是指允许地基产生一定范围塑性变形区所对应的荷载。所对应的荷载。根据工程实践经验，根据工程实践经验，在在中心荷载中心荷载作用下，塑性区最大开展深度作用下，塑性区最大开展深度z zmaxmax=b/4b/4，在在偏心荷载偏心荷载下控制下控制z zmaxmax=b/3b/3，对一般建筑物是允许的。对一般建筑物是允许的。p p1/41/4、p p1/31/3分别是允许地基产生分别是允许地基产生z zmaxmax=b/4=b/4和和b/3b/3范围塑范围塑性区所对应的两个临界荷载。性区所对应的两个临界荷载。2023

26、-2-4434/14/12/cot)41cot(bNrdNcNrdbrdcpdc中心荷载中心荷载偏心荷载偏心荷载N N1/41/4、N N1/31/3为承载力系数，均为为承载力系数，均为 的函数的函数两个临界荷载由三部分组成，第一、二部分分别反映了地基土粘两个临界荷载由三部分组成，第一、二部分分别反映了地基土粘聚力和基础埋深对承载力的影响，这两部分组成临塑荷载；第三聚力和基础埋深对承载力的影响，这两部分组成临塑荷载；第三部分表现为基础宽度和地基土重度的影响，实际上受塑性区开展部分表现为基础宽度和地基土重度的影响，实际上受塑性区开展深度的影响。这三部分都随内摩擦角深度的影响。这三部分都随内摩擦角

27、 的增大而增大的增大而增大3/14/12/cot)31cot(bNrdNcNrdbrdcpdc2023-2-4444.6 地基的极限荷载v地基的极限荷载在外荷作用下产生的应力达到极限平衡时的荷载。0 0sppcrpuabc 极限荷载为地基开始滑动破坏的荷载，在进行建筑物基础设计时，当然不能采用极限荷载作为地基承载力，必须有一定安全系数K。K值的大小，应根据建筑工程的等级、规模与重要性及各种极限荷载公式的理论、假定条件与适用情况确定，取1.5-32023-2-445极限荷载计算公式v太沙基公式：适用于条形基础、方形基础、和圆形基础;v斯凯普顿公式：适用于饱和软土地基，内摩 擦角为0的浅基础;v汉

28、森公式：适用于倾斜荷载的情况。cqucNdNbNp02/12023-2-4469.4.2 太沙基极限承载力太沙基对普朗德尔理论进行了修正，考虑：太沙基对普朗德尔理论进行了修正，考虑：地基土有重量，地基土有重量，即即0;0;基底粗糙；不考虑基底以上填土的抗剪强度；基底粗糙；不考虑基底以上填土的抗剪强度；在极限荷载作用下基础发生整体剪切破坏；假定地基中滑在极限荷载作用下基础发生整体剪切破坏；假定地基中滑动面的形状如下图所示。动面的形状如下图所示。P Pa aa a b bc cc c d dd d 4545o o /24545o o /2区：区：弹性压密区弹性压密区(弹性核弹性核)区：区：普朗特尔

29、区，边界是对数螺线普朗特尔区，边界是对数螺线 区：区：被动朗肯区，被动朗肯区，1水平向，破裂面与水平面成水平向，破裂面与水平面成4545o o /22023-2-4479.4.2 太沙基极限承载力太沙基理论的极限承载力理论解太沙基理论的极限承载力理论解cqucNdNbNp02/1Nr、Nq、Nc均为承载力系数，均与均为承载力系数，均与 有关，太沙基给出关系曲线，可以有关，太沙基给出关系曲线，可以根据相关曲线得到根据相关曲线得到上式适用于条形基础整体剪切破坏情况，对于局部剪切破坏，将上式适用于条形基础整体剪切破坏情况，对于局部剪切破坏，将c c和和tantan 均降低均降低1/31/3 方形基础

30、方形基础局部剪切破坏时地基极限承载力局部剪切破坏时地基极限承载力03/22/1cqucNdNbNpNr 、Nq 、Nc 为局部剪切破坏时承载力系数，也为局部剪切破坏时承载力系数，也可以根据相关曲线得到可以根据相关曲线得到对于方形和圆形基础，太沙基提出采用经验系数修正后的公式对于方形和圆形基础，太沙基提出采用经验系数修正后的公式 cqucNdNbNp2.14.00圆形基础圆形基础cqucNdNbNp2.16.00方形基础方形基础cqucNdNbNp8.04.00圆形基础圆形基础cqucNdNbNp8.06.00整体剪切破坏整体剪切破坏局部剪切破坏局部剪切破坏2023-2-4484.6.5 影响极

31、限荷载的因素p183v1.地基的破坏形式。v2.地基土的指标。v3.基础尺寸。v4.荷载作用的方向。cqucNdNbNp02/12023-2-449浅基础的地基破坏模式：浅基础的地基破坏模式：a.p-sa.p-s曲线上有两个明显的转折点，可区分地基变形的三个阶段曲线上有两个明显的转折点，可区分地基变形的三个阶段b.b.地基内产生塑性变形区，随着荷载增加塑性变形区发展成连地基内产生塑性变形区，随着荷载增加塑性变形区发展成连续的滑动面续的滑动面c.c.荷载达到极限荷载后，基础急剧下沉，并可能向一侧倾斜，荷载达到极限荷载后，基础急剧下沉，并可能向一侧倾斜，基础两侧地面明显隆起基础两侧地面明显隆起1.

32、1.整体剪切破坏整体剪切破坏(普朗德尔，普朗德尔，19201920）o ospp p0 0地基土良好或中等，上部荷荷载超过地基极限荷地基土良好或中等，上部荷荷载超过地基极限荷载载p pu u时，地基中的塑性变形区扩展连成整体，导时，地基中的塑性变形区扩展连成整体，导致地基发生整体滑动破坏。致地基发生整体滑动破坏。2023-2-4502.2.局部剪切破坏（太沙基，局部剪切破坏（太沙基，19431943）a.p-sa.p-s曲线转折点不明显，没有明显的直线段曲线转折点不明显，没有明显的直线段b.b.塑性变形区不延伸到地面，限制在地基内部某一区域内塑性变形区不延伸到地面，限制在地基内部某一区域内c.

33、c.荷载达到极限荷载后，基础两侧地面微微隆起荷载达到极限荷载后，基础两侧地面微微隆起o ospp p0 0当基础埋深大，加荷速率快时，因基础旁侧荷载当基础埋深大，加荷速率快时，因基础旁侧荷载rdrd大，阻止地基整体滑动破坏，使地基发生基础大，阻止地基整体滑动破坏，使地基发生基础底部局部剪切破坏。底部局部剪切破坏。2023-2-4513.3.冲剪破坏（德贝尔和魏锡克，冲剪破坏（德贝尔和魏锡克，19591959）b.b.地基不出现明显连续滑动面地基不出现明显连续滑动面 c.c.荷载达到极限荷载后，基础两侧地面不隆起，而是下陷荷载达到极限荷载后，基础两侧地面不隆起，而是下陷a.p-sa.p-s曲线没有明显的转折点曲线没有明显的转折点o ospp p0 0基地基为松砂或软土，在外荷载作用下使地基产基地基为松砂或软土，在外荷载作用下使地基产生大量沉降，基础竖向切入土中，发生冲剪切破生大量沉降，基础竖向切入土中，发生冲剪切破坏。坏。