1、 目目 录录 1 设计资料与结构尺寸 1 1.1 设计资料 1 1.2 结构尺寸 2 2 主梁内力计算 . 3 2.1 恒载作用内力计算 3 2.1.1. 桥面铺装和人行道重力 3 2.1.2. 横隔梁重力 3 2.1.3. 主梁重力 3 2.1.4. 恒载作用下总重力 3 2.2 活载作用内力计算 4 2.2.1. 主梁的荷载横向分布系数 4 2.2.2. 活载作用内力计算 12 2.3 内力组合 19 3 配筋计算与强度验算 . 22 3.1 纵向主筋的配置 22 3.2 截面复核 23 3.3 钢筋的配置 24 3.4 腹筋设计 24 3.5 斜截面承载力复核 33 3.6 裂缝宽度验算
2、 40 3.7 主梁变形验算 41 4 行车道板的计算 . 43 4.1 行车道板内力计算 43 4.1.1 恒载内力 43 4.1.2 活载内力 . 43 4.1.3 荷载组合 . 46 4.2 配筋与强度验算 46 5 横梁的计算 . 48 5.1 确定作用在中横隔梁上的计算荷载 48 5.2 绘制跨中横隔梁的内力影响线 49 5.2.1 计算弯矩影响线坐标值 . 49 5.2.2 绘制剪力影响线 . 50 5.3 截面内力计算及复核 51 5.4 截面配筋及强度验算 53 5.4.1 正弯矩计算配筋 . 53 5.4.2 负弯矩计算配筋 . 55 5.4.3 剪力计算配筋 . 55 6
3、结束语 . 57 7 参考文献 . 58 1 1 设计资料与结构尺寸 1.1 设计资料 1. 标准跨径：Lb=25m（墩中心距离） 。 2. 计算跨径：L=24.50m（支座中心距离） 。 3. 预制长度：L=24.95m（主梁预制长度） 。 4. 桥面净空：净-7+2*1.0m 人行道 5. 设计荷载 汽车20 级 挂车100 级 人群荷载 3 2 mkN 横隔梁 5 根，肋宽 15cm。 6.材料： （1）钢筋；其技术指标见表 1 （2）混凝土；指标见表 2T 型主梁，栏杆人行道为 C25，桥面铺装为 C30 钢筋技术指标表 表 1 种类 弹性模量 抗拉设计强度 抗压设计强度 标准强度 I
4、 级 5 2.1 10 195 195 235 II 级 5 2.0 10 280 280 335 混凝土技术指标表 表 2 设计强度 标准强度 弹性模量 轴心抗拉 轴心抗压 轴心抗压 轴心抗拉 C25 11.5 1.23 16.7 1.78 4 2.8 10 Mpa C30 13.8 1.39 20.1 2.01 4 3.0 10 Mpa 7.设计依据 1、 桥梁工程教材，刘龄嘉主编，人民交通出版社。 2、 公路砖石及混凝土桥涵设计规范 （JTJ022-85） 。 2 3、 公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2004） 。 4、公路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D6
5、0-2004） 。 5、 公路桥梁荷载横向分布计算 8.计算方法：极限状态法 1.2 结构尺寸 本桥按二级公路桥涵净空设计，行车道宽为 7.0m，人行道宽为 1.0m，全桥 每跨用 5 根预制的钢筋混凝土 T 型梁，每根梁行车道板宽 1.80m，沿主梁纵向布 置 5 根横隔梁。图 3-1 为桥梁横断面布置及主梁一般构造 图（1） 桥梁横断面图（尺寸单位：cm） 比例1:50 140 122.25 20 图（2）T型梁尺寸图（尺寸单位：cm） 比例1:50 13 11.5 180 15 图（3） 桥梁纵断面图（单位：cm） 比例：1:50 609609609609 2450 2495 3 2 主
6、梁内力计算 2.1 恒载作用内力计算 2.1.1. 桥面铺装和人行道重力 人行道和栏杆的重力取（两侧）12.14 m kN ； 桥面铺装为mkN5 .1725712. 008. 0 2 1 。 为了简化计算将人行道，栏杆和桥面铺装的重力平均分配给每根主梁，得 m kN g93. 55)5 .1714.12( 1 2.1.2. 横隔梁重力 根据结构尺寸一块预制横隔梁的体积为： 36 132. 08015)5 .1125.122( 2 1 10m 在主梁上有 10 块横隔梁，边梁上有 5 块横隔梁预制块。将其产生的重力 沿主梁纵向均匀分摊，则中主梁横隔梁产生的重力为： m kN g35. 1255
7、 .2410132. 0 2 边主梁横隔梁产生的重力为： m kN g67. 0255 .245132. 0 2 2.1.3. 主梁重力 m kN g024. 7) 2 115. 013. 0 2 2 . 08 . 1 (22 . 0254 . 1 3 2.1.4. 恒载作用下总重力 边主梁 m kN gggg624.13 3 21 中主梁 m kN gggg304.14 321 根据总的恒载集度可计算出荷载内力见表 3 4 恒载内力 表 3 主梁 g( m kN) L( m) M(mkN) Q(kN) 跨中2 8 1 gl 2 4 1 gl 2 32 3 gl Q 支点 gl 2 1 Q 支
8、点 gl 4 1 中主梁 14.304 24.5 1073.25 804.94 175.22 87.61 边主梁 13.624 24.5 1022.23 766.67 166.89 83.45 2.2 活载作用内力计算 2.2.1. 主梁的荷载横向分布系数 本例中装配式简支 T 梁的跨中荷载横向分布系数采用比拟正交异性板法 （G-M）进行。 （1）主梁的抗弯和抗扭惯矩 I 和 IT 求主梁截面的重心位置，主梁截面见图（4） 140 122.25 20 x a 180 11.5 13 图（4） 截面形心位置（尺寸单位：cm） 比例1:50 行车道板平均厚度：cmh25.12)135 .11( 2
9、 1 截面重心位置cmax70.43 2014025.12160 2 140 20140 2 25.12 25.12)20180( 323 14020 12 1 ) 2 25.12 7 .43(25.12)20180(25.12)20180( 12 1 x I 5 + 42 19.9279352)7 .43 2 140 (20140cm T 型截面抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯性矩之和，即 3 iiiTX tbcI 式中： i c-为矩形截面抗扭刚度系数，可由表 4 查出； i b， i t为相应各矩形的宽度与厚度 矩形截面抗扭刚度系数 表 4 t/b 1 0.9 0.8 0.7 0.6
10、 0.5 0.4 0.2 0.1 0.1 C 0.141 0.155 0.171 0.189 0.209 0.229 0.250 0.291 0.312 1/3 查表可得068. 0 180 25.112 1 1 b t 0.1 3 1 1 c 1566. 0 25.12140 20 2 2 b t 300. 0 2 c 单位抗弯惯矩及抗扭惯矩为： 4 96.51551 180 19.9279352 cm b I J x x 4 09.2316 180 94.416895 cm b I J TX TX (2)横隔梁的抗弯惯矩和抗扭惯矩 y I和 TY I 行车道板有效宽度的计算，横隔梁截面见图
11、 2-2.横隔梁长度取为两边主梁 的轴线间距，即cml7201804 表 5 c/l 0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50 /c 0.983 0.936 0.867 0.789 0.710 0.635 0.568 0.590 0.459 0.416 6 cmc297)15609(5 . 0 cmh25.122 ，b =15cm ， 4125. 0 720 297 l c 根据 c/l 比值通过查表 5 可求得 /c=0.497 cmc46.147497. 0 求横隔梁重心位置 ay= 2h1h1 2 +hbh 2 2h1+hb =2
12、4.64cm Iy= 1 12 2 h1 3 + 2h1(ay h1 2 ) 2 + 1 12 h3b+ hb( h 2 ay)2=6008453.132cm4 3 11 2 3 111 3 222 3 111 )(bhhchbctbctbcITy 0201. 0 609 25.12 1 1 b h d=32mm 钢筋横净距：mmmmSn404 .583528 .352200及 1.25d=40mm 故满足要求 3.2 截面复核 225357505 .12218005 .11 ffcd hbf 284396028010157 ssdA f ssdffcd Afhbf 故为第二类 T 型截面 m
13、mas30.148)61608509()25 .208 .35635(509)8 .35335(61608 mmahh s 7 .112513 .1481400 0 mmhmm bf h hhfAf x b cd f fcdssd 95.70035.507 ) 2 ( 0 0 不超筋 ) 2 )() 2 ( 0 0 f fcdcdu h hbbf x hbxfMmKNMmKN d 73.329087.3847 0 故截面复核符合要求 24 3.3 钢筋的配置 根据表 11 设计剪力最大值在支点处KNQ53.576 0 ,在跨中为 144.28KN。跨 中截面为 1232+218， 焊接钢筋骨架
14、的层数为 7 层， 纵向钢筋面积 10157 2 mm 布置如图（16） 7 6 5 4 3 1 2 7 6 5 4 3 2 1 140 20 3.5 图（16）（尺寸单位：cm） 13 11.5 180 截面有效高度 h0=1251.7mm， 抵抗弯矩承载力 Mu=3847.87kN mr0Md=329073 kN m 3.4 腹筋设计 （1）截面尺寸检查 根据构造要求，梁最底层钢筋 432 通过支座截面，占总面积的 31.6，超 过 20。支点有效高度mmahh s 2 .1329)8 .3535(1400 0 2 .1329200251051. 0)1051. 0( 3 0, 3 bhf
15、 kcu =)53.576(89.677 0,0 KNVKN d 截面尺寸满足设计要求 25 （2）检查是否需要根据计算配箍筋 跨中截面 7 .1 2 5 120023. 1105 . 0)105 . 0( 3 0 3 bhftd =153.96KN 支座截面 kNbhftd49.1632 .132920023. 1105 . 0)105 . 0( 3 0 3 因)28.144( 2 , 0 kNV l d 0 3) 105 . 0(bhftd )53.576( 0,0 kNVd，故可在梁跨中的 某长度范围内按构造要求配置箍筋，其余区段内按计算配置箍筋。 （3）计算剪力分配（图 17） 1 2
16、 3 4 5 54321 2N1 2N2 2N3 2N4 2N5 2N7+2N6 h=140 6082.85467.2 12250 h/2=700 V V V V 0.4V=239.99KN V=599.97KN 0.6V=359.98KN sb5 sb4 sb3 sb2 =624.67KN= d0 V 0 r 0 V 图（17） 计算剪力分配图（尺寸单位：mm） 在图(17)所示的剪力包络图中， 支点处剪力计算值 0,00d VV， 跨中剪力计算 值 2 , 0 2 l d l VV， xdx VV ,0 kNbhftd96.153)105 . 0( 0 3 的截面距跨中截面的距 离可由剪力
17、包络图按比例求的，为mm VV VV l l l lx 274 2 2 0 2 1 ，在 1 l长度内按构造 布置钢筋。 同时，钢筋公预规规定，在支座中心线长度方向不小于 1 倍梁高 mmh1400范围内，箍筋间距最大为 100 . 26 距支座中心为 2 h 处的计算剪力 V有剪力包络图按比例求 )(97.599 )( 2 00 kN L VVhLV V L 其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为 0.6 V=359.98kN; 应由弯起钢筋(包括斜筋)承担的剪力计算值最多为 0.4 V=239.99N， 所以，设置弯起钢筋区段长度为 6082.8mm (4)箍筋设计 采用直径为 8mm
18、 的双肢箍筋，箍筋截面积 2 1 6 .1003 .502mmnAA svsv 设计箍筋是斜截面的纵筋配筋率 P 及截面有效高度 0 h可近似按支座截面和 跨中截面的平均值，计算如下： 跨中截面：Pl/2 =1005 . 206. 4100 0 2 bh A P s l ,取 Pl/2=2.5,h0=1251.7mm 支点截面：21. 1100 0 0 bh A P s ,mmh2 .1329 0 则平均值分别为85. 1 2 21. 15 . 2 P，mh45.1290 2 2 .13297 .1251 0 箍筋间距 Sv 为： mm V bhfAfP S svsvkcu v 24.191
19、)( )6 . 02)(1056. 0( 2 2 0, 32 3 2 1 取mmSv1500.18，满足要求。 综合上述计算，在支座中心向跨径长度方向的 1400mm 范围内，设计箍筋 间距mmSv100，距跨中截面mml149 1 设计箍筋间距mmSv400，尔后至跨中 27 截面统一的箍筋间距取mmSv150。 （5）弯起钢筋及斜筋设计 设焊接钢筋骨架的架立钢筋(HRB335)为22， 钢筋重心至梁受压翼板上边缘 距离mmas56 弯起钢筋的弯起角度为 45，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接。为了得到每 对弯起钢筋分配的剪力， 由各排弯起钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋弯起 点的构造规定来得到
20、各排弯起钢筋的弯起点计算位置，有关数据列入表 11。 根据公路桥规规定，简支梁的第一排弯起钢筋（对支座而言）末端弯折 点位于制作中心截面处时，如图 架立筋 弯起钢筋 hi i h 43 h 弯起钢筋细节（尺寸单位：mm） 45 mmh5 .1189) 5 . 08 .351 .2543() 5 . 28 .3535(1400 1 第一排弯筋的弯起点 1 距支座中心距离为 mmx5 .1189 1 弯筋与梁纵轴线交点 1距支座中心距离为 mmx614)5 . 28 .3535(7005 .1189 1 分配的计算剪力值：239.99KN 需要的弯筋面积： 2 1 17.1616 707. 028
21、0 99.23933.1333 mmAsb 对于第二排弯起钢筋，可得到： mmh7 .1153) 5 . 08 .351 .2543() 5 . 38 .3535(1400 2 28 弯起钢筋的弯起点 2 距支点中心距离为mmhxx2 .2343 212 则第二排弯筋与梁纵轴线交点 2距支座中心距离为 mmx5 .1803)5 . 38 .3535(7002 .2343 2 分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值 2sb V，由三角形比例关系计算可得到: kNVsb68.220 2 所需提供弯起钢筋面积： 22 2 13.1486 707. 0 33.1333 mm f V A sd sb sb 对
22、于第三排弯起钢筋，可得到： mmh9 .1117)5 . 08 .351 .2543()5 . 48 .3535(1400 3 弯起钢筋的弯起点 3 距支点中心距离为mmhxx1 .3461 323 。 则第三排弯筋与梁纵轴线交点 3距支座中心距离为 mmx2 .2957)5 . 48 .3535(7001 .3461 3 分配给第三排弯起钢筋的计算剪力值 3sb V，三角形比例关系计算可得到: kNVsb16.175 3 所需提供弯起钢筋面积： 23 3 59.1179 707. 0 33.1333 mm f V A sd sb sb 。 对于第四排弯起钢筋，可得到： mmh1 .992)
23、5 . 08 .351 .2543() 5 . 58 .3535(100 4 弯起钢筋的弯起点 4 距支点中心距离为mmhxx2 .4243 434 。 则第四排弯筋与梁纵轴线交点 4距支座中心距离为 29 mmx3 .4011)5 . 58 .3535(7002 .4243 4 分配给第四排弯起钢筋的计算剪力值 Vsb4， 由图三角形比例关系计算可得到: kNVsb05.131 4 所需提供弯起钢筋面积： 24 4 53.882 707. 0 33.1333 mm f V A sd sb sb 。 对于第五排弯起钢筋，可得到： mmh6 .1061)5 .201 .2543()68 .353
24、5(1400 5 弯起钢筋的弯起点 5 距支点中心距离为mmhxx8 .5304 545 。 则第五排弯筋与梁纵轴线交点 5距支座中心距离为 mmx85.4864)5 .205 . 068 .3535(7008 .5304 5 分配给第五排弯起钢筋的计算剪力值 Vsb5， 由图三角形比例关系计算可得到: kNVsb2 .100 5 所需提供弯起钢筋面积： 24 4 78.674 707. 0 33.1333 mm f V A sd sb sb 。 弯起钢筋计计算表 表 11 弯起点 1 2 3 4 5 hi 1189.5 1153.7 1117.9 982.1 946.2 距支座中心距离 Xi
25、（mm） 1189.5 2343.2 3469.1 4143.2 5089.5 分配的计算剪力值 Vsbi(kN) 239.99 220.68 175.16 138.71 99.32 需要的弯筋面积 Asbi（mm2） 1616.17 1468.13 1179.59 882.53 668.96 可提供的弯筋面积 Asbi（mm2） 1609 232 1609 232 1609 232 1609 232 1609 232 弯筋与梁纵轴线交点到支座 中心距离 Xi（mm） 614 1803.5 2957.2 4011.3 4707.2 30 钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载力 表 12 梁区段 截面
26、纵筋 有效高度 h0（mm） 截面 类型 受压区高度 X（mm） 抗弯承载力 Mui（Knm） 支座中心1 点 432 1329.2 第一类 43.5 1177.3 1 点2 点 632 1311.3 第一类 62.25 1272.1 2 点3 点 832 1291.4 第一类 87 2247.4 3 点4 点 1032 1275.5 第一类 108.8 2748.9 4 点 5 点 1232 1257.6 第二类 441.8 3750 5 点梁跨中 1432+218 1251.7 第二类 507.35 3847.87 按照计算剪力初步布置弯起钢筋，如图（18） 现在按照（计算剪力）同时满足梁
27、跨间各正截面和斜截面抗弯要求，确定弯 起钢筋的弯起点位置。 由已知跨中截面弯矩计算值 mkNMM dl 73.3290 0 ,0 2 ， 支点中心处0 0,00 d MM按式（4-14）) 4 1 ( 2 2 2 , , l x MM l d xd 做出梁的计算弯矩 包络图(图（18）)，在 1/4L0处，因x=6.125m，L0=24.5m， mkNM l 73.3290 2 ， 则弯矩计算值为 mkNMM l d l 14.2478) 5 .24 125. 64 1 ( 2 2 2 , 4 与已知值 mkNM l d 94.2446 4 , 相比，两者差值为 1.25%，故用上述公式简述
28、简支梁弯矩包络图是可行的。 将表 12 的正截面抗弯承载力Mui在图（18）上用各平行直线表示出来，它 们与弯矩包络图的交点分别为 e、i、j q，以各 ui M值代人求得的 X 值即 e、i、 j q 到跨中截面距离 X 的值： 2 , , 1 2 l d xd M Ml x 31 3750.0 图（18） 梁的弯矩包络图与抵抗弯矩包络图 （尺寸单位：弯矩单位：） 3290.73 2748.9 2247.4 1727.1 1177.3 5 5 4 4 3 3 2 2 1 1 支座中心线 梁 跨 中 线 5 5 4 4 3 3 2 2 1 1 k l m n 弯矩图 抵抗弯矩图 x=4970.
29、7 x=6897.6 x=8444.2 x=9817.1 q h= zN7+2N6 2N5 2N4 2N3 2N2 2N1 Mu1=1177.3kNm ，X=9817.1mm Mu2=1727.1kNm ，X=8444.2mm Mu3=2247.4kNm ，X=6897.6mm Mu4=2748.9kNm ，X=4970.7mm 现在以图（18）中所示弯起钢筋弯起点初步位置来逐个检查是否满足公路 桥规的要求。 第一排弯起钢筋(2N5): 其充分利用点“m”的横坐标mmx2 .8444，而 2N5 的弯起点 1 的横坐标 mmx5 .110605 .118912250，说明 1 点位于m点左边，
30、 且65.65523 .1311 2 3 .26162 .84445 .11060 0 1 h xx ，满足要求。 其不需要点“n”的横坐标mmx1 .9817，而 2N5 钢筋与梁中轴线交点 1的 横坐标mmxx7 .98171163661412250 1 ，亦满足要求。 第二排弯起钢筋(2N4): 32 其充分利用点“l”的横坐标mmx8 .7531，而 2N4 的弯起点 2 的横坐标 mmx8 .99062 .234312250 2 ，说明 2 点位于 l 点左边， 且mm h xx7 .64524 .1291 2 2 .3009 0 2 ，满足要求。 其不需要点“m”的横坐标mmx2
31、.8444，而 2N4 钢筋与梁中轴线交点 2 的 横坐标mmxmmx2 .84445 .104465 .180312250 2 ，亦满足要求。 第三排弯起钢筋(2N3): 其充分利用点“k”的横坐标mmx7 .4970，而 2N3 的弯起点 3 的横坐标 mmx9 .87881 .346112250 3 ，说明 3 点位于 k 点左边， 且mm h mmxx8 .63725 .1275 2 2 .3818 0 3 ，满足要求。 其不需要点“l”的横坐标mmx6 .6897，而 2N4 钢筋与梁中轴线交点 3 mmxmmx6 .68978 .92922 .295712250 3 的横坐标，亦满
32、足要求。 第四排弯起钢筋(2N2): 其不需要点“k”的横坐标mmx7 .4907，而 2N2 钢筋与梁中轴线交点 4的 横坐标mmxmmx7 .49077 .82383 .401112250 4 ，亦满足要求。 第五排弯起钢筋（2N1）亦满足要求。 由上述检查结果可知图（18）所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。 由 2N1，2N2 ,2N3 和 2N4、2N5，钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩 包络图，故进一步调整上述弯起钢筋的弯起点位置，在满足规范对弯起钢筋弯起 点要求前提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包络图。进行初步调整。在弯起钢筋之间 增设直径为 16 的斜筋。图（19）即为调整后的弯
33、起钢筋，斜筋的布置图 33 3750.0 3290.73 /2=12250 5 54 4 3 3 2 2 2N2 2N1 2N3 2N9 2N4 2N5 2N8 2N8 zN7+2N6 h= q x=9817.1 x=8444.2 x=6897.2 x=4970.7 抵抗弯矩图 弯矩图 n m l k 1 234 5 跨 中 线 梁 支座中心线 1 1 1177.3 1727.1 2247.4 2748.9 图（19） 调整后梁的弯矩包络图与抵抗弯矩包络图 （尺寸单位：弯矩单位：） 3.5 斜截面承载力复核 对于钢筋混凝土简支梁斜截面抗剪承载力的复核， 公路桥规规定：在进 行钢筋混凝土简支梁斜
34、截面抗剪承载力复核时， 按照复核截面位置和复核方法的 要求逐一进行。斜截面抗剪强度的验算如图（20） 5 1 A 3 3 2 A A A 2 A A 5A1A 1251.71311.3 1329.2 1275.5 的包络图Vx（c）剪力计算值 的包络图xM（a）弯起钢筋和斜筋布置示意图 （b）相应于剪力计算的弯矩计算值 （尺寸单位：mm）弯起钢筋和斜筋布置图图（20） =576.53KN x x =144.28KN =3290.73KNm M V V (c) (b) （a) l/2 l/2 M V 0 支座中心线 梁 跨 中 线 5 4 32 1 h=130 zN7+2N6 2N8 2N8 2
35、N5 2N4 2N9 2N3 2N2 2N1 8001000900 1190 1 234 5 9001000800900 34 （1） 距支座中心处为 h/2 处斜截面抗剪承载力复核 选定斜截面位置 由图 （20） 可得到距支座中心为 2 h 处， 截面的横坐标为mmx1155070012250， 正截面有效高度mmh2 .1329 0 现取斜截面投影长度mmhc2 .1329 0 ，则得到 选择的斜截面顶端位置 A（图 20） ，其横坐标为mmx8 .102202 .132911550。 斜截面抗剪承载力复核 A 处正截面上的剪力 Vx 及相应的弯矩 Mx 计算如下： kN l x VvVV
36、 lolx 93.504 2 )( 22 mkN l x MM lx 92.999) 4 1 ( 2 2 2 A 处正截面有效高度mmmh3113. 13 .1311 0 ,主筋为（632） ，则实际广义 剪跨比 1 m及斜截面投影长度 1 c分别为： 351. 1 0 1 hV M m x x ， mhmc19. 16 . 0 011 1.33m 将要复核的斜截面如图（20）中所示 11 AA(虚线表示)斜截面，斜角 0 .50)(tan 0 1 c h 斜截面内纵向受拉主筋有 432（2N7+2N6） ，相应的主筋 配筋率 p 为5 . 22 . 1100 0 bh A P s 箍筋的配筋
37、率（取mmSv150）%18. 0%35. 0 min v sv sv bS A 与斜截面相交的弯起钢筋有 2N5（232） ，斜筋有 2N8（216） 35 ssbsdsvsvkcud AfffpbhVsin)1075. 0()6 . 02()1045. 0( 3 ,0 3 3210 按式规定的单位要求，将以上计算值代入上式则得到 AA斜截面抗剪承载力 kNVkNV xu 93.5043 .701 故距支座中心处为 h/2 处的截面抗剪承载力满足要求。 （2） 距支座中心为4 l 处斜截面抗剪承载力复核 选定斜截面位置 由图 （20） 可得到距支座中心为 4 l 处， 截面的横坐标为mmx6
38、125612512250， 正截面有效高度mmh5 .1275 0 现取斜截面投影长度mmhc5 .1275 0 2 ，则得到 选择的斜截面顶端位置 2 A，其横坐标为mmx5 .4849。 斜截面抗剪承载力复核 2 A处正截面上的剪力 Vx 及相应的弯矩 Mx 计算如下： kN l x VvVV lolx 4 .315 2 )( 22 mkN l x MM lx 01.2775) 4 1 ( 2 2 2 2 A处正截面有效高度mmmmh2576. 16 .1257 0 ,主筋为 1232， 则实际广义剪 跨比 2 m及斜截面投影长度 2 c分别为： 310. 7 0 2 hV M m x x
39、 ， 取3 2 m， mmhc26. 26 . 0 02 将要复核的斜截面如图（20）中所示 22 AA(虚线表示)斜截面，斜角 36 1 .29)(tan 0 1 c h 斜截面内纵向受拉主筋有 1032（2N3、2N4、2N5、2N6、 2N7） ， 相应的主筋配筋率 p 为 5 . 215. 3100 0 bh A P s ， 取 P=2.5 箍筋的配筋率（取mmSv150）%18. 0%35. 0 min v sv sv bS A 与斜截面相交的弯起钢筋有 2N4（232） ，2N3（232） ，斜筋有 2N9（216） ssbsdsvsvkcud AfffpbhVsin)1075.
40、0()6 . 02()1045. 0( 3 ,0 3 3210 按式规定的单位要求，将以上计算值代入上式则得到 22 AA斜截面抗剪承载力 kNVkNV xu 4 .31523.706 故距支座中心为l/4 处的截面抗剪承载力满足要求。 （3）距支座中心处为 l 3/8 处斜截面抗剪承载力复核 选定斜截面位置 由(20)可得到距支座中心为l 3/8 处,截面的横坐标为mmx5 .3062，正截面有效 高度mmh6 .1257 0 现取斜截面投影长度mmhc6 .1257 0 ，则得到选择的斜截 面顶端位置 3 A，其横坐标为mmx8 .19227 .11395 .3062。 斜截面抗剪承载力复
41、核 3 A处正截面上的剪力 Vx 及相应的弯矩 Mx 计算如下： kN l x VvVV llx 43.210 2 )( 2 0 2 mkN l x MM lx 16.3180) 4 1 ( 2 2 2 3 A处正截面有效高度mmmh2517. 17 .1251 0 ,主筋为 1232+218， 则实际 37 广义剪跨比 3 m及斜截面投影长度 3 c分别为： 334.13 0 3 hV M m x x ， 取3 3 m， mmhmc038. 26 . 0 033 将要复核的斜截面如图（20）中所示 33 AA(虚线表示)斜截面，斜角 05.29)(tan 0 1 c h 斜截面内纵向受拉主筋
42、有 1432，相应的主筋配筋率 p 为5 . 223. 4100 0 bh A P s ， 取 P=2.5，箍筋的配筋率（取mmSv150） %18. 0%35. 0 min v sv sv bS A ，与斜截面相交的弯起钢筋有 2N1（218） ssbsdsvsvkcud AfffpbhVsin)1075. 0()6 . 02()1045. 0( 3 ,0 3 3210 按式规定的单位要求，将以上计算值代入上式则得到 BB斜截面抗剪承载力 kNVV xu 43.21021.431 故距支座中心为l 3/8 处的截面抗剪承载力满足要求。 （4） 跨中斜截面抗剪承载力复核 选定斜截面位置 由图（
43、21）可得到跨中截面的横坐标为mmx0 . 0，正截面有效高度 mmh7 .11251 0 现取斜截面投影长度mmhc7 .1251 0 4 ，则得到选择的斜截面 顶端位置 4 A，其横坐标mmx7 .1251 图（21）跨中斜截面抗剪承载力计算图式（尺寸单位：） 38 斜截面抗剪承载力复核 4 A处正截面上的剪力 Vx 及相应的弯矩 Mx 计算如下： kN l x VvVV llx 46.188 2 )( 2 0 2 mkN l x MM lx 4 .3256) 4 1 ( 2 2 2 4 A处正截面有效高度mmmh2517. 17 .1251 0 ,主筋为 1232+218，则实 际广义剪
44、跨比 4 m及斜截面投影长度 4 c分别为： 38 .13 0 4 hV M m x x ， 取3 4 m， mmhmc25. 26 . 0 044 将要复核的斜截面如图（21）中所示 44 AA(虚线表示)斜截面，斜角 09.29)(tan 0 1 c h ，斜截面内纵向受拉主筋有 1432+218，相应的主筋 配筋率 p 为5 . 222. 4100 0 bh A P s ， 取 P=2.5 箍筋的配筋率（取mmSv150）%18. 0%35. 0 min v sv sv bS A ssbsdsvsvkcud AfffpbhVsin)1075. 0()6 . 02()1045. 0( 3
45、,0 3 3210 按式规定的单位要求，将以上计算值代入上式则得到 BB斜截面抗剪承载力 kNVkNV xu 46.18827.399) 故跨中截面抗剪承载力满足要求。 （5） 第一个弯起带点斜截面抗剪承载力复核 选定斜截面位置 由图（20）可得到跨中截面的横坐标为mmx11060，正截面有效高度 39 mmh3 .1311 0 现取斜截面投影长度mmhc3 .1311 0 5 ，则得到选择的斜截面顶 端位置 5 A,mmx7 .9748 斜截面抗剪承载力复核 5 A处正截面上的剪力 Vx 及相应的弯矩 Mx 计算如下： kN l x VvVV llx 27.488 2 )( 2 0 2 mkN l x MM lx 65.1206) 4 1 ( 2 2 2 5 A处正截面有效高度mmmmh3113. 13 .1311 0 ,则实际广义剪跨比 5 m及斜截面 投影长度 5 c分别为： 8 8. 1 0 5 hV M m x x ， mmhmc2113. 147. 16 . 0 055 将要复核的斜截面如图（20）中所示 55 AA(虚线表示)斜截面，斜角 7 .41)(tan 0 1 c h 斜截面内纵向受 432 拉主筋有， （2N7，2N6）相应的主 筋配筋率
