1、 2 2 楼板设计 2.1 楼面结构信息及单元划分： 结构板厚取 100 ,并在和、段设 L1、L2、L3,截面均为 bh=240300 对楼面做一定划分并将楼梯间处做一些调整,选代表性部分作为计算单元.做法如图 1： 2.2 楼面荷载计算： 表 1 荷载种类 标准值 KN/ 备注 恒 荷 载 硬木地板 0.4 按楼板结构 自上向下列 15 厚水泥砂浆 0.01520=0.3 10厚水泥砂浆找平 0.0120=0.2 100 厚现浇板 0.125=2.5 天棚粉刷 0.18 小 计 0.4+0.3+0.2+2.5+0.18=3.58 活 载 2.0 所有房间 恒荷载分项系数 g=1.2 活载分
2、项系数 q=1.4 楼面恒载设计值:g=1.23.58=4.3 KN/ 楼面活载设计值：q=1.42.0=2.8 KN/ 2.3 标准层设计： 3 按弹性理论计算板,根据连续多跨双向板的实用计算法计算跨中最大正弯矩为内 支座固支时 g+q/2 和内支座铰支时 q/2 算出的弯矩和。支座最大负弯矩为内支座固支 时 g+q 求得(取相邻板算得的负弯矩绝对值的较大值)。 g+q=4.3+2.8=7.1 KN/ g+q/2=4.3+1.4=5.7 KN/ q/2=1.4 KN/ 2.3.1 板计算跨度： 内跨 Lo=Lc Lc 为轴线距离 边跨 Lo=Ln+ Ln 净跨，为梁宽 2.3.2 板弯矩计算
3、： 考虑泊松比 Vc=0.2 由于房间大小的差异，某些双向板同方向相邻跨度相差较大， 因此对算得的弯矩应作一些调整。 A 区格板：Lx=3.6-0.12-0.12+0.24=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86 mx=(0.0266+0.20.0231)(g+q/2)Lx+(0.0496+0.20.035)(q/2)Lx =0.03125.73.6+0.05661.43.6=3.341 KNm/m my=(0.0231+0.20.0266)5.73.6+(0.035+0.20.0496)1.43.6 =2.1+0.82=2.92 KNm/m mx=-0.07(g+q)Lx=-0.07
4、7.13.6=-6.44 KNm/m my=-0.0677.13.6=-6.24 KNm/m B 区格板：Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86 mx=(0.0322+0.20.0231)5.73.6+(0.0496+0.20.035)1.43.6 =2.72+1.03=3.75 KNm/m my=(0.0231+0.20.0322)5.73.6+(0.035+0.20.0496)1.43.6 =2.18+0.82=3.00 KNm/m mx= =-0.08187.13.6=-7.53 KNm/m my=-0.0737.13.6=-6.72 KNm/m C 区格板：Lx=3.5m
5、 Ly=4.2m Lx/Ly=0.83 mx=(0.0341+0.20.0225)5.73.5+(0.0528+0.20.0342)1.43.5 =2.69+1.02=3.71 KNm/m my=(0.0225+0.20.0341)5.73.5+(0.0342+0.20.0528)1.43.5 =2.05+0.77=2.82 KNm/m mx=-0.08517.13.5=-7.4 KNm/m my=-0.07397.13.5=-6.43 KNm/m D 区格板：由于 D 区格板在 Y 方向与相邻板 F(G)的跨度较大，因此在按 g+q/2 算得的 跨中弯矩曾的 10%，q/2 算得的跨中弯矩减
6、小 5%。 Lx=4.8m Ly=4.2m Ly/Lx=0.875 mx=(0.0161+0.20.0234)5.74.2+(0.0353+0.20.0481)1.44.2 4 =2.1+1.1=3.2 KNm/m my=(0.0234+0.20.0161)5.74.21.1+(0.0481+0.20.0353)1.4 4.20.95=2.94+1.29=4.23 KNm/m mx=-0.05467.14.2=-6.84 KNm/m my=-0.07397.14.2=-7.60 KNm/m E 区格板：同 D 区格板，对 X 向跨中弯矩进行调整 Lx=5.1m Ly=3.3m Ly/Lx=0.
7、65 mx=(0.0183+0.20.0465)5.73.31.1+(0.0271+0.20.075)1.43.3 0.95=1.88+0.61=2.49 KNm/m my=(0.0465+0.20.0183)5.73.3+(0.075+0.20.0271)1.43.3 =3.11+1.25=4.34 KNm/m mx=-0.07777.13.3=-6.01 KNm/m my=-0.10457.13.3=-8.08 KNm/m F 区格板：不考虑实际周边板对跨中弯矩的影响 Lx=2.4m Ly=2.1m Ly/Lx=0.875 mx=(0.0233+0.20.0256)5.72.1+(0.03
8、53+0.20.0481)1.42.1 =0.71+0.28=0.99 KNm/m my=(0.0256+0.20.0233)5.72.1+(0.0481+0.20.0353)1.42.1 =0.076+0.34=1.1 mx=-0.0677.12.1=-2.1 KNm/m my=-0.06827.12.1=-2.1 KNm/m G 区格板： Lx=Ly=2.1m Lx/Ly=1 mx=(0.0231+0.20.018)5.72.1+(0.0368+0.20.0368)1.42.1 =0.67+0.27=0.94 KNm/m my=(0.018+0.20.0231)5.72.1+(0.0368
9、+0.20.0368)1.42.1 =0.57+0.27=0.84 KNm/m mx=-0.067.12.1=-1.88 KNm/m my=-0.0557.12.1=-1.72 KNm/m H 区格板：对 X 向跨中弯矩进行调整 Lx=4.5m Ly=3.3m Ly/Lx=0.73 mx=(0.0202+0.20.041)5.73.31.1+(0.0309+0.20.0645)1.43.3 0.95=1.94+0.63=2.57 KNm/m my=(0.041+0.20.0202)5.73.3+(0.0645+0.2+0.0309)1.43.3 =2.8+1.08=3.88 KNm/m mx=
10、-0.07647.13.3=-5.91 KNm/m my=-0.0967.13.3=-7.4 KNm/m I 区格板：将 Y 向跨中弯矩增大 10% Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86 5 mx=(0.0241+0.20.0158)5.73.6+(0.0496+0.20.035)1.43.6 =2.01+1.03=3.04 KNm/m my=(0.0158+0.20.0241)5.73.61.1+(0.353+0.20.0496)1.43.6 =1.68+0.82=2.5 KNm/m mx=-0.06187.13.6=-5.69 KNm/m my=-0.05497.13.6=
11、-5.05 KNm/m J 区格板： Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.086 mx=(0.0289+0.20.0157)5.73.6+(0.0496+0.20.035)1.43.6 =2.37+1.03=3.40 KNm/m my=(0.0157+0.20.0289)5.73.6+(0.035+0.20.0496)1.43.6 =1.59+0.82=2.41 KNm/m mx=-0.06877.13.6=-6.32 KNm/m my=-0.05667.13.6=-5.21 KNm/m 其中 mxy为板底跨中沿 X(Y)向的最大正弯矩， mxy为固定边沿 X(Y)的支座负弯矩。
12、2.3.3 板截面设计： 因短跨方向的弯矩比长跨的大，故将短跨方向的钢筋放在长跨钢筋外侧。短跨跨中 截面的有效高度 ho1=h-20=100-20=80mm,长跨跨中截面有效 ho2=h-30=100-30=70mm. 2.3.4 板配筋计算： 取内力臂系数 s=0.95, As=m/(0.95fyho),板采用 C20 混凝土、8 钢筋。考虑 实际施工中的缺陷及日后使用的要求，以理论值作为基础适当增大配筋。各板配筋计 算结果及实际配筋见表 2： 表 2 截截 面面 ho (mm) m (KNm/m) As (mm/m) 配筋 实有 As (mm/m) 跨 中 A 区格 X 向 80 3.41
13、 209 8180 279 Y 向 70 2.92 209 8180 279 B 区格 X 向 80 3.75 234 8150 335 Y 向 70 3.0 214 8180 279 C 区格 X 向 80 3.71 232 8150 335 Y 向 70 2.82 202 8180 279 D 区格 X 向 70 3.2 229 8150 335 Y 向 80 4.23 265 8150 335 E 区格 X 向 70 2.49 178 8180 279 Y 向 80 4.34 272 8180 335 F 区格 X 向 70 0.99 71 8200 251 Y 向 80 1.1 69
14、8200 251 6 续表 2 2.3.5 楼面梁设计 选 L1 作为计算构件，截面 bh=240300 2.3.5.1 受力分析及内力计算 根据双向板传力方式， 可知 L1 除承受自重外还承受由 A 区板传来的梯形分布荷载 和 D 区传来的三角形分布荷载. 如图 2： 截截 面面 ho (mm) m (KNm/m) As (mm/m) 配筋 实有 As (mm/m) 跨 中 G 区格 X 向 70 0.94 60 8200 251 Y 向 80 0.84 53 8200 251 H 区格 X 向 70 2.57 184 8180 279 Y 向 70 3.88 243 8150 335 I
15、区格 X 向 80 3.04 190 8180 279 Y 向 70 2.50 179 8180 279 J 区格 X 向 80 3.4 213 8180 279 Y 向 70 2.41 213 8180 279 支 座 A-E 80 -8.08 506 8100 503 A-D 80 -6.84 428 8100 503 D-E 80 -8.08 506 8100 503 D-F 80 -7.6 476 8100 503 D-C 80 -7.6 476 8100 503 D-D 80 -6.84 428 8110 457 D-G 80 -7.6 476 8100 503 D-H 80 -7.
16、6 476 8100 503 D-I 80 -6.84 428 8100 503 F-G 80 -2.1 132 8200 251 C-B 80 -7.53 471 8100 503 C-J 80 -7.4 463 8100 503 I-H 80 -7.4 463 8100 503 I-I 80 -5.69 356 8110 457 I-J 80 -5.21 326 8110 457 J-J 80 -6.32 396 8110 457 E-F 80 -6.01 376 8110 457 H-G 80 -5.91 370 8110 457 A-B 80 -6.72 421 8110 457 7
17、L1 与圈梁整浇，故将 L1 两端作为固支 (1)、由梯形分布引起的支座弯矩： 将梯形分布荷载转化为等效均布荷载 qe,它是根据支座弯矩相等的条件求出的 为区格长跨方向 ）为区格短跨跨度L 2 21 2 1 ( 0.434.2)3.6/(2 L l l q=0.5ql=0.57.13.6=12.78 KN/m qe=(1-2+)q=(1-20.43+0.43)12.78=9.1 KN/m M支=-(1/12)qel=-(1/12)9.14.2=-13.4 KNm 根据算得的支座弯矩和梁上荷载分布的实际情况，由平衡条件计算梁的跨中弯矩和支 座剪力。见图 3 由平衡条件求得 M中=7.87 KNm
18、 Q支=15.34 KN (2)、由三角形分布引起的支座弯矩： 将三角形分布荷载转化为等效均布荷载 q=0.5ql=0.57.14.2=14.91 KN/m qe=(5/8)q=9.32 KN/m M支=-(1/12)qel=-(1/12)9.324.2=-13.7 KN/m 按荷载分布实际情况计算梁跨中弯矩和支座剪力 8 由平衡条件求得 M中=8.23 KNm Q支=15.66 KN (3)、梁自重产生的荷载 q=250.24(0.3-0.1)=1.2 KN/m M支=-(1/12)ql=-(1/12)1.24.2=-1.76 KNm M中=(1/24)ql=(1/24)1.24.2=0.8
19、8 KNm Q支=0.51.24.2=2.52 KN M中=M中=7.87+8.23+0.88=16.98 KNm M支=M支=-13.4-13.7-1.76=-28.86 KNm Q支=Q支=15.34+15.66+2.52=33.52 KNm 考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅将支座弯矩减小 20%，相应将跨中弯矩增大 30%。 M支=-28.860.8=-23 KNm M中=16.981.3=22.1 KNm 2.3.5.2 配筋计算: (1)跨中弯矩配筋： 梁采用 C20 混凝土，HRB335 钢筋。梁按 T 型截面计算 1=1.0 fc=9.6N/mm ft=1.1N/mm fy=30
20、0N/mm ho=300-35=265mm bf=1000mm 1fcbfhf(ho-0.5hf)=1.09.61000100(265-0.5100)=206.4 KNm 22.1 KNm 属于第一种类型的 T 型梁 s=M/(1fcbfho)=22.1106/(1.09.61000265)=0.033 b s034. 0211=0.55 s=0.5(1+s21)=0.98 As=M/(fysho)=22.1106/(3000.98265)=284 mm 选用 312 实有 As=339 mm =339/(240265)=0.53%45ft/fy=451.1/300=0.165% 满足最小配箍
21、率 (2)支座负弯矩配筋: s=M/(1fcbho)=23106/(1.09.6240265)=0.14 =s211=0.1533.52 KN 截面符合要求 0.7ftbho=0.71.1240265=48.9733.52 KN 只需构造配筋,选配 8150 sv=250.3/(240150)=0.28%svmin=0.24ft/fyv=0.241.1210=0.126% L2、L3 配筋方式同 L1 9 2.4 一层设计： 一层荷载、板的布置方式、板配筋同标准层。各梁截面改为 bh=370300。 一层 L1 配筋计算： 梁自重产生的线荷载：q=250.37(0.3-0.1)=1.85 KN
22、/m M支=-(1/12)ql=-(1/12)1.854.2=-2.72 KNm M中=(1/24)ql=(1/24)1.854.2=1.36 KNm Q支=0.51.854.2=3.89 KN 经调幅后，梁各内力：M中=22.7 KNm M支=-23.8 KNm Q支=34.89 KN 由于荷载增加不大且考虑 T 型梁受压翼缘增大等因素，可按标准层 L1 配筋。 2.4.2 板内力及配筋计算：Lx=3.5m Ly=4.2m Lx/Ly=0.83 mx=(0.0301+0.20.0152)8.03.5+(0.0528+0.20.0342)1.43.5 =3.24+1.02=4.27 KNm/m
23、 my=(0.0152+0.20.0301)8.03.5+(0.0342+0.20.0528)1.43.5 =2.08+0.77=2.85 KNm/m mx=-0.07059.43.5=-8.11 KNm/m my=-0.05689.43.5=-6.54 KNm/m X 向跨中 As=m/(0.95fyho)4.27106/(0.9521080)=267 mm 配 8150 Y 向跨中 As=2.85106/(0.9521070)=204 mm 配 8180 C-B 支座 As=8.11106/(0.9521080)=508 mm 配 8100 C-D 支座 As=7.6106/(0.9521
24、080)=476 mm 配 8100 2.4.3 楼面洞口计算： 在洞口边设置暗梁 AL1 bh=550100 采用 HRB335 钢筋。 将相邻板上一半荷载全传给暗梁，则暗梁所受均布线荷载 P=0.53.57.1=12.43 KN/m 取暗梁的计算跨度 lo=3.0m 跨中弯矩 M=0.1Plo=0.112.433=11.2 KNm 暗梁采用双筋截面配筋:ho=100-40=60mm as=20mm b=550mm 取b=0.55 Mu2=1fcbhob(1-0.5b)=1.09.6550600.55(1-0.50.55)=7.58 kNm As=(M-Mu2)/fy(ho-as)=3.62
25、106/(30040)=302 mm As=b1fcbho/fy+Asfy/fy=0.551.09.655060/300+302=882.8mm 受拉钢筋配 614 As=923mm 受压钢筋配 410 As=314mm 箍筋配 6150 夹层其它部分配筋同标准层。楼梯间板底钢筋 X 向由 C 区通长配置，Y 向配 8180 考虑开洞影响 将 F、G 区格在 Y 向加大板底配筋为 8180 10 3 斜屋面板计算 3.1 屋面结构信息及单元划分： 结构板厚取 120mm,屋面倾角 tg=0.5 cos=0.894 ,在、段设 梁 L2、L3,截面均为 bh=240300。 对屋面板进行一定的划
26、分，选代表性部分作为计算单元。具体做法如图 5： 3.2 荷载计算： 将屋面斜向均布荷载折算成水平均布荷载 表 4 荷载种类 标准值 KN/m 备注 恒 荷 载 水泥瓦 0.5/0.894=0.56 不上人 屋面活载 取 0.6KN/m 平铺油毡一层 0.05/0.894=0.06 20 厚找平层 0.0220/0.894=0.45 120 厚现浇板 0.1225/0.894=3.36 天棚粉刷 0.16/0.894=0.18 小计 0.56+0.06+0.45+3.36+0.18=4.61 活载 0.6/0.894=0.7 恒荷载分项系数 g=1.2 活载分项系数 q=1.4 屋面恒载设计值
27、：g=1.24.61=5.53 KN/m 屋面活载设计值：q=1.40.7=1.0 KN/m 按弹性理论计算板配筋(暂不考虑老虎窗及屋顶窗对配筋的影响，即按整板计算) 根据连续多跨双向板的实用计算法计算。 g+q=5.53+1.0=6.53 KN/m 11 g+q/2=5.53+0.5=6.03 KN/m q/2=0.5 KN/m 3.3 计算跨度： 内跨：Lo=Lc Lc 为轴线距离 边跨：Lo=Ln+b Ln 为净跨，b 为梁宽 3.4 板弯矩计算： 考虑泊松比 Vc=0.2。由于屋面板的活荷载较小，因此不对弯矩进行调整。 A 区格板：Lx=8.4m Ly=4.2m Ly/Lx=0.5 m
28、x=(0.0089+0.20.0409)6.034.2+(0.0174+0.20.0965)0.54.2 =1.82+0.32=2.14 KNm/m my=(0.0409+0.20.0089)6.034.2+(0.0965+0.20.0174)0.54.2 =4.54+0.88=5.42 KNm/m mx=-0.5696.534.2=-6.55 KNm/m my=-0.08366.534.2=-9.63 KNm/m B 区格板：Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86 mx=(0.0368+0.20.0347)6.033.6+(0.0496+0.20.035)0.53.6 =3.4
29、2+0.37=3.79 KNm/m my=(0.0347+0.20.0368)6.033.6+(0.035+0.20.0496)0.53.6 =3.29+0.29=3.58 KNm/m mx=0 my=-0.09616.533.6=-8.13 KNm/m C 区格板：Lx=5.1m Ly=3.3m Ly/Lx=0.65 mx=(0.0183+0.20.0465)6.033.3+(0.0271+0.20.075)0.53.3 =1.81+0.23=2.04 KNm/m my=(0.0465+0.20.0183)6.033.3+(0.075+0.20.0271)0.53.3 =3.29+0.44=
30、3.73 mx=-0.07776.533.3=-5.53 KNm/m my=-0.10456.533.3=-7.43 KNm/m D 区格板：Lx=2.4m Ly=2.1m Ly/Lx=0.875 mx=(0.0233+0.20.0256)6.032.1+(0.0353+0.20.0481)0.52.1 =0.76+0.1=0.86 KNm/m my=(0.0256+0.20.0233)6.032.1+(0.0481+0.20.0353)0.52.1 =0.8+0.12=0.92 KNm/m mx=-0.0676.532.1=-1.93 KNm/m my=-0.06826.532.1=-1.9
31、6 KNm/m E 区格板：Lx=2.1m Ly=2.1m Lx/Ly=1 mx=(0.0231+0.20.018)6.032.1+(0.0368+0.20.0368)0.52.1 12 =0.71+0.1=0.81 KNm/m my=(0.018+0.20.0231)6.032.1+(0.0368+0.20.0368)0.52.1 =0.6+0.1=0.7 KNm/m mx=-0.066.532.1=-1.73 KNm/m my=-0.0556.532.1=-1.58 KNm/m F 区格板：Lx=2.6m Ly=5.7m Lx/Ly=0.45 取 0.5 将算得的 X 向跨中弯矩增大 10
32、% mx=(0.0888+0.20.0249)6.032.61.1+(0.0965+0.20.0174)0.52.6 =4.21+0.34=4.55 KNm/m my=(0.0249+0.20.0888)6.032.6+(0.0174+0.20.0965)0.52.6 =1.74+0.12=1.86 KNm/m my=-0.12156.532.6=-5.36 KNm/m G 区格板：Lx=8.4m Ly=4.2m Ly/Lx=0.5 mx=(0.0038+0.20.04)6.034.2+(0.0174+0.20.0965)0.54.2 =1.26+0.32=1.58 KNm/m my=(0.0
33、4+0.20.0038)6.034.2+(0.0965+0.20.0174)0.54.2 =4.34+0.88=5.22 KNm/m mx=-0.0576.534.2=-6.57 KNm/m my=-0.08296.534.2=-9.55 KNm/m H 区格板：Lx=3.6m Ly=4.2m Lx/Ly=0.86 mx=(0.0322+0.20.0231)6.033.6+(0.0496+0.20.035)0.53.6 =2.88+0.37=3.25 KNm/m my=(0.0231+0.20.0322)6.033.6+(0.035+0.20.0496)0.53.5 =2.31+0.29=2.
34、6 KNm/m mx=-0.08186.533.6=-6.92 KNm/m my=-0.0736.533.6=-6.18 KNm/m I 区格板：Lx=4.5m Ly=3.3m Ly/Lx=0.73 mx=(0.0202+0.20.041)6.033.3+(0.0309+0.20.0645)0.53.3 =1.86+0.24=2.1 KNm/m my=(0.041+0.20.0202)6.033.3+(0.0645+0.20.0309)0.53.3 =2.96+0.38=3.34 KNm/m mx=-0.07646.533.3=-5.43 KNm/m my=-0.0966.533.3=-6.8
35、3 KNm/m 13 3.5 板截面设计 短跨跨中截面的有效高度 ho1=120-20=100mm,长跨跨中截面有效度 ho2=120-30=90mm 考虑屋面板受环境因素影响较大，防止其在正常使用阶段产生较大裂缝。屋面板上层 钢筋不宜断开，若断开需另加温度钢筋。 3.6 板配筋计算：取内力臂系数 s=0.95, As=m/(0.95fyho),板采用 C20 混凝 土、8 钢筋。各板的配筋结果及实际配筋见下表： 表 5 续表 5 截 面 ho (mm) M (KNm/m) As (mm/m) 配筋 实有 As (mm/m) 跨 中 I 区格 X 向 90 2.1 117 8150 335 Y
36、 向 100 3.34 167 8150 335 支 A-B 100 -9.63 483 8100 503 A-C 100 -9.63 483 8100 503 A-D 100 -9.63 483 8100 503 A、G-F 100 -9.63 483 8100 503 A-G 100 -6.57 329 8100 503 G-E 100 -9.55 478 8100 503 截 面 ho (mm) M (KNm/m) As (mm/m) 配筋 实有 As (mm/m) 跨 中 A 区格 X 向 90 2.14 119 8150 335 Y 向 100 5.42 271 8150 335 B
37、 区格 X 向 100 3.79 190 8150 335 Y 向 90 3.58 199 8150 335 C 区格 X 向 90 2.04 114 8150 335 Y 向 100 3.73 187 8150 335 D 区格 X 向 90 0.86 48 8150 335 Y 向 100 0.92 46 8150 335 E 区格 X 向 100 0.81 41 8150 335 Y 向 90 0.7 39 8150 335 F 区格 X 向 100 4.55 228 8150 335 Y 向 90 1.86 103 8150 335 G 区格 X 向 90 1.58 88 8150 3
38、35 Y 向 100 5.22 262 8150 335 H 区格 X 向 100 3.25 163 8150 335 Y 向 90 2.6 145 8150 335 14 座 G-I 100 -9.55 478 8100 503 G-H 100 -9.55 478 8100 503 G-G 100 -6.57 329 8100 503 H-H 100 -6.92 346 8100 503 C-D 100 -5.53 277.19 8100 503 D-E 100 -1.93 96.74 8100 503 E-I 100 -5.43 272 8100 503 3.7 屋面梁设计： 选 L2作为
39、配筋计算构件：(屋面梁均按 L2方式配筋) 截面尺寸 bh=240300 采用 C20 混凝土，HRB335 钢筋 将梁两相邻板各一半荷载视为全由 L2承担，则梁承受的均布线荷载 P=0.52.16.53+0.54.26.53+250.24(0.3-0.12) =6.86+13.71+1.2=21.77 KN/m 支座弯矩 M支=-(1/12)PL=-21.772.4/12=-10.45 KNm 考虑内力重分布对支座弯矩进行调幅：M支=0.810.45=8.36 KNm 根据平衡条件：得跨中弯矩 M中=7.31 KNm (1)、跨中配筋: s=M/(1fcbho)=7.31106/(1.09.
40、6240265)=0.045 s=0.5(1+s21)=0.98 As=M/(fysho)=7.31106/(3000.98265)=93.8 mm 选用 212 As=226 mm =226/(240265)=0.35%45ft/fy=451.1/300=0.214% 满足最小配筋率 (2)、支座配筋：s=M/(1fcbho)=8.36106/(1.09.6240265)=0.052 s=0.5(1+s21)=0.97 As=M/(fysho)=8.36106/(3000.97265)=108 mm 选用 212 As=226 mm (3)、斜截面承载力验算：剪力最大值 V=2.421.77
41、0.5=26 KN 0.25cfcbho=0.251.09.6240265=152.64 KN26 KN 截面符合要求 0.7ftbho=0.71.1240265=48.9726 KN 只需构造配筋,选配 8200 4 楼梯计算 采用板式楼梯，梯板采用 C20 混凝土、HPB235，梯梁纵筋采用 HRB335。 4.1 标准层梯板：TB2 梯段设计：踏步宽 280mm 高 155.6mm 取板厚 h=80mm 板的倾斜角 tg=155.6/280=0.56 cos=0.87 取 1m 板带计算。 15 4.1.1 荷载计算： 表 7 荷载种类 荷载标准值 KN/m 备注 恒 荷 载 水磨石面层
42、 (0.1556+0.28)0.65/0.28=1.01 同表 6 三角形踏步 0.50.15560.2825/0.28=1.945 现浇板 0.0825/0.87=2.3 板底抹灰 0.0217/0.87=0.39 小计 1.01+1.945+2.3+0.39+1.0=6.645 活载 2.0 总荷载设计值：P=1.26.645+1.42.0=10.77 KN/m 4.1.2 截面设计 板水平计算跨度 Ln=2240 弯矩设计值 M=0.1PLn=0.110.772.24=5.4 KNm a=20mm ho=h-a=80-20=60mm s=M/(1fcbho)=5.4106/(1.09.6
43、100060)=0.156 =s211=0.1745ft/fy=0.235% 满足最小配筋率 4.2 楼层平台： 设平台板厚 h=70mm 取 1m 板带计算 4.2.1 荷载计算： 表 8 荷载种类 荷载标准值 KN/m 恒 荷 载 水磨石面层 0.65 70 厚现浇板 0.0725=1.75 板底抹灰 0.0217=0.34 小计 0.65+1.75+0.34=2.74 活载 2.0 总荷载设计值 P=1.22.74+1.42.0=6.1 KN/m 4.2.2 截面设计： 16 平台板的计算跨度 Lo=1720-0.5200+120=1740mm 弯矩设计值 M=0.16.11.74=1.
44、85 KNm 板有效高度 ho=70-20=50mm s=M/(1fcbho)=1.85106/(1.09.6100050)=0.077 =s211=0.0802min=0.236% 分布筋 8200 4.3 一层平台梁(TL1)设计:bh=200300 4.3.1 荷载计算： 表 9 荷载种类 荷载标准值 KN/m 恒 荷 载 梁自重 0.2(0.3-0.07)25=1.15 梁侧粉刷 0.02(0.3-0.07)2+0.217=0.22 平台板传来 2.741.720.5=2.36 梯段板传来 7.443.080.5=11.46 小计 15.19 活载 2.0(1.720.5+3.080.
45、5)=4.8 总荷载设计值 P=1.215.19+1.44.8=24.95 KN/m 4.3.2截面设计： 计算跨度 Lo=1.05(2600-240)=2478mm 弯矩设计值 M=(1/8)PLo=(1/8)24.952.478=19.2 KNm 剪力设计值 V=0.5PLn=0.524.95(2.6-0.24)=29.44 KN 计算梁弯矩配筋时不考虑平台板协助受压 梁的有效高度 ho=300-35=265mm 1=1.0 ft=9.6N/mm fy=300N/mm ft=1.1N/mm s=M/(1fcbho)=19.2106/(1.09.6200265)=0.14 =s211=0.15min=451.1/300=0.165% 满足最
