1、下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院1建筑工程技术学院汇报人：戚豹2012年9月28日下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院2空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010一、立体桁架、立体拱架与张弦立体拱架设计的基本规定1、立体桁架的高度可取跨度的、立体桁架的高度可取跨度的112116。2、立体拱架的拱架厚度可取跨度的、立体拱架的拱架厚度可取跨度的120130，矢高可，矢高可取跨度的取跨度的1316。当按立体拱架计算时，两端下部结构。当按立体拱架计算时，两端下部结构除了可靠传递竖向反力外还应保证抵抗水平位移的约束条件。除了可靠传递竖向反力外还应保
2、证抵抗水平位移的约束条件。当立体拱架跨度较大时应进行立体拱架平面内的整体稳定性当立体拱架跨度较大时应进行立体拱架平面内的整体稳定性验算。验算。 管桁架的弦杆管桁架的弦杆(主管主管) 与腹杆与腹杆(支管支管) 及两腹杆及两腹杆(支管支管) 之间之间的夹角不宜小于的夹角不宜小于3 0 。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院3空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010一、立体桁架、立体拱架与张弦立体拱架设计的基本规定4、立体桁架支承于下弦节点时桁架整体应有可靠的防侧倾、立体桁架支承于下弦节点时桁架整体应有可靠的防侧倾体系，曲线形的立体桁架应考虑支座水平位移对下部结构
3、的体系，曲线形的立体桁架应考虑支座水平位移对下部结构的影响。（影响。（防侧倾体系防侧倾体系可以是边桁架或上弦纵向水平支撑。曲可以是边桁架或上弦纵向水平支撑。曲线形的立体桁架在竖向荷载作用下其支座水平位移较大，线形的立体桁架在竖向荷载作用下其支座水平位移较大， 下下部结构设计时要考虑这一影响。）部结构设计时要考虑这一影响。）5、对立体桁架、立体拱架和张弦立体拱架应设置平面外的、对立体桁架、立体拱架和张弦立体拱架应设置平面外的稳定支撑体系。（应在上弦设置水平支撑体系稳定支撑体系。（应在上弦设置水平支撑体系(结合檩条结合檩条) 以以保证立体桁架保证立体桁架(拱架拱架) 平面外的稳定性。）平面外的稳定
4、性。）下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院4空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010二、结构挠度容许值1、空间网格结构在恒荷载与活荷载标准值作用下的最大挠、空间网格结构在恒荷载与活荷载标准值作用下的最大挠度值不宜超过表度值不宜超过表3.5.1中的容许挠度值。中的容许挠度值。 一般情况下，一般情况下， 按强度控制而选用的杆件不会因为这样按强度控制而选用的杆件不会因为这样的刚度要求而加大截面。的刚度要求而加大截面。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院5空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010二、结构挠度容许值2、网架与立体桁架
5、可预先起拱，其起拱值可取、网架与立体桁架可预先起拱，其起拱值可取不大于不大于短向短向跨度的跨度的1300（一般一般1/500）。当仅为改善外观要求时，最）。当仅为改善外观要求时，最大挠度可取恒荷载与活荷载标准值作用下挠度减去起拱值。大挠度可取恒荷载与活荷载标准值作用下挠度减去起拱值。 当网架或立体桁架跨度较大（当网架或立体桁架跨度较大（一般认为一般认为30m钢结构钢结构）时，时， 可考虑起拱，可考虑起拱， 起拱值可取起拱值可取小于或等于小于或等于网架短向跨度网架短向跨度(立立体桁架跨度体桁架跨度) 的的1 3 00 。此时杆件内力变化。此时杆件内力变化“ 较小较小” ， 设设计时可按不起拱计算
6、。计时可按不起拱计算。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院6空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010三、结构计算一般计算原则1、空间网格结构应进行重力荷载及风荷载作用下的位移、空间网格结构应进行重力荷载及风荷载作用下的位移、内力计算，并应根据具体情况，对地震、温度变化、支座沉内力计算，并应根据具体情况，对地震、温度变化、支座沉降及施工安装荷载等作用下的位移、内力进行计算。空间网降及施工安装荷载等作用下的位移、内力进行计算。空间网格结构的内力和位移可按弹性理论计算；网壳结构的整体稳格结构的内力和位移可按弹性理论计算；网壳结构的整体稳定性计算应考虑结构的非线性影
7、响。定性计算应考虑结构的非线性影响。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院7空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010三、结构计算一般计算原则2、对非抗震设计，作用及作用组合的效应应按现行国家标、对非抗震设计，作用及作用组合的效应应按现行国家标准准建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范GB50009-2012进行计算，在杆件进行计算，在杆件截面及节点设计中，应按作用截面及节点设计中，应按作用基本组合基本组合的效应确定内力设计的效应确定内力设计值；对抗震设计，地震组合的效应应按现行国家标准值；对抗震设计，地震组合的效应应按现行国家标准建筑建筑抗震设计规范抗震设计规范GB
8、50011计算。在位移验算中，应按作用计算。在位移验算中，应按作用标标准组合准组合（不乘荷载分项系数）的效应确定其挠度。（不乘荷载分项系数）的效应确定其挠度。组合组合见建筑结构荷载规范见建筑结构荷载规范GB50009-2012 P8规定。规定。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院8空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010三、结构计算一般计算原则3、对于单个球面网壳和圆柱面网壳的风载体型系数，可按、对于单个球面网壳和圆柱面网壳的风载体型系数，可按现行国家标准现行国家标准建筑结构荷载规范建筑结构荷载规范GB50009取值；对于多取值；对于多个连接的球面网壳和圆柱
9、面网壳，以及各种复杂形体的空间个连接的球面网壳和圆柱面网壳，以及各种复杂形体的空间网格结构，当跨度较大时，应通过风洞试验或专门研究确定网格结构，当跨度较大时，应通过风洞试验或专门研究确定风载体型系数。对于基本自振周期大于风载体型系数。对于基本自振周期大于0.25s的空间网格结的空间网格结构，宜进行风振计算。构，宜进行风振计算。7.4.1对于基本自振周期对于基本自振周期T1 大于大于0.25s 的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构的工程结构，如房屋、屋盖及各种高耸结构,以及对于高度大于以及对于高度大于30m 且高宽比大于且高宽比大于1.5 的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发的高柔房屋，均应考
10、虑风压脉动对结构发 生顺风向风振的影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构生顺风向风振的影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算。动力学计算。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院9空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010三、结构计算一般计算原则4、分析网架结构和双层网壳结构时，可假定节点为铰接，、分析网架结构和双层网壳结构时，可假定节点为铰接，杆件只承受轴向力；分析立体管桁架时，当杆件只承受轴向力；分析立体管桁架时，当杆件的节间长度杆件的节间长度与截面高度与截面高度(或直径或直径)之比之比不小于不小于12(主管主
11、管)和和24(支管支管)时，也可时，也可假定节点为铰接假定节点为铰接；分析单层网壳时，应假定节点为刚接，杆分析单层网壳时，应假定节点为刚接，杆件除承受轴向力外，还承受弯矩、扭矩、剪力等。件除承受轴向力外，还承受弯矩、扭矩、剪力等。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院10空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010三、结构计算一般计算原则5、空间网格结构的、空间网格结构的外荷载可按静力等效原则将节点所辖区外荷载可按静力等效原则将节点所辖区域内的荷载集中作用在该节点上域内的荷载集中作用在该节点上。当杆件上作用有局部荷载。当杆件上作用有局部荷载时应另行考虑局部时应另行
12、考虑局部弯曲内力弯曲内力的影响。的影响。6、空间网格结构分析时，、空间网格结构分析时，应考虑上部空间网格结构与下部应考虑上部空间网格结构与下部支承结构的相互影响支承结构的相互影响。空间网格结构的协同分析。空间网格结构的协同分析(1)可把下部可把下部支承结构折算等效刚度和等效质量作为上部空间网格结构分支承结构折算等效刚度和等效质量作为上部空间网格结构分析时的条件析时的条件；也；也(2)可把上部空间网格结构折算等效刚度和等可把上部空间网格结构折算等效刚度和等效质量作为下部支承结构分析时的条件效质量作为下部支承结构分析时的条件；也；也(3)可以将上、下可以将上、下部结构整体分析部结构整体分析。下午下
13、午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院11空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010三、结构计算一般计算原则7、分析空间网格结构时，应、分析空间网格结构时，应根据结构形式、支座节点的位置、根据结构形式、支座节点的位置、数量和构造情况以及支承结构的刚度，确定合理的边界约束数量和构造情况以及支承结构的刚度，确定合理的边界约束条件条件。支座节点的边界约束条件，对于网架、双层网壳和立。支座节点的边界约束条件，对于网架、双层网壳和立体桁架，应按实际构造采用体桁架，应按实际构造采用两向或一向可侧移、无侧移的铰两向或一向可侧移、无侧移的铰接支座或弹性支座接支座或弹性支座；对于；对于
14、单层网壳，可采用不动铰支座，也单层网壳，可采用不动铰支座，也可采用刚接支座或弹性支座可采用刚接支座或弹性支座。)/(33mkNLIEKcc下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院12空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010三、结构计算一般计算原则8、空间网格结构、空间网格结构施工安装阶段与使用阶段支承情况不一致施工安装阶段与使用阶段支承情况不一致时，应区别不同支承条件分析计算时，应区别不同支承条件分析计算施工安装阶段施工安装阶段和使用阶段和使用阶段在相应荷载作用下的结构位移和内力在相应荷载作用下的结构位移和内力。9、根据空间网格结构的类型、平面形状、荷载形式及不
15、同、根据空间网格结构的类型、平面形状、荷载形式及不同设计阶段等条件，可采用设计阶段等条件，可采用有限元法有限元法或基于连续化假定的方法或基于连续化假定的方法进行计算。选用计算方法的适用范围和条件应符合下列规定：进行计算。选用计算方法的适用范围和条件应符合下列规定：下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院13空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010三、结构计算一般计算原则1）网架、双层网壳和立体桁架宜采用）网架、双层网壳和立体桁架宜采用空间杆系有限元法空间杆系有限元法进进行计算；行计算；2）单层网壳应采用）单层网壳应采用空间梁系有限元法空间梁系有限元法进行计算；进
16、行计算；3）在结构方案选择和初步设计时，网架结构、网壳结构也）在结构方案选择和初步设计时，网架结构、网壳结构也可分别采用可分别采用拟夹层板法、拟壳法拟夹层板法、拟壳法进行进行近似近似计算。计算。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院14空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010四、结构静力计算1、按有限元法进行空间网格结构静力计算时可采用下列基、按有限元法进行空间网格结构静力计算时可采用下列基本方程：本方程：K空间网格结构总弹性刚度矩阵；空间网格结构总弹性刚度矩阵；U空间网格结构节点位移向量；空间网格结构节点位移向量；F空间网格结构节点荷载向量。空间网格结构节点
17、荷载向量。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院15空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010四、结构静力计算2、空间网格结构应、空间网格结构应经过位移、内力计算后进行杆件截面设经过位移、内力计算后进行杆件截面设计，如杆件截面需要调整应重新进行计算，使其满足设计要计，如杆件截面需要调整应重新进行计算，使其满足设计要求求。空间网格结构设计后，杆件不宜替换，如必须替换时，。空间网格结构设计后，杆件不宜替换，如必须替换时，应根据应根据截面及刚度等效的原则截面及刚度等效的原则进行。（空间网格结构设计后，进行。（空间网格结构设计后， 如由于备料困难等原因必须进行杆件替换时
18、，如由于备料困难等原因必须进行杆件替换时， 应根据截面及应根据截面及刚度等效的原则进行，刚度等效的原则进行， 被被替换的杆件应不是结构的主要受力替换的杆件应不是结构的主要受力杆件且数量不宜过多杆件且数量不宜过多(通常不超过全部杆件的通常不超过全部杆件的5 ) ， 否则应否则应重新复核重新复核。）。）下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院16空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010四、结构静力计算3、分析空间网格结构因温度变化而产生的内力，可将温差、分析空间网格结构因温度变化而产生的内力，可将温差引起的引起的杆件固端反力作为等效荷载反向作用在杆件两端节点杆件固端
19、反力作为等效荷载反向作用在杆件两端节点上上，然后按有限元法分析。，然后按有限元法分析。（空间网格结构的温度应力是指在温度场变化作用下产生的应力，（空间网格结构的温度应力是指在温度场变化作用下产生的应力， 温度温度场变化范围应取场变化范围应取施工安装完毕时施工安装完毕时的气温与当地常年最高或最低气温之差的气温与当地常年最高或最低气温之差（以升温为正以升温为正）。一般情况下，）。一般情况下， 可取均匀温度场，但对某些大型复杂结可取均匀温度场，但对某些大型复杂结构，构， 在有些情况下在有些情况下(如室内构件与室外构件、迎光面构件与背光面构件等如室内构件与室外构件、迎光面构件与背光面构件等) 会形成梯
20、度较大的温度场分布，会形成梯度较大的温度场分布， 此时应进行温度场分析，此时应进行温度场分析， 确定合理的温确定合理的温度场分布，）度场分布，）下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院17空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010四、结构静力计算4、当网架结构符合下列条件之一时，可、当网架结构符合下列条件之一时，可不考虑由于温度变不考虑由于温度变化而引起的内力化而引起的内力：1）支座节点的构造允许网架侧移，且允许）支座节点的构造允许网架侧移，且允许侧移值大于或等侧移值大于或等于网架结构的温度变形值于网架结构的温度变形值；2）网架）网架周边支承周边支承、网架验算方向
21、、网架验算方向跨度小于跨度小于40m，且，且支承结支承结构为独立柱构为独立柱；下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院18空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010四、结构静力计算3）在单位力作用下，柱顶水平位移大于或等于下式的计算）在单位力作用下，柱顶水平位移大于或等于下式的计算值：值：f钢材的抗拉强度设计值钢材的抗拉强度设计值(Nmm2)；E材料的弹性模量材料的弹性模量(Nmm2)；材料的线膨胀系数材料的线膨胀系数(1)；t温差温差()；L网架在验算方向的跨度网架在验算方向的跨度(m)；Am支承支承(上承或下承上承或下承)平面弦杆截面积的算术平均值平面弦杆截面
22、积的算术平均值(mm2)；系数，支承平面弦杆为正交正放时系数，支承平面弦杆为正交正放时1.0，正交斜放时，正交斜放时 ，三向时，三向时2.0。2下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院19空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010四、结构静力计算5、预应力空间网格结构分析时，可根据具体情况、预应力空间网格结构分析时，可根据具体情况将预应力将预应力作为初始内力或外力来考虑作为初始内力或外力来考虑，然后按有限元法进行分析。对，然后按有限元法进行分析。对于于索应考虑几何非线性索应考虑几何非线性的影响，并的影响，并应按预应力施加程序对预应按预应力施加程序对预应力施工全过程
23、进行分析应力施工全过程进行分析。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院20空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010五、结构抗震计算1、当采用振型分解反应谱法进行空间网格结构地震效应分、当采用振型分解反应谱法进行空间网格结构地震效应分析时，对于析时，对于网架网架结构宜至少取结构宜至少取前前1015个个振型振型，对于，对于网壳网壳结结构宜至少取构宜至少取前前2530个振型个振型，以进行效应组合；对于，以进行效应组合；对于体型复体型复杂或重要的大跨度杂或重要的大跨度空间网格结构需要取空间网格结构需要取更多振型更多振型进行效应组进行效应组合。合。2、在、在抗震抗震分析
24、时，分析时，应考虑支承体系应考虑支承体系对空间网格结构受力的对空间网格结构受力的影响。此时宜将影响。此时宜将(1)空间网格结构与支承体系共同考虑，按整空间网格结构与支承体系共同考虑，按整体分析模型进行计算；体分析模型进行计算； (2)亦可把支承体系简化为空间网格亦可把支承体系简化为空间网格结构的弹性支座，按弹性支承模型进行计算。结构的弹性支座，按弹性支承模型进行计算。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院21空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010五、结构抗震计算3、在进行结构地震效应分析时，对于周边落地的空间网格结构，、在进行结构地震效应分析时，对于周边落地
25、的空间网格结构，阻尼比阻尼比（阻尼系数与临界阻尼系数之比）值可取（阻尼系数与临界阻尼系数之比）值可取0.02；对有混；对有混凝土结构支承体系的空间网格结构，阻尼比可取凝土结构支承体系的空间网格结构，阻尼比可取0.03。4、对于、对于体型复杂或较大跨度的空间网格结构体型复杂或较大跨度的空间网格结构，宜进行，宜进行多维地震多维地震作用下的效应分析。进行多维地震效应计算时，可采用多维作用下的效应分析。进行多维地震效应计算时，可采用多维随随机振动分析方法、机振动分析方法、多维反应谱法多维反应谱法或时程分析法或时程分析法。当按多维反应。当按多维反应谱法进行空间网格结构三维地震效应分析时，结构各节点最大谱
26、法进行空间网格结构三维地震效应分析时，结构各节点最大位移响应与各杆件最大内力响应可按本规程位移响应与各杆件最大内力响应可按本规程附录附录F公式公式进行组进行组合计算。合计算。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院22空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造杆件1、空间网格结构的杆件可采用、空间网格结构的杆件可采用普通型钢或薄壁型钢普通型钢或薄壁型钢。管材。管材宜采用宜采用高频焊管或无缝钢管高频焊管或无缝钢管，当有条件时应采用薄壁管型截，当有条件时应采用薄壁管型截面。杆件采用的钢材牌号和质量等级应符合现行国家标准面。杆件采用的钢材牌号和
27、质量等级应符合现行国家标准钢结构设计规范钢结构设计规范GB50017的规定。杆件截面应按现行国的规定。杆件截面应按现行国家标准家标准钢结构设计规范钢结构设计规范GB50017根据强度和稳定性的要根据强度和稳定性的要求计算确定。求计算确定。2、确定杆件的长细比时，其计算长度如应按表、确定杆件的长细比时，其计算长度如应按表5.1.2采用。采用。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院23空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造杆件下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院24空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-20
28、10六、杆件和节点的设计与构造杆件3、杆件的长细比不宜超过表、杆件的长细比不宜超过表5.1.3中规定的数值。中规定的数值。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院25空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造杆件4、杆件截面的最小尺寸应根据结构的跨度与网格大小按计、杆件截面的最小尺寸应根据结构的跨度与网格大小按计算确定，算确定，普通角钢不宜小于普通角钢不宜小于L503，钢管不宜小于钢管不宜小于483。对对大、中跨度大、中跨度空间网格结构，钢管空间网格结构，钢管不宜小于不宜小于60 x3.5。5、空间网格结构杆件分布、空间网格结构杆件分布应
29、应保证刚度的连续性保证刚度的连续性，受力方向受力方向相邻的弦杆其杆件截面面积之比不宜超过相邻的弦杆其杆件截面面积之比不宜超过1.8倍倍，多点支承的，多点支承的网架结构其网架结构其反弯点处的上、下弦杆宜按构造要求加大截面反弯点处的上、下弦杆宜按构造要求加大截面。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院26空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造杆件6、对于、对于低应力、小规格的受拉杆件低应力、小规格的受拉杆件其其长细比宜按受压杆件长细比宜按受压杆件控制控制。7、在杆件与节点构造设计时，应考虑便于检查、清刷与油、在杆件与节点构造设计时，应考
30、虑便于检查、清刷与油漆，避免易于积留湿气或灰尘的死角与凹槽，漆，避免易于积留湿气或灰尘的死角与凹槽，钢管端部应进钢管端部应进行封闭行封闭。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院27空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点1、由两个半球焊接而成的空心球，可根据受力大小分别采、由两个半球焊接而成的空心球，可根据受力大小分别采用用不加肋空心球不加肋空心球和和加肋空心球加肋空心球。空心球的钢材宜采用现行国。空心球的钢材宜采用现行国家标准家标准碳素结构钢碳素结构钢GBT700规定的规定的Q235B钢或钢或低合低合金高强度结构钢金高
31、强度结构钢GBT1591规定的规定的Q345B、Q345C钢。钢。产品质量应符合现行行业标准产品质量应符合现行行业标准钢网架焊接空心球节点钢网架焊接空心球节点JGT11的规定。的规定。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院28空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院29空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点2、当空心球直径为、当空心球直径为120mm900mm时，其时，其受压和受拉承载受压和受拉承载力设计值力
32、设计值NR(N)可按下式计算：可按下式计算：下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院30空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点因目前大于因目前大于5 00m m 直径的焊接空心球制作质量离散性较直径的焊接空心球制作质量离散性较大，大， 试验数据离散性较大，试验数据离散性较大， 同时试验数据也较少，同时试验数据也较少， 因此对因此对于直径大于于直径大于5 00mm的焊接空心球，的焊接空心球， 对其承载力设计值考虑对其承载力设计值考虑0.9 的折减系数，的折减系数， 以保证足够的安全度。以保证足够的安全度。下午下午8时时12
33、分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院31空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点3、对加肋空心球，当、对加肋空心球，当仅承受轴力或轴力与弯矩共同作用但仅承受轴力或轴力与弯矩共同作用但以轴力为主以轴力为主(m0.8)且且轴力方向和加肋方向一致轴力方向和加肋方向一致时，其承载时，其承载力可乘以加肋空心球承载力提高系数力可乘以加肋空心球承载力提高系数d，受压球取确，受压球取确d1.4，受拉球取受拉球取d1.1。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院32空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设
34、计与构造焊接空心球节点4、焊接空心球的设计及钢管杆件与空心球的连接应符合下、焊接空心球的设计及钢管杆件与空心球的连接应符合下列构造要求：列构造要求：不加肋空心球和加肋空心球的成型对接焊接，应分别满足图不加肋空心球和加肋空心球的成型对接焊接，应分别满足图521-1和图和图52.1-2的要求。加肋空心球的肋板可用平台的要求。加肋空心球的肋板可用平台或凸台，采用凸台时，其高度不得大于或凸台，采用凸台时，其高度不得大于1mm下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院33空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点下午下午8时时12分分建
35、筑工程技术学院建筑工程技术学院34空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点5、钢管杆件与空心球连接，、钢管杆件与空心球连接， 钢管钢管应开坡口应开坡口， 在钢管与空心在钢管与空心球之间应留有一定缝隙并予以球之间应留有一定缝隙并予以焊透焊透， 以实现以实现焊缝与钢管等强焊缝与钢管等强， 否则应按角焊缝计算。钢管端头可否则应按角焊缝计算。钢管端头可加套管加套管与空心球焊接与空心球焊接( 图图5.2.5。套管壁厚不应小于。套管壁厚不应小于3mm ， 长度可为长度可为30mm 50mm。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院35
36、空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点为了使钢管杆件与空心球连接焊缝做到与钢管等强，为了使钢管杆件与空心球连接焊缝做到与钢管等强， 规定钢规定钢管应开坡口管应开坡口(从工艺要求考虑钢管壁厚大于从工艺要求考虑钢管壁厚大于6 m m 的必须开的必须开坡口坡口) ， 焊缝要焊透。根据大量工程实践的经验，钢管端部焊缝要焊透。根据大量工程实践的经验，钢管端部加套管是保证焊缝质量、方便拼装的好办法。加套管是保证焊缝质量、方便拼装的好办法。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院36空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2
37、010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点6、在确定空心球外径时，、在确定空心球外径时， 球面上相邻杆件之间的净距口球面上相邻杆件之间的净距口不不宜小于宜小于10mm (图图5.2.6) ， 空心球直径可按下式估算：空心球直径可按下式估算：下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院37空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点7、当空心球直径过大、且图、当空心球直径过大、且图5.2.6空心球节点相邻连接杆件空心球节点相邻连接杆件又较多时，又较多时， 为了减少空钢管杆件心球节点直径，为了减少空钢管杆件心球节点直径， 允许部分
38、允许部分腹杆与腹杆或腹杆与弦杆相汇交腹杆与腹杆或腹杆与弦杆相汇交， 但应符合下列构造要求；但应符合下列构造要求；1）所有）所有汇交杆件的轴线必须通过球中心线汇交杆件的轴线必须通过球中心线；2）汇交两杆中，）汇交两杆中， 截面积大的杆件必须全截面焊在球上截面积大的杆件必须全截面焊在球上(当当两杆截面积相等时，两杆截面积相等时， 取受拉杆取受拉杆) ， 另一杆坡口焊在相汇交杆另一杆坡口焊在相汇交杆上，但上，但应保证有应保证有3 4 截面焊在球截面焊在球上，上， 并应按图并应按图5.2.71 设设置加劲板；置加劲板；3）受力大的杆件，）受力大的杆件， 可按图可按图5.2.72 增设支托板。增设支托板
39、。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院38空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院39空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造焊接空心球节点8、 当空心球外径当空心球外径大于大于300mm ， 且杆件内力较大需要提高且杆件内力较大需要提高承载能力时，承载能力时， 可在球内加肋可在球内加肋； 当空心球外径当空心球外径大于或等于大于或等于500 mm ，应应在球内加肋在球内加肋。肋板必须设在轴力最大杆件的轴线平肋板必须设在轴力
40、最大杆件的轴线平面内，面内， 且其厚度不应小于球壁的厚度且其厚度不应小于球壁的厚度。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院40空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造铸钢节点1、空间网格结构中杆件汇交密集、受力复杂且可靠性要求、空间网格结构中杆件汇交密集、受力复杂且可靠性要求高的关键部位节点可采用铸钢节点。铸钢节点的设计和制作高的关键部位节点可采用铸钢节点。铸钢节点的设计和制作应符合国家现行有关标准的规定。应符合国家现行有关标准的规定。2、焊接结构用铸钢节点的材料应符合现行国家标准、焊接结构用铸钢节点的材料应符合现行国家标准焊接焊接结
41、构用碳素钢铸件结构用碳素钢铸件GB 7659 的规定，的规定， 必要时可参照国际必要时可参照国际标准或其他国家的相关标准执行；标准或其他国家的相关标准执行； 非焊接结构用铸钢节点的非焊接结构用铸钢节点的材料应符合现行国家标准材料应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件一般工程用铸造碳钢件GBT 11352 的规定。的规定。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院41空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造铸钢节点3、铸钢节点的材料应具有屈服强度、抗拉强度、伸长率、铸钢节点的材料应具有屈服强度、抗拉强度、伸长率、截面收缩率、冲击韧性等力学性
42、能和碳、硅、锰、硫、磷等截面收缩率、冲击韧性等力学性能和碳、硅、锰、硫、磷等化学成分含量的合格保证，化学成分含量的合格保证， 对焊接结构用铸钢节点的材料还对焊接结构用铸钢节点的材料还应具有碳当量的合格保证。应具有碳当量的合格保证。4、铸钢节点设计时应根据铸钢件的轮廓尺寸选择合理的壁、铸钢节点设计时应根据铸钢件的轮廓尺寸选择合理的壁厚，厚， 铸件壁间应设计铸造圆角。制造时应严格控制铸造工艺、铸件壁间应设计铸造圆角。制造时应严格控制铸造工艺、铸模精度及热处理工艺。铸模精度及热处理工艺。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院42空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-201
43、0六、杆件和节点的设计与构造铸钢节点5、铸钢节点设计时应采用有限元法进行实际荷载工况下的、铸钢节点设计时应采用有限元法进行实际荷载工况下的计算分析，计算分析， 其极限承载力可根据弹塑性有限元分析确定。当其极限承载力可根据弹塑性有限元分析确定。当铸钢节点承受多种荷载工况且不能明显判断其控制工况时，铸钢节点承受多种荷载工况且不能明显判断其控制工况时， 应分别进行计算以确定其最小极限承载力。应分别进行计算以确定其最小极限承载力。极限承载力数值极限承载力数值不宜小于最大内力设计值的不宜小于最大内力设计值的3.0 倍。倍。6、铸钢节点可根据实际情况进行、铸钢节点可根据实际情况进行检验性试验或破坏性试验检
44、验性试验或破坏性试验。检验性试验时试验荷载不应小于最大内力设计值的检验性试验时试验荷载不应小于最大内力设计值的1.3倍倍； 破坏性试验时试验荷载不应小于最大内力设计值的破坏性试验时试验荷载不应小于最大内力设计值的2.0倍倍。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院43空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造销轴式节点1、销轴式节点销轴式节点( 图图5.6.1) 适用于约束线位移、适用于约束线位移、放松角位移的转动铰节点。放松角位移的转动铰节点。2、销轴式节点、销轴式节点应保证销轴的抗弯强度和抗剪应保证销轴的抗弯强度和抗剪强度强度、销板的
45、抗剪强度和抗拉强度满足设计要、销板的抗剪强度和抗拉强度满足设计要求，求， 同时应保证在使用过程中杆件与销板的转同时应保证在使用过程中杆件与销板的转动方向一致。动方向一致。3、销轴式节点的销板孔径宜比销轴的直径大销轴式节点的销板孔径宜比销轴的直径大1mm 2mm ，各销板之间宜预留各销板之间宜预留1mm 5mm 间隙。间隙。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院44空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点1、预应力索可采用钢绞线拉索、扭绞型平行钢丝拉索或钢、预应力索可采用钢绞线拉索、扭绞型平行钢丝拉索或钢拉杆，拉杆， 相应的
46、拉索形式与端部节点锚固可采用下列方式：相应的拉索形式与端部节点锚固可采用下列方式：1） 钢绞线拉索，钢绞线拉索， 索体应由带有防护涂层的钢绞线制成，索体应由带有防护涂层的钢绞线制成， 外外加防护套管。固定端可采用挤压锚，加防护套管。固定端可采用挤压锚， 张拉端可采用夹片锚，张拉端可采用夹片锚， 锚板应外带螺母用以微调整索索力锚板应外带螺母用以微调整索索力(图图5 .8.1-1 ) 。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院45空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点2） 扭绞型平行钢丝拉索，扭绞型平行钢丝拉索， 索体应为平行
47、钢丝束扭绞成型，索体应为平行钢丝束扭绞成型，外加防护层。钢索直径较小时可采用压接方式锚固，外加防护层。钢索直径较小时可采用压接方式锚固， 钢索直钢索直径大于径大于30mm 时宜采用铸锚方式锚固。锚固节点可外带螺母时宜采用铸锚方式锚固。锚固节点可外带螺母或采用耳板销轴节点或采用耳板销轴节点(图图5.8.1 2 )。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院46空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点3）钢拉杆，）钢拉杆， 拉杆应为带有防护涂层的优质碳素结构钢、低拉杆应为带有防护涂层的优质碳素结构钢、低合金高强度钢、合金结构钢或不
48、锈钢，合金高强度钢、合金结构钢或不锈钢， 两端锚固方式应为耳两端锚固方式应为耳板销轴节点，板销轴节点， 并宜配有可调节索长的调节套筒并宜配有可调节索长的调节套筒(图图5.8.13 ) 。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院47空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点2、预应力体外索在索的转折处应设置鞍形垫板，、预应力体外索在索的转折处应设置鞍形垫板， 以保证索以保证索的平滑转折的平滑转折(图图5.8.2) 。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院48空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-201
49、0六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点3、张弦立体拱架撑杆下端与索相连的节点宜采用两半球铸、张弦立体拱架撑杆下端与索相连的节点宜采用两半球铸钢索夹形式，钢索夹形式， 索夹的连接螺栓应受力可靠，索夹的连接螺栓应受力可靠， 便于在拉索预便于在拉索预应力各阶段拧紧索夹。张弦立体拱架的拉索宜采用两端带有应力各阶段拧紧索夹。张弦立体拱架的拉索宜采用两端带有铸锚的扭绞型平行钢丝索，铸锚的扭绞型平行钢丝索， 拱架端部宜采用铸钢件作为索的拱架端部宜采用铸钢件作为索的锚固节点锚固节点( 图图5.8.3)。下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院49空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7
50、-2010六、杆件和节点的设计与构造预应力索节点下午下午8时时12分分建筑工程技术学院建筑工程技术学院50空空间网格结构技术规程间网格结构技术规程JGJ7-2010六、杆件和节点的设计与构造支座节点1、空间网格结构的、空间网格结构的支座节点必须具有足够的强度和刚度支座节点必须具有足够的强度和刚度，在荷载作用下在荷载作用下不应先于杆件和其他节点而破坏，不应先于杆件和其他节点而破坏， 也不得产生也不得产生不可忽略的变形不可忽略的变形。支座节点构造形式。支座节点构造形式应传力可靠、连接简单，应传力可靠、连接简单， 并应符合计算假定并应符合计算假定。2、空间网格结构的支座节点应根据其主要受力特点，、空
