1、主机、塔筒场内运输方案评审汇报主机、塔筒场内运输方案评审汇报 1.1.工程概况工程概况 XXX风电场新建工程位于,辖区地处内蒙古高原向沿海平原过渡的分界地带，属山地丘陵区，四周高，中间低。场区规划面积约为11km2。风电场场址在XXX村东南约2km处，在XXX。场址为山地丘陵，海拔高度为330m720m，风电场场址风能资源较丰富，具备建设大型风电场的外部条件和资源条件；根据风电场场区地形条件，本风电场规划容量为49.5MW工程安装2000kW风力发电机组20台，1500kW风力发电机组3台,2500kW风力发电机组2台。本项目承担25台风机基础环、塔筒的制造、运输、装卸等工作。2 2编制说明编
2、制说明 2.1 编制目的 为确保吊装工程工作顺利进行，特针对本风场实际情况编制本方案。并根据实际情况对6#、14#、15#、16#、21#、1#、2#、4#、5#、17#、18#、19#、20#、22#、23#、24#、25#这17个运输困难较大的机位编制专项安全技术措施，并进行安全性校核计算以确保其可靠性。3 3运输条件运输条件 3.1 运输道路 由本风电场规划布置图可知，场内道路主要分为A、B、C、D、E、F 六条主线道路和若干条支线道路与各机位相连，同时各主线道路与X XX XX X山山风风电电场场场场内内道道路路示示意意图图 现有乡村道路相连，现有乡村道路为沥青路面，机位及道 路分布情
3、况如下图所示。（附录附录1 场内施工道路示意图.pdf 序号序号招投标招投标原设计原设计现场实测现场实测一、场内道路最大纵坡12%上坡16.5%下坡15.6%上坡28.2%下坡26.1%最大横坡内倾2%外倾2%内倾5%外倾3%最小转弯半径35m355m（内）、17m（外）极限最小圆曲线半径10m10m4.5m路 宽6m5.5m6m，最小4m路 面山皮石片石道路总长22.81km22.04km22.8km二、吊装平台平台尺寸50m40m50m40m最小35m40m平整度20mm20mm300mm平台坡度1%1%1%与道路衔接标高一致标高一致部分标高不一致机位位置平台的一角平台的一角部分不在一角场
4、内道路、吊装平台参数对比表场内道路、吊装平台参数对比表 3.2 3.2 风机参数风机参数 本工程采用金风科技有限公司设计生产的风力发电机组，其机舱、发电机、塔筒主要参数如表所示：3.3 3.3 道路运输施工重点及对策道路运输施工重点及对策 (1)(1)路的问题：路的问题：由于受地形限制，本风场场内施工道路多处路段坡度陡、路面窄、转弯半径不足，为确保风机、塔筒等设备安全运输到机位平台以便满足吊装条件是本工程施工的重点。对策：对策：1：根据现场实际情况制定运输专项施工方案（包括设备的装车加固拖拽，设备上山的拖拽牵引）；2：对不满足运输条件的场内路况，协调土建施工单位进行修缮；3:选派经验丰富的专职
5、人员全程监控指挥。(2)(2)吊装平台的问题：吊装平台的问题：本工程属于地势低山丘陵地带，地形起伏较大，机位平台宽度不足，没有运输车辆掉头空间，塔筒、机舱、叶片等不能全部卸货到平台上后开始吊装，因此如何保证这些机位风机、塔筒的顺利吊装是本 工程的重点。对策：对策：根据每个机位平台的具体情况制定专项吊装方案，主要方案如下：方案一、吊装平台较小时不能满足所有设备落地，只能采用“车起”形式进行吊装，即塔筒及叶片运输到机位附近不进行卸车，直接吊装，减少叶片及塔筒落地所占位置，本方案适合如下机位F4、F5、F2、F10、F22。方案二、部分机位设备进场及吊装顺序因风机相对位置特殊，不能随意吊装，如F4机
6、位，必须先吊装F5后才能F4机位设备卸车吊装，F2吊装完成后才能进行F1机位的设备进场卸车并吊装完成进行转场，F12吊装完成后才能进行F7位置的设备卸车吊装，F20吊装完成后进行F19位置的设备卸车及吊装，然后进行F18号机位的设备卸车及吊装。F22号机位设备卸车前要完成23号机位的吊装。3.4 3.4 风机运输质量安全保证措施风机运输质量安全保证措施 机舱、发电机、塔筒、叶片运输车辆上山前，必须经运输安全管理小组检查确认后方可起运。运输安全管理小组由业主、监理、项目经理部、运输车司机四方人员组成，检查内容包括：装卸、运输、牵引车辆自身性能（如动力、刹车、车况等），货物捆绑加固是否牢固、可靠，
7、司乘人员是否就位、状态是否良好，指挥人员是否到位，道路状况是否满足运输要求，安全警戒是否完成等。4 4运输方案运输方案 本章节目录本章节目录 4.1 4.1 方案总述方案总述 4.2 4.2 资源配置资源配置 4.3 4.3 设备加固方法与验算设备加固方法与验算 4.4 4.4 设备卸车设备卸车 4.5 4.5 各机位塔筒、机舱、发电机、叶片运输方案各机位塔筒、机舱、发电机、叶片运输方案 4.1 4.1 方案总述方案总述 根据对现场道路、机位平台的实地踏勘情况，结合关量测数据，按照经济、合理、操作性强的原则，针对25套主机、塔筒拟定以下三种场内运输方案，具体见表2所示：运输方案与机位对照表 表
8、2 编号编号主要方法描述主要方法描述最大最大坡度坡度对应的机位编号对应的机位编号方法方法一一无需采用牵引及其它辅助措施，塔筒运输车辆可直接到达机位平台。0%12%3#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、13#方法方法二二采用1台ZL50装载机牵引或辅助转向可到达机位平台。12%16%6#、14#、15#、16#、21#方法方法三三采用1台ZL50装载机对运输车辆进行牵引，并在运输车辆增加配重块。16%23%1#、2#、4#、5#、17#、18#、19#、20#、22#、23#、24#、25#由于现场交通情况较为恶劣，地形、天气、路面等均会造成 运输车辆通行困难，因此现场需长期配置2台装
9、载机，方能满足实际运输需要。装载机牵引的主要作用分为三个方面：一是增大牵引力，二是辅助运输车辆转弯，三是局部路面的修缮工作。4.2 4.2 资源配置资源配置 4.2.1 4.2.1 设备配置设备配置 根据本工程承运设备尺寸、重量，以及场内道路、吊装平台实际情况，结合类似工程施工经验，主要采用表3所列设备进行场内运输和牵引辅助等。序序号号设备名称设备名称规格型号规格型号单位单位数量数量备注备注1拖挂车专用托板，自重20t台1400马力，塔筒和机舱、发电机2汽车吊中联QY70V台13汽车吊三一 220t台14装载机50型台25发电机30kw台16倒链5t副207倒链10t副4合合 计计台套台套30
10、30运输牵引运输牵引机具机具配置表配置表 表表3 3 4.2.2 4.2.2 人员配置人员配置 序序号号岗位岗位/职务职务单单位位数数量量职责职责/工作内容工作内容1队 长人1总体负责场内运输工作相关事项2副队长人2分别负责卸车和运输指挥协调工作3起重工人2指挥设备装、卸4电 工人2负责电气接线等5卸车员人8负责辅助吊车和汽车司机进行塔筒、机舱运输工作6汽车司机人6负责塔筒、机舱运输运输车辆驾驶工作7吊车司机人4负责塔筒、机舱卸车的吊车操作工作8后勤保障人员人5负责车辆维护、保养及生活后勤保障等工作合合 计计人人3030施工人员配置表施工人员配置表 表表44.3 4.3 加固方法与验算加固方法
11、与验算4.3.14.3.1 加固方法加固方法 机舱（发电机类似）加固方法：机舱（发电机类似）加固方法：为防止机舱在运输过程中发生前、后或左、右滑移，在装车后采用6个5t倒链将机舱底座的四个角和中部拉紧固定在车板上并加焊8个防滑挡块，挡块为直径40mm、高度为50mm的圆钢（固定点分布见图4所示）。图图4.机舱装载固定示意图机舱装载固定示意图 塔筒加固方法：塔筒加固方法：塔筒装车时，将塔筒大直径端朝前在车头处，并紧贴车板垂直错台放置。塔筒加固时，中间用4道5t倒链围捆，前后分别用1个10t倒链通过塔筒两端的法兰孔采用可靠方式将塔筒与车板连接在一起，塔筒与车板之间采用内衬输送带的钢制“马鞍座”支撑
12、（如图5所示）。“马鞍座”采用20号槽钢按照塔筒外形尺寸制作，支架圆弧总长度不小于所放位置塔筒弧长的1/4，“马鞍座”与车板采用螺栓连接，圆弧内采用传送皮带隔垫。图图5.塔筒运输加固示意图塔筒运输加固示意图4.3.24.3.2 可靠性验算可靠性验算 经计算：经计算：机舱抗前、后滑移验算机舱抗前、后滑移验算 发电机抗前、后滑移验算发电机抗前、后滑移验算 塔筒抗前、后滑移验算塔筒抗前、后滑移验算 抗左、右滑移验算抗左、右滑移验算 以上验算均满足运输要求，详细计算过程见下面验算：以上验算均满足运输要求，详细计算过程见下面验算：机舱抗前、后滑移验算 机舱、发电机与底座之间采用螺栓连接，不产生相对滑动，
13、因此验算时将其考虑为一个整体。机舱、发电机底座与车板均为钢质材料，根据常用物体滑动摩擦系数表钢介质之间的摩擦系数取0.200.3，考虑到车板与机舱、发电机底座表面均有一定粗糙度，因此计算中取摩擦系数=0.25。根据图1可知机舱、发电机纵轴线方向是一个对称体，即重心与中心在同一点上，因此装载机舱、发电机的车辆匀速上坡或下坡时受力相同。设重力加速度，机舱、发电机主要受自身所受重力（G）的下滑分力（f），因此主要验算机舱、发电机与车板的摩擦力（f机舱）与倒链加固力（f倒链）的合力是否大于其下滑分力即可（受力情况如图6所示）。根据附录1可知，本风场道路最大纵坡为27%（约15），因此取该值进行验算：机
14、舱下滑分力：机舱自身摩擦力：根据机舱加固方案和图6所示，共采用6个5t倒链对机舱进行加固。考虑倒链加固存在一定松散系数，根据经验按其额定拉力的60%转化为机舱对车板的压力考虑，则倒链产生的摩擦力：图图6.机舱运输爬坡受力分析意图机舱运输爬坡受力分析意图机舱加固抗前、后滑移合力 与其下滑分力关系为：安全系数 由上可知，在未考虑倒链对机舱前、后拉力的情况下，机舱本身与倒链加固产生的摩擦力合力已满足其抗前、后滑移的需要（安全系数1.2）。因此，机舱加固后抗前、后滑移性能满足运输要求。发电机抗前、后滑移验算发电机与底座之间采用螺栓连接，不产生相对滑动，因此验算时将其考虑为一个整体。机舱底座与车板均为钢
15、质材料，根据常用物体滑动摩擦系数表钢介质之间的摩擦系数取0.200.3，考虑到车板与发电机底座表面均有一定粗糙度，因此计算中取摩擦系数=0.25。根据图1可知发电机纵轴线方向是一个对称体，即重心与中心在同一点上，因此装载发电机的车辆匀速上坡或下坡时受力相同。设重力加速度，发电机主要受自身所受重力（G）的下滑分力（f），因此主要验算发电机与车板的摩擦力（f发电机）与倒链加固力（f倒链）的合力是否大于其下滑分力即可（受力情况如图7所示）。图图7.发电机运输爬坡受力分析示意图发电机运输爬坡受力分析示意图根据附录1可知，本风场道路最大纵坡为27%（约15），因此取该值进行验算：发电机下滑分力：发电机自
16、身摩擦力：根据发电机加固方案和图6所示，共采用6个5t倒链对机舱进行加固。考虑倒链加固存在一定松散系数，根据经验按其额定拉力的60%转化为机舱对车板的压力考虑，则倒链产生的摩擦力：发电机加固抗前、后滑移合力 与其下滑分力关系为：安全系数 由上可知，在未考虑倒链对发电机前、后拉力的情况下，发电机本身与倒链加固产生的摩擦力合力已满足其抗前、后滑移的需要（安全系数1.2）。因此，发电机加固后抗前、后滑移性能满足运输要求。塔筒抗前、后滑移验算根据表1所示塔筒参数，选择最具代表性对GW2500kw系列机组的下段塔筒作为验算对象。由于“马鞍座”内衬皮带是固定在其内表面的，因此只需计算塔筒与皮带之间的摩擦力
17、即可。通过常用物体滑动摩擦系数表可查得塔筒表面与“马鞍座”内衬皮带间的摩擦系数为0.30.5，本次计算中取。根据附录1可知，塔筒运输道路最大纵坡为27%（约15），运输塔筒车辆在上坡状态下受力情况如图5所示。设重力加速度，设塔筒所受重力为G 912KN，则塔筒下滑分力：塔筒自身摩擦力：倒链围捆附加摩擦力：前后倒链拉力：由上述计算可知，塔筒抗下滑合力（）与其下滑分力关系为：安全系数 综上所述，在未考虑倒链对塔筒围捆产生的摩擦力和前、后拉力时，塔筒自身重力分力产生的摩擦力已大于其重力的下滑分力，因此增加围捆、前后拉拽、设置防滑挡块等措施后进一步提高了塔筒抗滑移的能力，加固安全、可靠（安全系数1.2
18、），满足塔筒运输要求。抗左、右滑移验算根据道路设计图和现场实测情况，道路最大横坡仅为5%，而机舱在斜面上的受力方式类似，因此根据前、后抗滑计算可直接得出结论，即该加固方案抗左、右滑移性能满足运输要求。由于道路横坡远小于道路纵坡，同时“马鞍座”对塔筒产生刚性约束力，因此塔筒抗左、右滑移性能远高于抗前、后滑移性能，故只需验算塔筒抗前、后滑移性能是否满足要求即可判定其加固性能是否满足需要。同时根据牵引半挂车车板结构，塔筒装载时车板靠车头侧设计有直角错台，而塔筒4.4 4.4 设备卸车设备卸车4.4.14.4.1 方案选定方案选定 本方案选用双车抬吊，吊车选用：（1）中联QY70V汽车吊主臂L=15.
19、6m，工作幅度R=4.55.0m，额定起重量T=4244t，（2）三一220t汽车吊主臂L=18m，工作幅度R=4.56.0m，额定起重量T=109129t，则双吊额定荷载为151171t。根据重量计算依据：Q（Q1Q2Q3）K1K2式中：Q吊装重量，单位：t；Q1发电机的重量，为55t；Q2吊钩重量，该吊车吊钩重量为2.8t；Q3专用吊具，为0.7t。K1动载系数，取1.1；K2不均匀载荷系数，单台吊车吊装，取1.1（验算如下表）卸车设备选型荷载对比表卸车设备选型荷载对比表序号类别/部件 单位GW87/150GW87/1500kw0kw系列系列GW108/20GW108/2000kw00kw
20、系列系列GW109/250GW109/2500kw0kw系列系列双吊额定载双吊额定载荷荷是否满是否满足要求足要求1下段塔筒吨60.659.291.1151171t是中下段塔筒 吨37.849.368.9151171t是中上段塔筒 吨33.2上节塔筒吨23.235.844.6151171t是2 机舱吨11.822.130.0151171t是3 发电机吨44.049.754.9151171t是4 叶片吨5.911.311.8151171t是5 叶轮吨13.923.728.7151171t是最重为最重为=91.1X1.1X1.1=110.3t151t额定载荷，因此其它设备都满足计算额定载荷，因此其它
21、设备都满足计算图图1.机舱吊装点位置图机舱吊装点位置图图图2.双车抬吊卸车图双车抬吊卸车图4.4.2 设备卸车示意图设备卸车示意图图图3.双车抬吊塔筒卸车图双车抬吊塔筒卸车图4.5 4.5 各机位塔筒、机舱、发电机、叶片运输方案各机位塔筒、机舱、发电机、叶片运输方案编号编号主要方法描述主要方法描述最大最大坡度坡度对应的机位编号对应的机位编号钢丝绳选用：钢丝绳选用：6 637+137+1型型方法方法一一无需采用牵引及其它辅助措施，塔筒运输车辆可直接到达机位平台。0%12%3#、7#、8#、9#、10#、11#、12#、13#方法方法二二采用1台ZL50装载机牵引或辅助转向可到达机位平台。12%1
22、6%6#、14#、15#、16#、21#直径d=40mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳方法方法三三采用2台ZL50装载机对运输车辆进行牵引与辅助转弯。16%23%1#、2#、4#、5#、17#、18#、19#、20#、22#、23#、24#、25#串联时选用：直径d=52mm、公称抗拉强度1960MPa的纤维芯钢丝绳此表为本章节总说明，具体每个机位的运输详情及钢丝绳选型计算此表为本章节总说明，具体每个机位的运输详情及钢丝绳选型计算如下面详细描述：如下面详细描述：4.5.1 4.5.1 方法一方法一 根据现场道路量测数据，本风电场共有8个机位的道路最大坡度小于等于12%，因此机舱、发
23、电机、塔筒、叶片运输车辆可直接到达机位平台。（1）C线8#、9#、10#、11#、13#机位通往8#、9#、10#、11#、13#机位道路由C线主线组成，2个岔道，该线路4处弯道线路道路总体平直，道路最小内弯半径24m。其道路状况示意图如下：(2)F线3#、7#、12#机位 通往3#、7#、12#机位道路由F线主线组成，该线路4处弯道线路道路总体平直，道路最小内弯半径24m。4.5.2 4.5.2 方法二方法二 根据现场道路量测数据，本风电场共有5个机位(包括6#、14#、15#、16#、21#机位)的道路最大坡度为12%16%，采用1台ZL50装载机牵引或辅助转向可到达机位平台。1台装载机牵
24、引爬坡示意图1 1）B B线线14#14#、15#15#、16#16#机位机位通往14#、15#、16#机位道路由B线主线和B1、B2、B3支线组成，该线路有6处弯道、3处岔道，最大坡度21.2%、最小转弯内径为15m，运输车辆本身动力不能满足运输要求，需外加辅助牵引车辆。其道路状况示意图如下：2）A线21#机位通往21#机位的道路由A线主线组成，该线道路有2处弯道运输路线较长且路面条件较差；车辆自身能力不能满足运输要求，需用1台装载机来进行辅助牵引。其道路状况示意图如下：3）D线6#机位通往6#机位的道路由A线主线组成，该线道路有1处弯道运输路线较长且路面条件较差；车辆自身能力不能满足运输要
25、求，需用1台装载机来进行辅助牵引。其道路状况示意图如下：4)牵引钢绳配置 参照起重钢丝绳选配原则（安全系数k=56），按照钢丝绳直径选用经验公式 求得钢丝绳直径，再通过重要用途钢丝绳（GB8918-2006）力学性能表选着合适类别的钢丝绳。式中：已知装载机最大牵引力为156kN，则 根据以上计算结果，查对重要用途钢丝绳（GB8918-2006）力学性能表，并结合类似工程施工经验选用637+1型、直径d=40mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力820kN）作为卷扬机牵引钢丝绳，其安全系数k5，满足工程实际需要。因此，采用单台装载机牵引时选用直径为40mm，长度为3m的钢绳
26、作为牵引绳。4.5.3 4.5.3 方法三方法三 根据现场道路量测数据，本风电场共有12个机位(包括1#、2#、4#、5#、17#、18#、19#、20#、22#、23#、24#、25#机位)的道路最大坡度为16%23%，采用1台ZL50装载机对运输车辆进行牵引，并在运输车辆增加配重块。1台装载机牵引塔筒爬坡示意图1台装载机牵引机舱、发电机爬坡示意图台装载机牵引机舱、发电机爬坡示意图（绿色圆为发电机、红色方框为机舱）（绿色圆为发电机、红色方框为机舱）4.5.4.1 4.5.4.1 4#4#、5#5#、1#1#、19#19#、22#22#、24#24#、25#25#机位运输机位运输1）D线4#、
27、5#机位 通往4#、5#机位的道路由新建道路与D1、D3支线组成，该段路线多为新修道路，有3处弯道、无岔口，最大坡度23.9%、最小转弯内径为14m，路况较差，车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配重方法。转向。其道路状况示意图如下：2）D线1#机位 通往1#机位的道路由D线主线与D2支线组成，该段路线有9处弯道、1处岔口，最大坡度24%、最小转弯内径为22m，转弯较多、路线较长路况较差，车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配重方法。其道路状况示意图如下：3）B线19#机位 通往19#机位的道路由B线主线与B4支线组成，该线道路有3处
28、弯道、2处岔道，最大坡度21.2%、路线较长、坡度较大路面条件较差；车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配重方法。其道路状况示意图如下：4）E线22#机位 通往22#机位的道路由A线主线组成，该线道路有2处弯道、1处岔道，最大坡度27.5%、路基为回填土方、坡度较大路面条件较差；车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配重方法。其道路状况示意图如下：5）A线24#、25#机位 通往24#、25#机位的道路由A线主线组成，该线道路有8处弯道，坡度较大且上坡转弯路面条件较差，车辆自身能力不能满足运输要求，需用一台装载机辅助牵引、运输车辆增加配
29、重方法。其道路状况示意图如下：6）参照起重钢丝绳选配原则（安全系数），按照钢丝绳直径选用经验公式 求得钢丝绳直径，再通过重要用途钢丝绳（GB8918-2006）力学性能表选着合适类别的钢丝绳。式中：。已知装载机最大牵引力为156kN，则1台装载机辅助牵引时，则牵引钢绳所受最大拉力为156kN，钢绳直径d为；根据以上计算结果，查对重要用途钢丝绳（GB8918-2006）力学性能表，并结合类似工程施工经验选用637+1型、直径d=40mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力829kN）作为卷扬机牵引钢丝绳，安全系数K5，满足工程实际需要。因此，采用1台装载机牵引时，牵引绳采用1
30、根直径40mm的钢丝绳，长度为3m。，安全系数K5，满足工程实际需要。因此，采用1台装载机辅助转弯，1台装载机牵引时，牵引绳采用2根直径40mm的钢丝绳，长度分别为3m和6m。2台装载机串联牵引运输车辆时，与车辆相连的钢丝绳所受最大力为两台装载机最大牵引力之和，即312kN，则钢绳直径d选用：以上经验公式所估算出的钢丝绳直径为公称抗拉强度1570MPa的钢丝绳直径，结合工程实际和相关经验，并查对重要用途钢丝绳（GB8918-2006）选用637+1型、直径d=52mm、公称抗拉强度1960MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力1750kN）作为牵引钢丝绳，其安全系数k5，满足工程实际需要。综上所述
31、，采用2台装载机串联牵引时，钢丝绳型号规格为两种，长度均为3m，具体为：装载机与装载机之间选用钢丝绳与1台装载机牵引钢绳相同，即637+1型、直径d=40mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力829kN）。装载机与运输车之间选用钢绳为637+1型、直径d=52mm、公称抗拉强度1960MPa的纤维芯钢丝绳（最小破断拉力1750kN）。4.5.4.2 4.5.4.2 17#17#、18#18#、20#20#机位运输机位运输17#、18#、20#机位运输方案（21#、24#、25#情况类似）根据表4所述和附录1可知，18#、20#机位的运输路线中有2处（附录1中标示为“路段”
32、）道路条件最差，需采取专项措施确保安全，具体为：路段运输方案此路段为通向20#机位的必经之路，形状大致为“人”字形（如图10所示），整段均为下坡路段，坡度为8%26%（4.614），总长约1400m，平均路宽为6m。该路段运输难度最大、安全隐患最突出的是长约230m，最大坡度为26.1%的直下坡路段，计划采用装载机辅助设备运输车辆匀速下坡。主要作业流程：施工准备运输车辆驶至下坡前指定位置装载机与运输车连接运输车启动装载机启动运输车匀速下坡/装载机同速下坡下坡过程安全监控运输车行至坡底/停车解除牵引钢绳运输车辆图10.路段示意图继续前行。路段运输方案 此路段通向20#机位，为锐角弯（50）与陡上
33、坡（坡度12%25%）组合，该路段应按本措施“极限转弯处道路条件”进行修整，以保证设备运输车辆顺利通过。方案安全性验证 根据类似工程施工经验，本风场拟采用运输车辆、装载机、等参数如表6所示。设备名称设备名称型号规格型号规格自重（自重（t）载重载重（t）功率（功率（kW）牵引力（牵引力（kN）运输车辆北奔2548+20m半挂30.090351380装载机5016.35.0162156装载机5016.35.0162156运输设备参数表 表6A牵引力验算 由于运输车辆载重爬坡和下坡是一个复杂的动态过程，要进行全方位模拟分析难度较大，因此本着安全可靠、保证余量的原则，我们对运输车辆在坡道上的行驶情况进
34、行简化分析。假设运输车辆在风场平路和坡道路面状况一致，且均以3.6km/h的速度匀速下坡，从“3.2.2.3加固方法与验算”可知，机舱、塔筒与车板通过捆绑方式牢靠连接且无相对滑动，因此可将牵引半挂车和其所载货物视为一个整体。下坡工况中，运输车严禁“空档”滑行，要保持匀速行驶是完全理想状态，故需考虑运输车牵引力的作用。因此，2台装载机制动力（F）与载重车的制动力（F2）之和应大于载重车总重力的坡面分力（F1）。2台装载机制动力（F）与载重车（F2）制动力取动载系数0.6。建立如图14所示受力分析模型，则两台装载机制动力为F，载重车辆所受总重力沿坡面方向的分力为F1，载重汽车制动力为F2，坡度仰角
35、为，载重车辆总重力为mg（m为运输车辆自身质量和货物质量之和），可得牵引力计算公式为：制动力之和为F+F2=156X2X0.6+480X0.6=475.2 kN 运输车辆自身质量和货物质量之和为：（30+59）X10XSin14=890X0.24=213.6 kN 475.2 kN213.6 kN，满足实际需要。图14.牵引半挂车坡道上的受力分析图D路段牵引设备配置计算路段经过加宽和垫高处理后，主要难点为爬陡坡问题，该路段最大坡度为17%（9.7），因此根据牵引力计算方法，可知此时所需牵引力为：因此，路段运输方法中选用1台480马力牵引车头（牵引力为210.6KN），完全满足爬坡牵引力需要。当
36、牵引过程中出现卡阻现象时，此时牵引钢绳所受最大拉力为牵引车头的最大拉力，即。按照牵引钢绳选用计算公式可求得 根据以上计算结果，查对重要用途钢丝绳（GB8918-2006）力学性能表，并结合类似工程施工经验选用637+1型、直径d=46mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳作为牵引钢丝绳（最小破断力为1100kN），其安全系数k 5，满足工程实际需要。牵引点安全性校核见附录6。综上所述，2#机位运输设备配置、货物捆绑加固方法，以及运输车辆下坡、上坡牵引方法和工具配备安全可靠，满足工程实际需要。4.5.4.3 4.5.4.3 1#1#、2#2#机位运输机位运输 1#、2#机位运输方案（4#
37、、5#机位情况类似）根据表4所述和附录1可知（附录1中标示为“路段”）道路条件最差，需采取专项措施确保安全，具体为：路段概况 该路段不利因素有连续螺旋形陡上坡（坡度8%24%）（如图16所示），道路最小内弯15m，最大横坡3%。图16.路段示意图 主要作业流程 施工准备运输车辆驶至M点暂停牵引车头、装载机就位用牵引钢绳将运输车、牵引车头和装载机一次连接牵引设备、运输车同时发动以运输车速度为准匀速行驶上坡过程安全监控牵引至机位平台解除牵引钢绳运输车就位卸车。安全措施及验证 机舱、塔筒加固方法与可靠性在“3.2.2”节中已详细描述过，且均能满足本风场极限条件的要求，因此在进行安全性校核计算中，始终
38、把运输车辆和承运货物视为一个整体进行受力分析和相关计算，后文如无特殊说明，则“总重量”均指“运输车辆与所在货物及其附件的总量之和”。A不利因素分析 根据附录1可知，运输设备至2#机位车辆在该线路行驶时最不利情况出现在图16所标示的O区域。该处不利因素有：陡坡、急弯、三向路口、单侧横坡（内倾），以及大风天气对车辆的不利作用力等（相关情况见表8所示）。金风科技公司运输手册规定“作业现场风速高于14m/s（阵风风速高于10m/s）时禁止作业”，因此，计算时最大风速取14m/s，其他参数由表1、表6以图16可知。按照牵引力、风荷载、离心力等计算公式，可得表8所示结果。路段不利因素及其参数表 表8B牵引
39、设备配置 根据表8可提供的最不利状态下各种作用力，分别计算此时车辆与货物整体的抗滑移、抗侧翻性能是否满足安全要求。根据表4可知，12#机位设备运输配置牵引设备为北奔牵引车头1台（牵引力480kN），成工955装载机2台（牵引力156kN），总牵引力636kN远大于车辆与货物整体的纵向分力205.6kN，因此运输车辆在此最不利状态下不会发生纵向滑移。考虑纵向牵引和辅助转弯需要，牵引方式采用三机并联牵引，即牵引点分别设置在运输车车头和车架两侧（对称设置），主牵引力由北奔牵引车头提供，辅助牵引力由2台成工955装载机提供。由于三机牵引难以实现同步，因此以车头的最大牵引力选配钢丝绳。根据钢绳直径经验公
40、式计算可得：mm。因此牵引绳选用637+1型、直径46mm、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳，长度分别为3m（1根）和9m（2根）。C抗侧翻性能验证 根据附录7验算结果可知，只有当横向坡角 时，载重车辆才会发生侧翻，而此路段，因此抗侧翻性能满足要求，不会发生侧翻现象。4.5.4.4 4.5.4.4 23#23#机位运输机位运输 23#机位运输方案（22#机位情况类似）根据表4所述和附录1可知，难度最大路段为至23#机位平台段（附录1中标示为“路段”）。路段概况 该段道路形状大致为“Y”字形（如图17所示），整段为连续弯道与陡下坡组合，道路最小内弯半径为25m，坡度为12%22%（6.8
41、15），总长约280m。图17.路段示意图 主要作业流程 由于23#机位平台相对狭小（不足1400），且接入平台道路为陡下坡弯道，如风机设备全部卸放至平台后才开始吊装，则运输车辆无法调头，因此只能采用先将部分设备卸货到平台，再采用一边吊装一边运输的方式完成该机位风机吊装工作，施工总流程如下：轮毂、叶片运达机位平台并卸货风机吊装准备（主辅吊设备就位）按安装顺序运输塔筒、机舱吊装塔筒吊装机舱吊装发电机吊装发电机组装叶轮吊装叶轮吊装结束。安全措施及验算安全措施及验算 A不利因素分析 根据附录1可知，运输设备至23#机位车辆在该线路行驶时最不利情况出现在图17所标示的O区域。该处不利因素有：陡坡、急弯
42、、单侧横坡（内倾），以及大风天气对车辆的不利作用力等（相关情况见表9所示）。金风科技公司运输手册规定“作业现场风速高于14m/s（阵风风速高于10m/s）时禁止作业”，因此，计算时最大风速取14m/s，其他参数由表1、表6以图17可知。按照牵引力、风荷载、离心力等计算公式，可得表9所示结果。路段不利因素及其参数表 表9 B B牵引设备配置牵引设备配置 卷扬机钢丝绳：637+1型、直径、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳；装载机牵引绳：637+1型、直径、公称抗拉强度1570MPa的纤维芯钢丝绳。C C抗侧翻性能验证抗侧翻性能验证 根据附录7验算结果可知，只有当横向坡角 时，载重车辆才会发生侧翻，而此路段，因此抗侧翻性能满足要求，不会发生侧翻现象。5 5安全保证措施及应急预案（详见安全保证措施及应急预案（详见附录附录 附录附录7-2 7-2 安全安全保证措施及应急预案保证措施及应急预案.doc.doc5.1 5.1 组织保证措施组织保证措施5.2 5.2 安全技术保证措施安全技术保证措施5.3 5.3 安全检查与监控安全检查与监控5 5.4.4 安全应急预案安全应急预案6 6文明施工与环境保护文明施工与环境保护6.1 6.1 文明施工文明施工6 6.2.2 环境保护措施环境保护措施 防止饮用水污染措施 工作中产生的废油、废气治理措施
