1、1345678910110SRcsRd(,)/kRR ff aRdRd120SR0SR131415161718192021222324252627（a）梁-拉结模型（b）悬索-拉结模型（c）悬臂-拉结模型 拉结构件法中剩余结构体系的抗拉结构件法中剩余结构体系的抗倒塌模型倒塌模型28293031323334353637383940414243444546474849fb50表5.2.4 受弯构件受压区有效翼缘计算宽度（02规范规范7.2.3条）条）fb注：注：1 1 表中表中b b为梁的腹板厚度；为梁的腹板厚度；2 2 肋形梁跨内设有间距小于纵肋间距的横肋时，可不考虑表中肋形梁跨内设有间距小于纵
2、肋间距的横肋时，可不考虑表中3 3的规定；的规定；3 3 加腋的加腋的T T形、形、I I 形和倒形和倒L L形截面，当受压区加腋的高度形截面，当受压区加腋的高度 不小于不小于 且加腋的长度且加腋的长度 不大于不大于 时，其翼缘计算宽度可按表中情况时，其翼缘计算宽度可按表中情况3 3的规的规 定分别增加定分别增加 （T T形、形、I I形截面）和形截面）和 （倒（倒L L形截面）；形截面）；4 4 独立梁受压区的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时独立梁受压区的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时，其计算宽度应取腹板宽度，其计算宽度应取腹板宽度b b。hhhb3hh2h
3、bhbfh5152535455RD56c,mckc/1 1.645fft,mtkt/1 1.645ffRD5758596012/MMc12/34-12(/)liMM61mns2 MCM1m20.7 0.3MCM2cnsc2a01 1 1300(/)lMN e hh cc0.5 f ANmnsCmnsCmnsCP6210 偏心受压构件的二阶效应偏心受压构件的二阶效应基本概念基本概念 效应效应：竖向力在产生了侧移的结构中引起的附加侧移：竖向力在产生了侧移的结构中引起的附加侧移和附加内力和附加内力（也称结构侧移引发的二阶效应也称结构侧移引发的二阶效应）。）。用结构分析解决用结构分析解决有限元分析（计
4、算机分析）；增大系数法有限元分析（计算机分析）；增大系数法P63PmnsCP64P(1)构构件件两两端端弯弯矩矩值值相等相等图示构件两端作用轴向压力图示构件两端作用轴向压力N和相等和相等的端弯矩的端弯矩M0=N e0。在。在M0作用下，作用下，构件将产生如图虚线所示的弯曲变形构件将产生如图虚线所示的弯曲变形，其中，其中y0表示仅由弯曲引起的侧移；表示仅由弯曲引起的侧移；当当N作用时，开始时各点力矩将增加作用时，开始时各点力矩将增加一个数值一个数值Ny0，并引起附加侧移而最，并引起附加侧移而最终至终至y。在。在M0和和N同时作用下的侧移同时作用下的侧移曲线如图曲线如图a所示实线。所示实线。构件两
5、端弯矩值相等，附加弯矩构件两端弯矩值相等，附加弯矩和挠度大和挠度大65P(2)构构件件两两端端弯弯矩矩值值不相等但符不相等但符号号相同相同 构构件件两两端端弯弯矩矩值值不相等但符不相等但符号号相同相同时时，附，附加加弯弯矩和矩和挠挠度度较较大大66P(3)构构件件两两端端弯弯矩矩值值不相等且符不相等且符号号相反相反 弯弯矩和附加矩和附加挠挠度增加度增加较较少少67P68PP6970012340123456 集中简支梁 集中连续梁 均布简支梁 我国集中规范 我国均布规范 美国规范=1.5svfyv/ft V/ftbh0=3.0 012340123456=1.5=3.0 V/ftbh0svfyv/
6、ft 集中简支梁 集中连续梁 均布简支梁 我国集中规范 我国均布规范 英国规范012340123456=1.5=3.0 V/ftbh0svfyv/ft 集中简支梁 集中连续梁 均布简支梁 我国集中规范 我国均布规范 欧洲规范012340123456=1.5=3.0 V/ftbh0svfyv/ft 集中简支梁 集中连续梁 均布简支梁 我国集中规范 我国均布规范 澳大利亚规范71 当仅配置箍筋时，矩形、当仅配置箍筋时，矩形、T形和形和I形截面受弯构件的形截面受弯构件的斜截面受剪承载力应符合下列规定：斜截面受剪承载力应符合下列规定：（6.3.4-2）截面混凝土受剪承载力系数截面混凝土受剪承载力系数
7、对于对于一般受弯构件一般受弯构件取取0.7；对对集中荷载作用下的独立梁集中荷载作用下的独立梁，取，取 注：注：箍筋项前的系数由箍筋项前的系数由1.25改为改为1.0；用钢量增加约；用钢量增加约25%。12 斜截面受剪承载力计算斜截面受剪承载力计算 vcscvt0yv0sAVf bhfhscvcv1.7517201234012345 V/ftbh0svfyv/ft 均布简支梁 我国均布规范 美国规范 建议公式01234012345V/ftbh0svfyv/ft 均布简支梁 我国均布规范 英国规范 建议公式01234012345V/ftbh0svfyv/ft 均布简支梁 我国均布规范 欧洲规范 建
8、议公式01234012345V/ftbh0svfyv/ft 均布简支梁 我国均布规范 澳大利亚规范 建议公式73（6.4.11）（6.4.17-1）（6.4.17-2）1u0.351.20.2styvcortttA f ANTfWWsA00)2.0175.1)(5.1(hsAfNbhfVsvyvttsAAfWANfTcorstyvttt12.1)2.035.0(74（6.5.1-1）htpc,mm0(0.70.25)lFfu h 配置箍筋、弯起钢筋配置箍筋、弯起钢筋时的受冲切承载力时的受冲切承载力将原系数将原系数0.35提高到提高到0.5；将原系数；将原系数0.15提高到提高到0.25；两种配
9、筋的冲切公式统一。两种配筋的冲切公式统一。tpc,mm0yvsvuysbu(0.50.25)0.80.8sinlFfu hf Af A（6.5.3-2）75RC结构中采用高强钢筋（结构中采用高强钢筋（HRB500，HRBF500），其用钢量），其用钢量一般由裂缝或变形控制，限制了高强钢筋的应用。一般由裂缝或变形控制，限制了高强钢筋的应用。按荷载效应的标准组合（按荷载效应的标准组合（PC）或准永久组合（）或准永久组合（RC）并考虑长）并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度期作用影响的最大裂缝宽度(mm)可按下列公式计算可按下列公式计算（7.1.2）15 裂缝宽度计算裂缝宽度计算smaxcrcrs wl
10、Etktes 1.1 0.65 f eqcrste1.9 0.08 dlc76eqsmaxcrsste1.90.08dwcE 77 表表7.1.2-1 构件受力特征系数构件受力特征系数注：将系数注：将系数 由原来的由原来的2.1降低到降低到1.9；将标准组合改为准永久组合；将标准组合改为准永久组合；保护层厚度有增加。保护层厚度有增加。总效果总效果：裂缝宽度约减小：裂缝宽度约减小30%，可适应高强钢筋的应用，可适应高强钢筋的应用crcr78qsq0s0.87Mh Akp0psk1ps()MNzeAA z79skqk1BMMMBs/BBsBsB8081注：注：1 混凝土强度等级不大于混凝土强度等级
11、不大于C25时，表中保护层厚度数值时，表中保护层厚度数值应增加应增加5mm；2 钢筋混凝土基础宜设置混凝土垫层，其受力钢筋的混钢筋混凝土基础宜设置混凝土垫层，其受力钢筋的混凝土保护层厚度应从垫层顶面算起，且不应小于凝土保护层厚度应从垫层顶面算起，且不应小于40mm。828384yabtfldfpyabtfldfaa abll85868788图图8.3.3 钢筋弯钩和机械锚固的形式和技术要求钢筋弯钩和机械锚固的形式和技术要求（a）90弯钩 （b）135弯钩 （c）一侧贴焊锚筋（d）两侧贴焊锚筋 （e）穿孔塞焊锚板 （f）螺栓锚头89 表表8.5.1 纵向受力钢筋的最小配筋百分率纵向受力钢筋的最小
12、配筋百分率(%)n注注1：受压构件的配筋率采用双控，有利于高强材料应用。：受压构件的配筋率采用双控，有利于高强材料应用。n注注2：板类受弯构件（不包括悬臂板）的受拉钢筋，当采用强度等级：板类受弯构件（不包括悬臂板）的受拉钢筋，当采用强度等级400MPa、500MPa的钢筋时，其最小配筋百分率应允许采用的钢筋时，其最小配筋百分率应允许采用0.15和和45ft/fy 中的较大值。中的较大值。90crminhhcrminy1.05Mhf b91929394c,ext0.01Ac,extAc,ext11)(2)Ac h xbc c2（9596（a）钢筋端头加锚板锚固钢筋端头加锚板锚固 （b）90弯折锚
13、固弯折锚固图图9.3.4 梁上部纵向钢筋在框架中层端节点内的锚固梁上部纵向钢筋在框架中层端节点内的锚固【说说明明】本次修订本次修订增加了采用筋端加锚头的机械锚固方法增加了采用筋端加锚头的机械锚固方法，以提高锚固，以提高锚固效果，减少锚固长度。但要求锚固钢筋在伸到柱对边柱纵向钢筋的内侧，效果，减少锚固长度。但要求锚固钢筋在伸到柱对边柱纵向钢筋的内侧，以增大锚固力。有关的试验研究表明，这种做法有效，而且施工比较方便以增大锚固力。有关的试验研究表明，这种做法有效，而且施工比较方便。979899100101102103GQ21MMM0.2 12.5104pupepp00240 3350.45 5.5l
14、hklpepys0cpAf Af bh1ilniilklpupepyscff0cpAf Af bb hf bhp0ililpu105106s0.002Abhs0.003Abhpupspys1 3hAAf h107ckpctk0.4 f108ckpctk0.4fcsy0.5NAf109pc cu5603401+15lf pc cu5603401+15lf pc cu555 3001+15lf pc cu5 553001+15lf 后张法构件后张法构件110pcp0.35Prf d0.5Pfdcrtppp2PsAr fvsv1pyv111pva2121+0.5p(a)抗崩裂U形插筋布置 (b)I-
15、I剖面图图10.3.11 抗崩裂抗崩裂U形插筋构造示意形插筋构造示意1预应力束；2沿曲线预应力束均匀布置的U形插筋112113114115116注：注：1 采用采用335MPa级、级、400MPa级级纵向受力钢筋时，应分别纵向受力钢筋时，应分别按表中数值增加按表中数值增加0.1和和0.05采用；采用；2 当混凝土强度等级为当混凝土强度等级为C60及以上时，应按表中数值加及以上时，应按表中数值加0.1采用。采用。3 对框架结构，应按表中数值加对框架结构，应按表中数值加0.1采用。采用。(降低降低0.1%，以适应高强钢筋的应用，以适应高强钢筋的应用)117表表11.4.11 柱轴压比限值柱轴压比限
16、值框架框架结构结构柱的柱的轴压轴压比限比限值值降低降低0.05，偏，偏严严118ccbMMbuac2.1MMc119Gbrbbvb)(VlMMVnlnHMMV)(tcbccvGbrbuabua)(1.1VlMMVnlnHMMV)(2.1tcuabcuavc120121jb0sbjbMVha9度时和度时和一级一级框架结构尚应符合框架结构尚应符合buajb0s1.15MVha 其他层其他层中间节点和端节点中间节点和端节点b0sjb0scb1bjbMhaVbaHh9度时和一级框架结构尚应符合度时和一级框架结构尚应符合buab0sjb0scb1.151MhaVhaHh122wbV cc0RE1(0.2
17、0)f bh连梁的斜截面受剪承载力应符合下列规定连梁的斜截面受剪承载力应符合下列规定w bV 0svt0RE10.42yvAf bhf hS123nlh纵筋sz构造纵筋sg箍筋sv图11.7.8 普通配筋连梁wbV c c0RE1(0.15)fbh0sv1wbtyv 0RE10.380.9nAVf bhf hS124纵筋sz箍筋sv构造纵筋sg对角斜筋sxh=600b=100ccchblll（a）对角斜筋连梁）对角斜筋连梁 （b）分段封闭箍筋连梁）分段封闭箍筋连梁 125wbV cc0RE1(0.20)f bh(11.7.8-1)0sxw btsxR E10.41.9sin0.6Vf bhf
18、A (11.7.9-1)sv1yv0yxsx()/()n AfhS fA (11.7.9-2)svt0yv0syREn10.6 0.13 0.96 /AVf bhfhA fl hs(11.7.9-3)126纵筋sz箍筋sv对角斜筋sx构造纵筋sgsL菱形筋c c0RE1(0.25)fbhwbV (11.7.9-4)0sxwbtsxRE10.52.4 sin0.6Vf b hfA (11.7.9-5)127表表11.7.17 剪力墙设置剪力墙设置构造边缘构件的最大轴压比构造边缘构件的最大轴压比128129130pypspys1 3f hAAf h131132133,eqtm0RE1.2/lFfu h,eqtpc,mm0yvsvuRE0.30.150.8/lFfu hf A,eqtpc,mm0RE0.420.15/lFfu h134135pypysGf Af AN136137
