1、四、ASME具体材料 ASME材料所用的标准核电建设所用的ASME标准内容(1)Section III,Nuclear Power Plant components,Division 1Subsection NB Class 1 Components(2)Section II,Material Specifications Part A-Ferrous Materials Part B-Nonferrous Materials Part C-Welding Rods,Electrodes and Filler Metals Part D-Properties(3)Section V,Nonde
2、structive Examination(4)Section IX,Welding and Brazing Qualifications(5)Section XI,Rules for In-service Inspection of Nuclear Power Plant Components,Division 1承压设备材料 Pressure retaining material and material welded thereto,except as permitted in NB-4435,and except for welding material,shall conform t
3、o the requirements of one of the specifications for material given in Tables 2A and 2B of ASME Code Section II,Part D,Subpart I and to all of the special requirements of Article NB-2000 which apply to the product form in which the material is used,except as they may be modified by the requirements o
4、f this Specification.其它材料 Non-structural attachments,such as insulation supports,name-plates,and temporary attachments,if required,may be noncertified material.Non-pressure retaining material,such as cooling shroud support,alignment pin,stud bolt elongation measuring rods and tools,if any,may be of
5、ASME or other Standards.The following requirements shall be applied,unless otherwise specially or additionally specified in this Specification.a.NB-2210Heat treatment requirements b.NB-2220Procedure for obtaining test coupons and specimens for quenched and tempered material.Fracture toughness requir
6、ements for material The following requirements shall be applied,unless otherwise specially or additionally specified in this Specification.a.NB-2310Material to be impact tested b.NB-2320Impact test procedures c.NB-2330Test requirements and acceptance standards d.NB-2340Number of impact tests require
7、d e.NB-2350Retests f.NB-2360Calibration of instruments and equipment Acceptable Material Designation Pressure Retaining Material A p p lic a b le P o r t io n A p p lic a b le s p e c if ic a t io n R e m a r k U p p e r D o m e(*1)L o w e r D o m e S A-5 3 3 M T Y P E B C L.1 o r S A-5 0 8 M G R.3
8、C L.1 H e a d F la n g e(*1)V e s s e l F la n g e(*2)N o z z le S h e ll(*2)C o r e S h e ll T r a n s it io n R in g I n le t N o z z le O u t le t N o z z le S a f e t y I n j e c t io n N o z z l e S A-5 0 8 M G R.3 C L.1 H e a d L if t in g L u g V e s s e l S u p p o r t S A-5 3 3 M T Y P E B
9、C L.1 o r S A-5 0 8 M G R.3 C L.1 S e a l L e d g e S A-5 0 8 M G r.1 A I n le t N o z z le S a f e E n d O u t le t N o z z le S a f e E n d S a f e t y I n j e c t io n N o z z l e S a f e E n d S A-1 8 2 M F 3 1 6 L N C R D M A d a p t e r F la n g e N e u t r o n I n s t r u m e n t a t io n P i
10、p e S a f e E n d S A-1 8 2 M F 3 0 4 L N L e a k D e t e c t io n T u b e S A-1 8 2 M F 3 0 4 L V e n t P ip e S B-1 6 7 (N 0 6 6 9 0)a n d S A 3 1 2 M T P 3 0 4 L S B 1 6 7 w it h t h e r m a l t r e a t m e n t C R D M A d a p t e r S B-1 6 7 (N 0 6 6 9 0)Wit h t h e r m a l t r e a t m e n t N e
11、 u t r o n I n s t r u m e n t a t io n P ip e S B-1 6 6 (N 0 6 6 9 0)Wit h t h e r m a l t r e a t m e n t R a d ia l S u p p o r t P a d S B-5 6 4 (N 0 6 6 9 0)Wit h t h e r m a l t r e a t m e n t S t u d B o lt s,N u t s,Wa s h e r s S A-5 4 0 M B 2 4 V C L.3 N u t s,Wa s h e r s S A-5 4 0 M B 2
12、 4 C L.3 Non-pressure Retaining Material Applicable Portion Applicable Code Cooling shroud support SA-516 Gr.485 or equivalent JIS Material Guide studs Carbon steel chromium plated Stud bolt elongation measuring rods Carbon steel Closure gaskets Ni-Cr-Fe alloy with silver plate Stud hole plug and ha
13、ndling device Type 304 or 316 stainless steel Others Compatible material.ASME第卷材料 A篇铁基材料标准 ASME材料种类太多，这里仅仅结合压水堆反应堆主要设备常用材料进行分析和比较。1.SA-508标准“压力容器用经真空处理的淬火加回火碳钢和合金钢锻件”使用上述标准材料的有反应堆压力容器、蒸汽发生器等，选用其中3级1类钢种。材料属于锰镍钼合金钢。2.材料的化学成分 元素 3级 C 0.25 Mn 1.201.50 P 0.025 S 0.025 Si 0.150.40 Ni 0.401.00 Cr 0.25 Mo 0
14、.450.60 V 0.05 ASME标准属于通用商业标准，在该标准中列举了很多材料，运用于各个领域。因此是一个比较一般的标准要求。使用于核电材料显然是不能满足使用上的安全要求，以下进行分析和比较。比较的对象一是RCC-M标准，另一是三菱重工公司实际控制的标准。RCC-M M2111 承受强辐照的反应堆压力容器筒节用的Mn-Ni-Mo合金钢锻件三菱建议书中所列实际控制范围Table 4.1.3.1 Chemical Composition Requirements for SA-508M Gr.3 CL.1Specified value(wt.%)ElementsHeat Product(1)
15、C 0.16-0.20 0.16-0.22Si 0.10-0.30 0.10-0.30Mn 1.20-1.55 1.20-1.60P 0.008 Max.0.008 Max.S 0.006 Max.0.006 Max.Ni 0.50 0.80 0.50 0.80Cr 0.15 Max.0.15 Max.Mo 0.45-0.55 0.43-0.57Cu 0.08(0.05 Max.)(3)0.08(0.05 Max.)(3)Sb 0.002 Max.0.002 Max.Sn 0.010 Max.0.010 Max.As 0.01 Max.0.01 Max.V 0.01 Max.0.01 Max.
16、Al 0.04 Max.0.04 Max.B 5 ppm Max.(3ppm Max.)(3)5 ppm Max.(3ppm Max.)(3)Co 0.02 Max.0.02 Max.（1）C的含量 压力容器，稳压器和蒸汽发生器的制造中均需要多段锻件加工后组焊，需要焊接的钢的含碳量不应超过0.23%，这是一般规定，考虑到其合金元素含量较高，还应进一步降低碳的最高含量。RCC-M规范中此类锻件的碳含量均不超过0.20%。（2）P、S含量 ASME标准属于通用商业标准，0.025%以下已经是比较高的要求了，但是仍然不能满足核电大锻件的质量要求。RCC-M M2111适用于承受强辐照的反应堆压力容器
17、筒节的可焊Mn-Ni-Mo合金钢锻件标准对P、S含量的要求是0.008%以下。RCC-M M2112适用于不承受强辐照的反应堆压力容器筒节的可焊Mn-Ni-Mo合金钢锻件标准对P、S含量的要求是0.012%以下。RCC-M M2113适用于压水堆压力容器过渡段和法兰用的Mn-Ni-Mo合金钢锻件标准对P、S含量的要求是0.012%以下。RCC-M M2114适用于压水堆压力容器管嘴用的Mn-Ni-Mo合金钢锻件标准对P、S含量的要求也是0.012%以下。RCC-M M2115适用于制造压水堆蒸汽发生器管板用的可焊18MND5 Mn-Ni-Mo合金钢锻件标准对P、S含量的要求也是0.012%以下
18、。RCC-M M2116适用于制造压水堆蒸汽发生器支撑环用的可焊18MND5 Mn-Ni-Mo合金钢锻件标准对P、S含量的要求也是0.012%以下。RCC-M M2119适用于制造压水堆蒸汽发生器用的可焊18MND5 Mn-Ni-Mo合金钢锻件标准对P、S含量的要求也是0.012%以下。P偏高会使材料的低温性能变得很差，会大幅度提高材料的FATT50温度和RTNDT温度，影响系统的水压试验的安全。S含量偏高会破坏材料的高温特性，使热加工困难，同时也影响材料的力学性能指标。但是S含量太低会增加焊接的难度（理论上还没有统一），极低的硫和氢含量母材有可能在焊接中因吸氢而造成局部脆性。现在已经有一些标
19、准规定了含硫量的下限，我的看法是硫控制在0.0020.008%之间比较合适。（3）其它残余元素的含量 其它对反应堆压力容器和蒸汽发生器等材料在运行中有影响的残余元素有Al、Cu、Co、As、Sn、Sb、Bi、Pb等，均应该有量的限制。这是制造商控制废钢质量的关键所在，具体数据应在规格书制订时协商决定。（4）钢中气体的含量 钢中气体即氮、氢、氧的含量应该有明确的限制。推荐使用氢1.5ppm，氮60ppm，氧40ppm。机械性能要求 ASME SA-508 对3级1类材料的要求：抗拉强度：550725MPa 屈服强度345 MPa 标距为50mm的延伸率18%断面收缩率38%在4.4（+40F）夏
20、比冲击的三个试样的最低平均值：20J，一个试样的最低值：14J，一组三个试样中只允许一个试样的数值低于平均值。相应RCC标准对机械性能的要求规定值 试验项目 试验温度 性能 轴向（横向）周向（纵向）R0.002 400MPa Rm 550/670MPa 室温 A%(5D)20 R0.002t 300MPa 拉伸 350 Rm 497MPa 最小平均值 56J 80J 0 个别最小值(1)40J 60J 最小平均值 40J 56J 20 个别最小值(1)28J 40J KV 冲击+20 个别最小值 104J 104J 三菱的企业要求 Requirement for Impact Tests：15
21、0J for core shell,104J for the parts other than core shell 无损检验要求 ASME SA-508在磁粉检验中要求按照A275标准方法进行。符合下列条件应于拒收或予以剔除：1.最大尺寸的显示超过4.8mm 2.4个或更多较大尺寸显示超过1.6mm，且各分割的显示排成一线，两显示的净间隔距离等于或小于1.6mm 3.在任何表面为39mm2内有10个或更多的较大尺寸显示超过1.6mm，并且此区域的较大尺寸不超过150mm。该面积应取在相对于需评定的显示踪迹最不利的部位 超声波检验要求 超声波检验方法：ASTM A388 分纵波检验和横波检验其
22、中横波检验用的标定缺口应开入到内径和外径表面，其深度等于截面公称厚度的3%或最大为9.5mm，长度约为25mm，宽度不大于两倍的深度。ASME标定的缺口明显偏大。因为核岛大锻件的壁厚很厚，AP1000的压力容器壁厚估计在200mm左右，3%的标定缺口深度就有些吓人。RCC-M规定的标准缺口最深不得超过1.5mm 中国的国标GB5310和GB5777均规定最深不得超过1mm 晶粒度和非金属夹杂物的检验ASME和RCC-M标准中均没有对材料的晶粒度和非金属夹杂物提出要求。三菱重工建议：Metallographic examination(1)Metallographic examination s
23、hall be made of each forging.The specimen for metallographic examination may be taken from at the end of a broken tension test specimen or impact test specimen.(2)Grain size shall be estimated in accordance with ASTM E112-88.Grain size number shall be five(5)or finer.(3)Non-metallic inclusionsNon-me
24、tallic inclusion examination shall be performed in accordance with ASTM E45-87.Type A inclusion Grade 1.5Type B inclusion Grade 1.5Type C inclusion Grade 1.5Type D inclusion Grade 1.5 ASTM SA-540特殊用途合金钢螺栓连接材料 压力容器与顶盖之间的连接螺栓制造中遵循ASTM SA-540标准中B24V 3级类别，现在已经更新到2004版，并与2001版有较多的差别。相同材料若遵循法国标准制造是使用标准：RC
25、C-MM2311 制造压水堆压力容器螺栓用的Ni-Cr-Mo-V合金钢锻造棒材Chemical Composition Requirements for SA-540M Gr.B24 Cl 3 and SA540M Gr.B24V Cl.3 Elements MITHIBISHI RCC-M ASME C 0.370.44 0.370.45 0.370.44 Si 0.150.35 0.035 0.150.35 Mn 0.600.95 0.600.95 0.600.95 P 0.010 0.020 0.025 S 0.010 0.010 0.025 Ni 1.552.00 1.552.00 C
26、r 0.600.95 0.600.95 Mo 0.400.60 0.400.60 Cu 0.20 V(*)0.040.10 0.040.10 机械性能和其它 B24V3级直径在101.6到203.2之间的力学性能规定值如下：抗拉强度1000PMa，屈服强度895PMa，伸长率12%，断面收缩率40%，布氏表面硬度范围302375，12.2下夏比V型缺口冲击最低平均值47J，一组3个试样中可以有一个试样小于47J，但不得小于34J。以上力学性能与RCC-M标准相近，但是ASME没有规定设计温度左右的高温力学性能试验。在标准的附加要求中，有S1：成品分析；S2：宏观浸蚀试验；S3：超声波试验；S5
27、：断裂转变温度；S6：磁粉检查，但是没有提出具体要求。不锈钢和非铁基材料 核级设备使用的不锈钢材料较多：反应堆冷却剂使用的主管道使用不锈钢材料，压力容器内部堆焊不锈钢材料。蒸汽发生器的传热管使用镍基690合金，蒸汽发生器管板和下封头内部也堆焊镍基690合金。具体细节从略。五、焊接基础 焊接性试验 材料的焊接性是一个专门名词，与通常的材料焊接性能有一定的区别。在在GB/T3375-1994焊接术语焊接术语中下的定义是：中下的定义是：金属焊接性是指金属材料在限定的焊接施工金属焊接性是指金属材料在限定的焊接施工条件下，焊接成规定设计要求的构件，并满足预条件下，焊接成规定设计要求的构件，并满足预定服役
28、要求的能力。定服役要求的能力。内涵：内涵：1 结合性能结合性能：金属焊接时对缺陷的敏感性。：金属焊接时对缺陷的敏感性。2 使用性能使用性能：焊成的接头在指定的使用：焊成的接头在指定的使用条件下可靠运行的能力。条件下可靠运行的能力。电力行业常用焊接性试验 1、冷裂纹的测试方法简介冷裂纹的测试方法简介 焊接冷裂纹倾向的测定方法很多，常用的有：最高硬度法、焊接冷裂纹倾向的测定方法很多，常用的有：最高硬度法、斜斜y坡口对接裂纹试验法（坡口对接裂纹试验法（“小铁研式小铁研式”抗裂实验）、刚抗裂实验）、刚性拘束裂纹试验（性拘束裂纹试验（RRC试验）、拉伸拘束试验试验）、拉伸拘束试验(TRC)、插、插销试验
29、等。销试验等。按照接头拘束类型可把抗裂试验分为自拘束抗裂试验和外按照接头拘束类型可把抗裂试验分为自拘束抗裂试验和外拘束性抗裂试验两大类。拘束性抗裂试验两大类。自拘束抗裂试验主要评价材料（焊材）抗热、冷裂纹性能，自拘束抗裂试验主要评价材料（焊材）抗热、冷裂纹性能，确定焊接规范确定焊接规范(不开裂时不开裂时)及热处理情况（包括预热、后及热处理情况（包括预热、后热）。这种试验只是定性地进行。象小铁研试验、窗口试热）。这种试验只是定性地进行。象小铁研试验、窗口试验等。验等。外拘束性试验适用于定量评定材料的裂纹倾向，以及可以外拘束性试验适用于定量评定材料的裂纹倾向，以及可以比较深入地进行有关理论研究工作
30、，像插销试验法等。比较深入地进行有关理论研究工作，像插销试验法等。2、焊接冷裂纹的产生及危害 冷裂纹是焊后冷却较低温度下产生的。对于低合金钢、中碳钢而言，大约在钢的马氏体转变温度MS附近。它是由于拘束应力、淬硬组织和扩散氢的共同作用下产生的。冷裂纹主要发生在低合金钢、中合金钢、中碳和高碳钢的热影响区，个别情况下，如焊接超高强度钢或某些钛合金时，冷裂纹也出现在焊缝上。危害：接头性能变坏，产生脆性断裂。3、冷裂纹的种类 延迟裂纹延迟裂纹 主要特点是：不在焊后立即出现，具有延迟现象。主要取决于钢主要特点是：不在焊后立即出现，具有延迟现象。主要取决于钢中的淬硬倾向，焊接接头的应力状态合熔敷金属中的扩散
31、氢含量。中的淬硬倾向，焊接接头的应力状态合熔敷金属中的扩散氢含量。淬硬脆化裂纹淬硬脆化裂纹 主要特点主要特点:焊后立即开裂，不受扩散氢的影响，只在拘束应力的焊后立即开裂，不受扩散氢的影响，只在拘束应力的作用下产生。作用下产生。产生原因：由于冷却时马氏体相变而产生的脆性造成的。主要取产生原因：由于冷却时马氏体相变而产生的脆性造成的。主要取决于钢的淬硬性和拘束条件。一般采用较高的预热温度和使用高决于钢的淬硬性和拘束条件。一般采用较高的预热温度和使用高韧性的焊条基本上可以防止这种裂温。韧性的焊条基本上可以防止这种裂温。低塑性脆化裂纹低塑性脆化裂纹 由于某些塑性较低材料，焊后冷至低温时，由于收缩力引起
32、的应由于某些塑性较低材料，焊后冷至低温时，由于收缩力引起的应变超过了材料本身所具有的塑性储备或材质变脆而产生的裂纹，变超过了材料本身所具有的塑性储备或材质变脆而产生的裂纹，成为低塑性脆化裂纹。如：球墨铸铁补焊时，不采取措施而产生成为低塑性脆化裂纹。如：球墨铸铁补焊时，不采取措施而产生白口开裂的现象白口开裂的现象 4、延迟冷裂纹的产生机理分析 在三种冷裂纹中，延迟裂纹的危害性最大，在三种冷裂纹中，延迟裂纹的危害性最大，最具有普遍性。因此，这里主要介绍这中最具有普遍性。因此，这里主要介绍这中裂纹的产生情况。有关研究证明：钢材的裂纹的产生情况。有关研究证明：钢材的淬硬倾向，焊接接头含氢量及其分布，以
33、淬硬倾向，焊接接头含氢量及其分布，以及接头所承受的拘束应力状态是高强钢焊及接头所承受的拘束应力状态是高强钢焊接时产生冷裂纹的三大主要因素。这三个接时产生冷裂纹的三大主要因素。这三个因素在一定条件下是互相联系和相互促进因素在一定条件下是互相联系和相互促进的。的。下面就三大因素简单介绍一下。下面就三大因素简单介绍一下。钢材的淬硬倾向，主要决定于化学成分、板厚、焊接工艺和冷却条钢材的淬硬倾向，主要决定于化学成分、板厚、焊接工艺和冷却条件等。钢淬硬后开裂主要有以下的两个方面原因。件等。钢淬硬后开裂主要有以下的两个方面原因。形成脆硬的马氏体组织形成脆硬的马氏体组织马氏体的脆硬是因碳饱和固溶在马氏体的脆硬
34、是因碳饱和固溶在FeFe种，使晶格发生较大的畸变而种，使晶格发生较大的畸变而难以变形（滑移），这样断裂时将消耗较低的（很少）能量。因此，难以变形（滑移），这样断裂时将消耗较低的（很少）能量。因此，马氏体的存在时利于裂纹的形成和扩展。马氏体的存在时利于裂纹的形成和扩展。淬硬会形成更多的晶格缺陷淬硬会形成更多的晶格缺陷碳在碳在FeFe中过饱和固溶，导致严重的晶格畸变，形成大量的晶格缺中过饱和固溶，导致严重的晶格畸变，形成大量的晶格缺陷，主要是空位和位错。在不平衡条件下，位错和空位发生移动和聚陷，主要是空位和位错。在不平衡条件下，位错和空位发生移动和聚集，在达到一定浓度后便形成裂纹源。集，在达到一定
35、浓度后便形成裂纹源。高强钢的淬硬倾向以热影响区最高硬度高强钢的淬硬倾向以热影响区最高硬度H Hmaxmax作为评定指标。作为评定指标。小铁研式抗裂试验及断口分析 GB4675.1-84GB4675.1-84 蒋应田蒋应田辽宁石油化工大学辽宁石油化工大学辽宁石油化工大学辽宁石油化工大学辽宁石油化工大学辽宁石油化工大学LNPULNPULNPU对于一般低合金钢，焊后延迟裂纹的出现往往在热影响区，这与焊缝及对于一般低合金钢，焊后延迟裂纹的出现往往在热影响区，这与焊缝及热影响区组织变化和氢的扩散过程有关。热影响区组织变化和氢的扩散过程有关。由于一般低合金钢焊缝金属的含碳量低于热影响区，在冷却时会在较高由
36、于一般低合金钢焊缝金属的含碳量低于热影响区，在冷却时会在较高的温度就发生相变，即由奥氏体分解为铁素体、珠光体、贝氏体以及低的温度就发生相变，即由奥氏体分解为铁素体、珠光体、贝氏体以及低碳马氏体等。在分解同时，原先溶解在焊缝的很多氢会极力进行扩散和碳马氏体等。在分解同时，原先溶解在焊缝的很多氢会极力进行扩散和逸出，当然，原子氢将会从焊缝向热影响区扩散。当焊缝由奥氏体转变逸出，当然，原子氢将会从焊缝向热影响区扩散。当焊缝由奥氏体转变为铁素体、珠光体等组织时，氢的溶解度会突然下降，而氢在铁素体、为铁素体、珠光体等组织时，氢的溶解度会突然下降，而氢在铁素体、珠光体中的扩散速度很快，因此氢会被很快地赶到
37、未转变的奥氏体组织珠光体中的扩散速度很快，因此氢会被很快地赶到未转变的奥氏体组织中去扩散（热影响区），而在热影响区（奥氏体中）扩散速度慢，不能中去扩散（热影响区），而在热影响区（奥氏体中）扩散速度慢，不能很快地把氢扩散到距熔合线较远的母材中去，因此在熔合线附近形成了很快地把氢扩散到距熔合线较远的母材中去，因此在熔合线附近形成了富氢地带。当滞后相变的热影响区由奥氏体向马氏体转变时（因焊缝相富氢地带。当滞后相变的热影响区由奥氏体向马氏体转变时（因焊缝相变超前于热影响区相变），氢便以过饱和状态残留在马氏体中，促使这变超前于热影响区相变），氢便以过饱和状态残留在马氏体中，促使这个地区进一步脆化。如果这
38、个部位有缺口效应（应力集中、应变集中），个地区进一步脆化。如果这个部位有缺口效应（应力集中、应变集中），并且氢的浓度足够高时，就可能产生根部裂纹或焊趾裂纹。若氢的浓度并且氢的浓度足够高时，就可能产生根部裂纹或焊趾裂纹。若氢的浓度更高，可使马氏体更加脆化，也可能产生焊道下裂纹。更高，可使马氏体更加脆化，也可能产生焊道下裂纹。当焊接某些超高强度钢时，会由于焊缝成分复杂，导致焊接热影响区相当焊接某些超高强度钢时，会由于焊缝成分复杂，导致焊接热影响区相变先于焊缝，这样，氢会相反地从热影响区向焊缝扩散，那么延迟裂纹变先于焊缝，这样，氢会相反地从热影响区向焊缝扩散，那么延迟裂纹就可能在焊缝上产生。就可能在
39、焊缝上产生。冷裂纹的斜冷裂纹的斜y形坡口试验法形坡口试验法此法主要评定碳钢和低合金钢焊接热影响区对冷裂纹的敏感性。此法主要评定碳钢和低合金钢焊接热影响区对冷裂纹的敏感性。具体实验方法是：具体实验方法是：首先用被焊材料加工成如图所式的试样，坡口才用机械切削加工。首先用被焊材料加工成如图所式的试样，坡口才用机械切削加工。然后把两端各然后把两端各60mm范围内先用焊缝固定，焊接时要注意防止角范围内先用焊缝固定，焊接时要注意防止角变形和未焊透。固定焊缝为双面焊接，要保证填满。变形和未焊透。固定焊缝为双面焊接，要保证填满。试验焊缝采用手弧焊或自动送进焊条电弧焊，但要注意焊接时引试验焊缝采用手弧焊或自动送
40、进焊条电弧焊，但要注意焊接时引弧、熄弧方式并应离开拘束焊缝弧、熄弧方式并应离开拘束焊缝23mm，如图，如图2所示。试验焊所示。试验焊缝可在各种不同温度下施焊，焊后静止缝可在各种不同温度下施焊，焊后静止24h再检测和解剖。焊接再检测和解剖。焊接工艺参数为：焊条直径工艺参数为：焊条直径4mm，焊接电流，焊接电流17010A，电弧电压，电弧电压242V，焊接速度，焊接速度15010mm/min。检测裂纹可用肉眼和放大。检测裂纹可用肉眼和放大镜来观察焊接接头的表面和断面上是否存在裂纹，并用下述方法镜来观察焊接接头的表面和断面上是否存在裂纹，并用下述方法分别计算出表面裂纹率，试样上裂纹长度计算的示意图见
41、图分别计算出表面裂纹率，试样上裂纹长度计算的示意图见图2。图表1试验焊缝始端拘束焊缝拘束试验焊缝弧坑图2 试验焊缝的焊接方式焊条电弧焊 b）自动送进焊条电弧焊图 3 试 样 上 裂 纹 长 度 计 算 表面裂纹率表面裂纹率：中中Cf表面裂纹率（表面裂纹率（%）lf表面裂纹长度之和（表面裂纹长度之和（mm）L试验焊缝长度试验焊缝长度 根部裂纹率根部裂纹率：试样先经着色检验，然后拉：试样先经着色检验，然后拉 断或弯断。断或弯断。式中式中Cr根部裂纹率（根部裂纹率（%）l lr r根部裂纹长度之和（根部裂纹长度之和（mmmm）断面裂纹率断面裂纹率：在试验焊缝上切下在试验焊缝上切下4 46 6块试片，
42、检查块试片，检查5 5个断面上的裂纹个断面上的裂纹深度。深度。%100LlCff%100LlCrr%100HHCSS 式中式中CS断面裂纹率（断面裂纹率（%）HS5个断面上裂纹深度之和个断面上裂纹深度之和 H5个断面焊缝最小厚度之和个断面焊缝最小厚度之和（mm）。）。如果保持焊接规范不变而采用不同的如果保持焊接规范不变而采用不同的预热温度进行试验时，可以测的防止预热温度进行试验时，可以测的防止冷裂纹的临界预热温度，以此作为冷冷裂纹的临界预热温度，以此作为冷裂纹敏感性的指标之一。裂纹敏感性的指标之一。斜斜y坡口对接裂纹试验的特点：坡口对接裂纹试验的特点：接头拘束度大，根部尖角又有应力集中，因此认
43、为试验中表面裂纹率小于20%，则用于生产就是安全的。斜y坡口对接裂纹试验一般用于评价打底焊缝及其热影响区冷裂纹倾向。而对于焊缝金属则用直角坡口对接裂纹试验。其实验方法及程序同斜y坡口。其它有关焊接性试验的内容 GB4675.1-84GB4675.1-84是小铁砚试验，是小铁砚试验，.2.2是最高硬度是最高硬度法试验，也就是焊缝的横切面上画一根通法试验，也就是焊缝的横切面上画一根通过焊缝、热影响区和母材的直线，在直线过焊缝、热影响区和母材的直线，在直线上每相隔一定距离打一点硬度，得到其最上每相隔一定距离打一点硬度，得到其最高硬度。一般希望最高硬度在高硬度。一般希望最高硬度在Hv350Hv350度以度以下。下。.3.3，.4.4等规定了其它一些试验方法，等规定了其它一些试验方法，这些试验均应在开发新材料的鉴定试验中这些试验均应在开发新材料的鉴定试验中完成，以便给具体材料的焊接工艺评定提完成，以便给具体材料的焊接工艺评定提供技术参数选择的依据。供技术参数选择的依据。
