1、低渗气藏产能评价技术低渗气藏产能评价技术汇报提纲汇报提纲产能评价方法产能评价方法1两相流产能两相流产能3气井优化配产气井优化配产4异常曲线处理方法异常曲线处理方法2 2一、气井产能评价方一、气井产能评价方法法一点法产能方程一点法产能方程指数产能方程指数产能方程二项式产能方程二项式产能方程气井产能方程气井产能方程经验公式经验公式靖边气田靖边气田气井流入动态曲线是指气井产气井流入动态曲线是指气井产量与井底流动压力的关系曲线，量与井底流动压力的关系曲线，它表示气层向井底的供气能力。它表示气层向井底的供气能力。它是预测油井产能、确定采油它是预测油井产能、确定采油井合理工作制度以及分析油井产井合理工作制
2、度以及分析油井产能变化规律的主要依据。能变化规律的主要依据。IPRIPR曲线图曲线图一、气井产能评价方一、气井产能评价方法法气井产能方程气井产能方程IPRIPR曲线绘制及用途曲线绘制及用途一、气井产能评价方一、气井产能评价方法法常规回压试井常规回压试井等时试井等时试井修正等时试井修正等时试井常规回压试井示意图常规回压试井示意图亦称稳定试井，即把气井产量由小到大控制亦称稳定试井，即把气井产量由小到大控制3 3 5 5个工作个工作制度，依次测得每个工作制度下的制度，依次测得每个工作制度下的稳定稳定产量和相对应产量和相对应的井底压力。的井底压力。等时试井示意图等时试井示意图 常规回压试井规定至少要测
3、常规回压试井规定至少要测4 4个稳定的测点，因而历个稳定的测点，因而历时较长时较长,特别是在低渗透层试井。特别是在低渗透层试井。CullenderCullender等人提出的等时试井，主要出发点就是缩等人提出的等时试井，主要出发点就是缩短试井时间。基本方法：短试井时间。基本方法：同流量的流动时间相等同流量的流动时间相等，进，进行开关序列的测试。行开关序列的测试。改进的等时试井示意图改进的等时试井示意图 每一测试流量下的每一测试流量下的试气时间和关井时间都相同试气时间和关井时间都相同,每次关井每次关井到规定时间到规定时间 就测量气层压力），并用就测量气层压力），并用 代替代替 计算下计算下一测试
4、流量相应的一测试流量相应的 。经过改进，缩短了测试时间，其。经过改进，缩短了测试时间，其结果与等时试井比较相差微小。结果与等时试井比较相差微小。气井产能试井方法气井产能试井方法6一、气井产能评价方一、气井产能评价方法法长庆气田气井修正等时试井流程图长庆气田气井修正等时试井流程图 气井产能试井方法气井产能试井方法产能方程分析影响因素产能方程分析影响因素边边界界影影响响 陕陕5 5井产能方程系数井产能方程系数A A变化曲线变化曲线 产产水水影影响响陕陕93井产能方程系数井产能方程系数A关系曲线关系曲线地地层层压压力力气井无阻流量与地层压力关系曲线气井无阻流量与地层压力关系曲线 测测试试时时间间气井
5、绝对无阻流量与影响半径关系曲线气井绝对无阻流量与影响半径关系曲线 陕陕9393井气井未产水前，系数井气井未产水前，系数A A沿第一直线段缓慢变化，沿第一直线段缓慢变化，A A应当应当4.38964.3896，但生产至第，但生产至第1010天时，地层严重出水，天时，地层严重出水，A A值急剧上升到值急剧上升到21.9921.99。气井绝对无阻流量由无水时的气井绝对无阻流量由无水时的58.2958.2910104 4m m3 3/d/d降低降低35.1835.1810104 4m m3/3/d d，即由于气井产水使其绝对无阻流量降低即由于气井产水使其绝对无阻流量降低39.6%39.6%。一、气井产
6、能评价方一、气井产能评价方法法产能指示曲线异产能指示曲线异常常二、异常曲线处理二、异常曲线处理异常曲线原因异常曲线原因YK6HYK6H井二项式产能方程井二项式产能方程Y5KHY5KH井二项式产能方程井二项式产能方程9 井底积液，获取的压力偏小井底积液，获取的压力偏小(压力计未下致产层中部或用井口测试计算井底压力压力计未下致产层中部或用井口测试计算井底压力等等)。泥浆或措施后液体进入地层，井底有堵塞，井附近渗透率变小，阻力增大。泥浆泥浆或措施后液体进入地层，井底有堵塞，井附近渗透率变小，阻力增大。泥浆或液体可能随测试产量增大逐渐解除。或液体可能随测试产量增大逐渐解除。关井未稳定，使测取的地层压力
7、偏小。关井未稳定，使测取的地层压力偏小。每个工作制度都未稳定就进行测试、使测取的每个工作制度都未稳定就进行测试、使测取的P Pwfiwfi、q qscisci不准确。不准确。稳定试井过程中，井周围地层凝析油析出或含水饱和度变化，改变了地层附近的稳定试井过程中，井周围地层凝析油析出或含水饱和度变化，改变了地层附近的渗流条件。渗流条件。底水锥进或边水舌进，即使水未进入井中，也改变了地层内的渗流特征。底水锥进或边水舌进，即使水未进入井中，也改变了地层内的渗流特征。井底出砂，疏松砂岩地层出砂，还导致测试产量或压差过大而挤坏套管。井底出砂，疏松砂岩地层出砂，还导致测试产量或压差过大而挤坏套管。井间或层间
8、干扰。井间或层间干扰。压力敏感地层，渗透率和孔隙度随压力变化。压力敏感地层，渗透率和孔隙度随压力变化。井口或地面流程漏气。井口或地面流程漏气。二、异常曲线处理二、异常曲线处理异常曲线原因异常曲线原因影响因素影响因素二、异常曲线处理二、异常曲线处理常见曲线类型常见曲线类型2 23 311二、异常曲线处理二、异常曲线处理常见曲线类型常见曲线类型4 45 512二、异常曲线处理二、异常曲线处理常见曲线类型常见曲线类型6 67 78 8二、异常曲线处理二、异常曲线处理异常曲线处理方法异常曲线处理方法类型一（当得不到地层压力时的处理）类型一（当得不到地层压力时的处理）在无法获得地层压力在无法获得地层压力
9、PePe时，通过每个工作时，通过每个工作制度的准确产量制度的准确产量q qscisci和流动井底压力和流动井底压力P Pwiwi，对，对几个测点写出联立方程：几个测点写出联立方程：若绘制若绘制 关系曲线，关系曲线，可得一直线，此直线截距为可得一直线，此直线截距为A A，斜率为，斜率为B.B.类型二（类型二（当测取的地层压力偏小时的识别和校正当测取的地层压力偏小时的识别和校正）由于关井时间不足，末达到稳定即测取压由于关井时间不足，末达到稳定即测取压力，以此压力作为地层压力是偏小的力，以此压力作为地层压力是偏小的.校正：校正：地层压力偏小时二项地层压力偏小时二项式产能曲线式产能曲线校正后的二项式产
10、能曲线校正后的二项式产能曲线若绘制若绘制 关系曲关系曲线，可得一直线，此直线截距为线，可得一直线，此直线截距为A A，斜率为，斜率为B.B.二、异常曲线处理二、异常曲线处理类型三（类型三（当测取的井底流压偏小时的识别和校正当测取的井底流压偏小时的识别和校正）在某些情况下，比如井筒积液，由于压力在某些情况下，比如井筒积液，由于压力计未下至产层中部，若井筒仍按纯气柱考虑，计未下至产层中部，若井筒仍按纯气柱考虑，势必造成流动井底压力偏低的情况。势必造成流动井底压力偏低的情况。如下校正：如下校正：若绘制若绘制 关系曲线，关系曲线，可得一直线，此直线截距为可得一直线，此直线截距为A A，斜率为，斜率为B
11、.B.类型四类型四（井筒或井底残留液体逐渐吸净的识别）（井筒或井底残留液体逐渐吸净的识别）一些新井或措施后的井测试时，若测试前一些新井或措施后的井测试时，若测试前未用最大产气量放喷，井内或井底附近残留未用最大产气量放喷，井内或井底附近残留液体，随测试产量增大，残留液体被逐渐带液体，随测试产量增大，残留液体被逐渐带出以至喷净，这时测试的出以至喷净，这时测试的p p2 2q qscsc指示曲线指示曲线会凹向会凹向q qscsc轴，表明每降低单位压差所获产量轴，表明每降低单位压差所获产量会越来越多，若再继续顺次回测，则可得正会越来越多，若再继续顺次回测，则可得正常曲线。常曲线。井底流压偏小时的二项式
12、产能曲线井底流压偏小时的二项式产能曲线井筒附近存在积液时的指示曲井筒附近存在积液时的指示曲线线ABAB段未形成水锥，段未形成水锥，为直线；为直线；BCBC段水锥已淹没部段水锥已淹没部分产层厚度，渗流阻力分产层厚度，渗流阻力增大，为曲线。增大，为曲线。CDCD段水锥已淹没产段水锥已淹没产层顶部，气必须穿过水层顶部，气必须穿过水才能进入井中，出现随才能进入井中，出现随p p2 2上升，上升，q qscsc反而下降，反而下降，曲线倒转。曲线倒转。二、异常曲线处理二、异常曲线处理类型五（类型五（底水锥进的识别底水锥进的识别）类型六（凝析油影响）类型六（凝析油影响）对于有边水舌进的气藏，若测试井已对于有
13、边水舌进的气藏，若测试井已受到边水舌进的影响，出现与底水锥进受到边水舌进的影响，出现与底水锥进类似的情况。类似的情况。有底水存在的气藏，应特别注意控制测试产量，有底水存在的气藏，应特别注意控制测试产量，以免测试产量过大，底水锥进甚至突入井中。以免测试产量过大，底水锥进甚至突入井中。底水锥进影响的二项式产能曲底水锥进影响的二项式产能曲线线凝析油影响的指示曲线凝析油影响的指示曲线对含凝析油的气藏，一定要注意测试产量对含凝析油的气藏，一定要注意测试产量引起的压力降，是否会使井底流压低于初始引起的压力降，是否会使井底流压低于初始露点压力。露点压力。若测试产量由小到大，在此过程中，小产量的若测试产量由小
14、到大，在此过程中，小产量的测点不会引起井底流压低于露点压力，且凝析范测点不会引起井底流压低于露点压力，且凝析范围（两相区）随产量增大而扩大，此时，围（两相区）随产量增大而扩大，此时，p p2 2q qscsc曲线高于正常曲线。曲线高于正常曲线。其中的其中的1 1、2 2、3 3这三点，这三点，因不出现凝析油，点子落因不出现凝析油，点子落在正常曲线上。在正常曲线上。4 4、5 5两点是因为出现凝两点是因为出现凝析油后改变井底渗流条件，析油后改变井底渗流条件，使渗流阻力增大，点子不使渗流阻力增大，点子不能落在正常曲线上，因能落在正常曲线上，因而凝析气井测试曲线高而凝析气井测试曲线高于曲线。于曲线。
15、二、异常曲线处理二、异常曲线处理实例实例1 1日期日期地层压力地层压力(MPa)工作制度工作制度(mm)A点流压点流压(MPa/m)生产压差生产压差(MPa)井口井口油压油压(Mpa)井口井口套压套压(Mpa)油油(m3/d)日产气日产气104(m3/d)2005.8.3056.363.1755.380.9839.58.89.64.13192005.9.143.9755.610.7537.97.814.45.92612005.10.15.5655.750.6139.517.433.7113.78282005.10.136.3555.740.6239.718.1349.9520.4476YK6H
16、YK6H异常情况的主要原因：异常情况的主要原因：1 1）地层压力、实测井底流压不准；）地层压力、实测井底流压不准；2 2）井底可能存在污染；）井底可能存在污染；3 3）测试时气产量不稳定。）测试时气产量不稳定。两相拟压力指数式产能方程两相拟压力指数式产能方程 两项拟压力二项式产能方程两项拟压力二项式产能方程 指数式产能方程指数式产能方程 ：=373.302(10=373.302(104 4m m3 3/d)/d)二项式产能方程二项式产能方程 ：=176.8172(10=176.8172(104 4m m3 3/d)/d)二、异常曲线处理二、异常曲线处理二、异常曲线处理二、异常曲线处理实例实例2
17、 2三、两相流产能三、两相流产能当水驱气藏气井生产时，井附近产生一个压力降漏斗，它可以远远扩展到水层，使水进入井筒。依当水驱气藏气井生产时，井附近产生一个压力降漏斗，它可以远远扩展到水层，使水进入井筒。依照气与水间的界面形状，称这种现象为照气与水间的界面形状，称这种现象为“水锥水锥”。水锥形成可以认为是粘性力与重力之间的竞争。粘性力趋向于将水拖曳至井筒，并与井水锥形成可以认为是粘性力与重力之间的竞争。粘性力趋向于将水拖曳至井筒，并与井 的产量成的产量成正比，重力趋向于使水向下降落，它与水、气之间的密度差成正比。在某个产量下，正比，重力趋向于使水向下降落，它与水、气之间的密度差成正比。在某个产量
18、下，粘性力正好与重力粘性力正好与重力平衡，这个产量称为形成水锥的平衡，这个产量称为形成水锥的临界产量临界产量。临界压差临界压差”是指能控制底水水窜高度小于井底至气水界面高是指能控制底水水窜高度小于井底至气水界面高度的气井最大的生产压差。临界压差下的产气量即度的气井最大的生产压差。临界压差下的产气量即“临界产量临界产量”。气井在低于临界产量条件下生产时不会出现水的锥进，也就是说，气水之间的边界产生变形并形成气井在低于临界产量条件下生产时不会出现水的锥进，也就是说，气水之间的边界产生变形并形成锥状，但未达到贯穿的程度。同样，气井以超过临界产量生产时必然导致产水。锥状，但未达到贯穿的程度。同样，气井
19、以超过临界产量生产时必然导致产水。底水气藏临界产量底水气藏临界产量三、两相流产能三、两相流产能底水气藏临界产量研究底水气藏临界产量研究底水气藏临界产量研究关系图底水气藏临界产量研究关系图底水气藏的临界产量研究底水气藏的临界产量研究底水气藏临界产量的确定底水气藏临界产量的确定三、两相流产能三、两相流产能底水气藏临界产量研究底水气藏临界产量研究影响水锥稳定的主要因影响水锥稳定的主要因素素通过数值模拟研究表明影响水锥稳定的因素主要有：通过数值模拟研究表明影响水锥稳定的因素主要有：a a、开采速度开采速度；b b、完井层位完井层位、穿透率；、穿透率；c c、基质渗透率、裂缝渗透率、垂直与水平渗透率之比
20、基质渗透率、裂缝渗透率、垂直与水平渗透率之比；d d、产层有效厚度产层有效厚度、水层尺寸；、水层尺寸；e e、毛细管压力；、毛细管压力；f f、残余气饱和度；、残余气饱和度；g g、裂隙大小；、裂隙大小；h h、垂直流动障碍（隔离层）。、垂直流动障碍（隔离层）。对于气水、裂缝气藏，由于地层裂缝经常导致垂直与水平渗透率之比较大，这有助于水锥进，所以对于气水、裂缝气藏，由于地层裂缝经常导致垂直与水平渗透率之比较大，这有助于水锥进，所以控制水产量是很困难的。底水沿垂直或近于垂直大裂缝上窜，然后沿着平缝或高孔隙层横侵，气水关控制水产量是很困难的。底水沿垂直或近于垂直大裂缝上窜，然后沿着平缝或高孔隙层横
21、侵，气水关系异常复杂。在气藏内不存在规则、连续、统一的动气水界面。水下有气、气中有水，裂缝中以水为系异常复杂。在气藏内不存在规则、连续、统一的动气水界面。水下有气、气中有水，裂缝中以水为主，基质孔隙中以气为主。这就是底水裂缝气藏在底水锥进到井底以前的气水关系和宏观分布规律。主，基质孔隙中以气为主。这就是底水裂缝气藏在底水锥进到井底以前的气水关系和宏观分布规律。三、两相流产能三、两相流产能底水气藏临界产量的确定底水气藏临界产量的确定利用气水界面形状利用气水界面形状平面径向流平面径向流不考虑非达西流不考虑非达西流动动平面径向流平面径向流考虑非达西流动考虑非达西流动球面向心流球面向心流-考虑非达西考
22、虑非达西球面向心流球面向心流-不考虑非达西不考虑非达西三、两相流产能三、两相流产能气水两相流二项式产能方程气水两相流二项式产能方程如果不考虑紊流（湍流）效应如果不考虑紊流（湍流）效应三、两相流产能三、两相流产能气水两相流二项式产能方程气水两相流二项式产能方程确定气水两相流二项式产能方程确定气水两相流二项式产能方程1 1、确定、确定由于测试持续时间一般较短，在这个由于测试持续时间一般较短，在这个过程中，可以认为地层压力不变，并过程中，可以认为地层压力不变，并且可以认为在不同测试油嘴下生产气且可以认为在不同测试油嘴下生产气水质量比水质量比保持不变。保持不变。2 2、确定、确定Kg/KrwKg/Kr
23、w考虑天然气的密度和粘度随压力的变化，不考虑不同测试油考虑天然气的密度和粘度随压力的变化，不考虑不同测试油嘴下的气水质量比的变化。一个压力值，对应一个气体粘度与嘴下的气水质量比的变化。一个压力值，对应一个气体粘度与密度值密度值,代入式（代入式（3 3），可以计算出），可以计算出 一个一个Kg/KrwKg/Krw。这样，就可。这样，就可以得到不同压力下的以得到不同压力下的Krg/KrwKrg/Krw，也就是可以得到，也就是可以得到Kg/Krw Kg/Krw p p的的关系。关系。3 3、借助气水相对渗透率曲线、借助气水相对渗透率曲线K K得到得到Krg/Krw Krg/Krw sw,sw,根据根
24、据Krg/Krw Krg/Krw 可以得到可以得到swsw，从而得到，从而得到KrgKrg和和KrwKrw。4 4、由数值积分方法求出两相拟压力函数，作出、由数值积分方法求出两相拟压力函数，作出 的关系的关系曲线。曲线。5 5、利用产水气井的测试资料和上述计算，就可以线性回归确、利用产水气井的测试资料和上述计算，就可以线性回归确定系数和。定系数和。6 6、确定、确定A A和和B B，从而确定出产水气藏二项式产能方程，），建，从而确定出产水气藏二项式产能方程，），建立了气水同产井流入动态关系。立了气水同产井流入动态关系。(3)(3)(4)(4)(2)(2)(1)(1)三、两相流产能三、两相流产能
25、气水两相流二项式产能方程应用气水两相流二项式产能方程应用（1 1）确定产水气井流入动态方程）确定产水气井流入动态方程先给定在压力与拟压力关系曲线数据中插值先给定在压力与拟压力关系曲线数据中插值可得到的可得到的 ，这样就可以计算出不同质，这样就可以计算出不同质量流量对应的井底拟压力，进而再次插值求量流量对应的井底拟压力，进而再次插值求得对应的井底压力。通过这个方法可以求出得对应的井底压力。通过这个方法可以求出可靠的产水气井流入动态曲线方程，这对于可靠的产水气井流入动态曲线方程，这对于产水气井生产动态预测，确定合理产能是十产水气井生产动态预测，确定合理产能是十分重要的。分重要的。对于产水气井，应该
26、依据上式求出的最对于产水气井，应该依据上式求出的最大无阻流量来确定产水气井的合理产量。大无阻流量来确定产水气井的合理产量。（2 2）确定产水气井无阻流量）确定产水气井无阻流量（3 3）节点分析法）节点分析法 把节点选择在井底压力处，系统则被分成把节点选择在井底压力处，系统则被分成地层流入系统和油管流出系统，相对应的是地层流入系统和油管流出系统，相对应的是井底流入曲线和井底流出曲线。这样，根据井底流入曲线和井底流出曲线。这样，根据节点处压力唯一性便可由两条曲线方程得出节点处压力唯一性便可由两条曲线方程得出稳定生产的工作点。对于气水同产井，应该稳定生产的工作点。对于气水同产井，应该依据下图求出气井
27、的合理产量。依据下图求出气井的合理产量。节点分析法井底流入曲线和流出曲线节点分析法井底流入曲线和流出曲线 随着水气比的增加，流入动态关系曲线向左下方偏移，即在相同井随着水气比的增加，流入动态关系曲线向左下方偏移，即在相同井底流压下，随气水比的增加，气体产量将减少。或者说，在相同气产量下，底流压下，随气水比的增加，气体产量将减少。或者说，在相同气产量下，随着水气比的增加，生产压差将增大。随着水气比的增加，生产压差将增大。不同水气比下流入动态曲线：不同水气比下流入动态曲线：三、两相流产能三、两相流产能气水两相流产能方程应用气水两相流产能方程应用气水同产井产能曲线对比：气水同产井产能曲线对比：当地层
28、中为气水两相流动时，气相的相对渗透率大幅度下降，当地层中为气水两相流动时，气相的相对渗透率大幅度下降，导致气产量下降。如果不考虑气相渗流能力的变化势必导致过高确定导致气产量下降。如果不考虑气相渗流能力的变化势必导致过高确定气井产水后的产气能力。气井产水后的产气能力。三、两相流产能三、两相流产能气水两相流产能方程应用气水两相流产能方程应用两相区两相区单相区单相区可动气和可动油可动气和可动油可动气和不可动油可动气和不可动油可动气可动气凝析气井凝析气井凝析油凝析油凝析气凝析气I区II区III区不同区域的流动特征：I I区：生产气油比是常数；进入区：生产气油比是常数；进入I I区区的单相气与产出井流物
29、有相同的组分；的单相气与产出井流物有相同的组分；IIII区：凝析油净聚集的区域，可以区：凝析油净聚集的区域，可以采用等容衰竭来描述；采用等容衰竭来描述；IIIIII区：组分不变，等于原始状态区：组分不变，等于原始状态 对于近井区的描述过于简单，忽视了不同流动相间过渡区的存在；对于近井区的描述过于简单，忽视了不同流动相间过渡区的存在；对渗流过程中不同影响因素的考虑还不全面；对渗流过程中不同影响因素的考虑还不全面；I区边界定义合理性还有待区边界定义合理性还有待验证验证 三区油气分布示意图考虑高速效应的凝析气井多相流产能分析考虑高速效应的凝析气井多相流产能分析三、两相流产能三、两相流产能耦合影响分析
30、耦合影响分析00.20.40.60.810.10.30.50.70.9凝析油饱和度凝析油饱和度气相相对渗透率气相相对渗透率基础相渗基础相渗(低速低速)高速相渗高速相渗(只考虑毛管数效只考虑毛管数效应应)高速相渗高速相渗(考虑毛管数和非考虑毛管数和非达西效应达西效应)基础相渗基础相渗(低速低速)高速相渗高速相渗(只考虑毛管数效只考虑毛管数效应应)高速相渗高速相渗(考虑毛管数和非考虑毛管数和非达西效应达西效应)05101520255101520时间（年）时间（年）产量产量,MMscf/d高速流动对气相相对渗透率的影响 高速流动对气井产能的影响 三、两相流产能三、两相流产能考虑高速效应的凝析气井多相
31、流产能分析考虑高速效应的凝析气井多相流产能分析岩性岩性试气产量试气产量（10104 4m m3 3/d/d）采气指数采气指数（10104 4m m3 3/d/dMPaMPa）平均平均最小最小最大最大平均平均最小最小最大最大次火山岩次火山岩19.7519.7512.3712.3733.0733.070.0350.0350.020.020.060.06火山熔岩火山熔岩16.6416.649.329.3231.2231.220.0380.0380.010.010.130.13碎屑熔岩碎屑熔岩22.6722.670.0350.035熔结碎屑岩熔结碎屑岩21.4721.479.329.3231.2231
32、.220.0590.0590.010.010.100.10正常火山碎屑岩正常火山碎屑岩14.8014.806.906.9030.1630.160.0640.0640.010.010.230.23沉火山岩沉火山岩10.60 10.60 9.69 9.69 14.23 14.23 0.036 0.036 0.022 0.022 0.039 0.039 l爆发相爆发相的试气产量，采气指数，无阻流量都明的试气产量，采气指数，无阻流量都明显较高，产能好；显较高，产能好；l溢流相溢流相次之；次之；l火山沉积相火山沉积相最差。最差。岩相岩相试气产量（试气产量（10104 4m m3/3/d d）平均平均最小
33、最小最大最大爆发爆发19.7119.711.081.0830.230.2溢流溢流14.1114.113.493.4931.231.2火山沉积火山沉积0.740.740.420.421.051.05次火山岩次火山岩7.827.821.091.0920.820.8四、气井优化配产四、气井优化配产产能与岩性和岩相关系产能与岩性和岩相关系四、气井优化配产四、气井优化配产产能与岩性和岩相关系产能与岩性和岩相关系井区井区层位层位井号井号完井方式完井方式渗透率渗透率（mD）有效厚度有效厚度（m）水平井产量水平井产量（104m3/d）与直井对比与直井对比滴西滴西18CDXHW181压裂压裂0.0772304C
34、DXHW182压裂压裂0.0772303滴西滴西14CDXHW141欠平衡欠平衡0.8480132 不同井型与产能关系不同井型与产能关系分级压裂水平井分级压裂水平井DXHW181DXHW181井井日产气日产气3030万方万方，为直井产量的，为直井产量的4 4倍倍分级压裂水平井分级压裂水平井DXHW182DXHW182井井日产气日产气2020万方万方，为直井产量的，为直井产量的3 3倍倍欠平衡水平井欠平衡水平井DXHW141DXHW141井油压井油压20MPa20MPa，日产气日产气1313万方万方，是压裂直井产量的，是压裂直井产量的2 2倍倍。储层连通性与井控储量储层连通性与井控储量不引起底水
35、快速锥不引起底水快速锥进进不引起裂缝闭不引起裂缝闭合合合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产气藏单井分类优化配产气藏单井分类优化配产基于井控储量优化配产基于井控储量优化配产单井单井 分类分类单井单井 分类分类限限 制制 条条 件件井井 型（直井、水平井）型（直井、水平井）稳产期稳产期四、气井优化配产四、气井优化配产四、气井优化配产四、气井优化配产合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产四、气井优化配产四、气井优化配产DX1415井井3796m-3810m井段试采测试曲线井段试采测试曲线DX1415DX1415井为井为I I类井，自然投产，试采类井，自然投产，试采368368天，天，试采期间日
36、产气量调至试采期间日产气量调至7 7 9 910104 4m m3 3/d/d，油压，油压稳定（稳定（25MPa25MPa），产水基本稳定在），产水基本稳定在0.4m0.4m3 3/d/d，水气比稳定在水气比稳定在0.50.5 0.6 m0.6 m3 3/10/104 4m m3 3，采气指数，采气指数有增加的趋势，采出百万方气地层压力下降有增加的趋势，采出百万方气地层压力下降0.07MPa0.07MPa。试采期产气量调整至。试采期产气量调整至111110104 4m m3 3/d/d，油套压均有下降，油压降至油套压均有下降，油压降至17.5MPa17.5MPa左右，左右，水气比升至水气比升至
37、0.47 m3/100.47 m3/104 4m m3 3，因此单井产量应，因此单井产量应小于小于111110104 4m m3 3/d/d，分析认为气井以，分析认为气井以9 910104 4m m3 3/d/d生产较合适。生产较合适。合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产四、气井优化配产四、气井优化配产合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产四、气井优化配产四、气井优化配产合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产四、气井优化配产四、气井优化配产通过新井预测的通过新井预测的khkh值确定其试采无阻流量，再按预测试采无阻流量的值确定其试采无阻流量，再按预测试采无阻流量的1/31/31/61/6
38、确定单井产量。确定单井产量。徐深徐深克拉美丽克拉美丽合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产建立的无阻流量建立的无阻流量Q QAOFAOF与测井解释与测井解释khkh的关系方程，供气井初期配产参考的关系方程，供气井初期配产参考四、气井优化配产四、气井优化配产徐深徐深8 8井（自然产能）合理生产压差井（自然产能）合理生产压差在在0.993.5MPa0.993.5MPa，利用徐深，利用徐深8 8井产能方井产能方程计算合理产量在程计算合理产量在4.7417.234.7417.2310104 4m m3 3/d/d。合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产四、气井优化配产四、气井优化配产根据全气藏产能
39、方程计算不同地层压力下的根据全气藏产能方程计算不同地层压力下的IPRIPR流入曲流入曲线，根据垂直井筒管流法计算增压和不增压时的流出曲线，根据垂直井筒管流法计算增压和不增压时的流出曲线，根据携液产量公式计算不同流压下的携液产量和流线，根据携液产量公式计算不同流压下的携液产量和流压关系曲线压关系曲线步骤：步骤：根据试气试采资料，根据试气试采资料，DX1415DX1415井的试气无阻流量为井的试气无阻流量为20.620.610104 4m m3 3/d/d，绘制试气，绘制试气IPRIPR曲线曲线油管尺寸油管尺寸27/827/8，井口压力，井口压力6.4MPa6.4MPa，利用垂直管流计，利用垂直管
40、流计算油管流出曲线；算油管流出曲线；根据流入根据流入/流出曲线的交点确定流出曲线的交点确定DX1415DX1415井最大产量为井最大产量为161610104 4m m3 3/d/d，将其换算到试采条件下，则为，将其换算到试采条件下，则为24.224.210104 4m m3 3/d/d；考虑风险系数考虑风险系数0.80.8，不考虑稳产的气井最大产量为，不考虑稳产的气井最大产量为24.224.20.80.819.319.310104 4m m3 3/d/d。目前地层压力下，徐深目前地层压力下，徐深8 8井（自井（自然产能）合理产量范围在然产能）合理产量范围在4.3432.34.3432.3101
41、04 4m m3 3/d/d，压裂井合，压裂井合理产量范围在理产量范围在4.9174.91710104 4m m3 3/d/d。合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产四、气井优化配产四、气井优化配产根据采气指示曲线，直线段最后一点所对应的压差为气井合理生产压差，这一根据采气指示曲线，直线段最后一点所对应的压差为气井合理生产压差，这一点所对应的产量作为气井合理产量，利用采气指数法确定徐深点所对应的产量作为气井合理产量，利用采气指数法确定徐深7 7、8 8、9 9和和902902井井的最大合理产量分别为的最大合理产量分别为7.17.110104 4m m3 3/d/d、12.8112.81101
42、04 4m m3 3/d/d、6.06.010104 4m m3 3/d/d和和6.26.210104 4m m3 3/d/d。利用采气指数法确定滴西利用采气指数法确定滴西1010井区井区DX1001DX1001、滴西、滴西1010井井s1s1层、滴西层、滴西1010井井s2s2层的最大层的最大合理产量分别为合理产量分别为7 710104 4m m3 3/d/d、4 410104 4m m3 3/d/d、4 410104 4m m3 3/d/d。徐深徐深9 9井井合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产单井分类优化配产单井分类优化配产（104m3/d）类类类类III类类配配产产方方法法按试采稳
43、定产量按试采稳定产量9129126767（直井）（直井）1818（水平井）（水平井）2.552.55按试气试采无阻流量按试气试采无阻流量8.514.78.514.76.857.566.857.5616.8(16.8(水平井水平井)3.25.43.25.4按产能方程按产能方程7.5137.5134.584.58（直井）（直井）15221522（水平井（水平井)3.563.56按采气指数与生产压按采气指数与生产压差差 6-106-103.593.593636按节点分析按节点分析10.324.810.324.89.317.19.317.17.413.77.413.7限限制制底水锥进临界产量底水锥进临
44、界产量91291247472525 合理产量综合确定合理产量综合确定8 8（直井）（直井）24 24（水平井）（水平井）5.55.5（直井）（直井）1616（水平井）（水平井）3 3（直井）（直井）10 10（水平井）（水平井）四、气井优化配产四、气井优化配产合理利用地层能量配产合理利用地层能量配产 I类井：类井：DX1415 拟合井控储量：拟合井控储量：5.09108m3 II类井：滴西类井：滴西18拟合井控储量：拟合井控储量：III类井：滴西类井：滴西1824拟合井控储量：拟合井控储量：四、气井优化配产四、气井优化配产基于井控储量优化配产（稳产期）基于井控储量优化配产（稳产期）考虑考虑3
45、3年稳产期：年稳产期：I I、II II、III III类井类井11.6511.65、7.067.06、3.943.9410104 4mm3 3/d/d考虑考虑6 6年稳产期：年稳产期：I I、II II、III III类井类井8.598.59、5.15.1、2.872.8710104 4mm3 3/d/d井类别井类别井号井号井控储量井控储量10108 8m m3 3 单位套（油）压压降采气量单位套（油）压压降采气量稳产期稳产期3 3年年稳产期稳产期6 6年年试采时间试采时间开始压力开始压力MpaMpa截止压力截止压力MpaMpa累积产气累积产气量量10104 4m m3 3单位压降产单位压降
46、产气量气量10104 4m m3 3废弃地层压力废弃地层压力 8.12MPa8.12MPaI类类DX1805DX18057.4308.12.14-08.09.3040.3737.323529.61157.2 12.26 9.93 DX1813DX18135.5508.12.11-09.09.0740.1336.493202.6879.8 11.79 8.25 DX1415DX14154.308.12.14-09.09.3048.4442.43156.6522.6 10.63 7.11 DX1416DX14163.0809.07.04-09.09.3048.4946.171531.6660.2
47、11.92 9.06 II类类DX1001DX10012.4807.07.22-09.09.3025.1517.98294.51144.1 6.64 4.44 滴西滴西1831832.1108.12.11-09.09.302920.52471.6290.8 6.41 4.29 滴西滴西18182.1408.12.11-09.09.3040.4638.12022.8857.1 7.93 6.00 DX1804DX180409.07.09-09.09.3040.5639.6611.2636.7 7.25 5.68 DXHW181DXHW1819.3508.12.13-09.09.3046.1440
48、8935.71455.3 19.53 16.74 III类类DX1823DX18230.5208.08.18-09.09.3035.4522.761315.5103.7 4.29 2.45 DX182DX1820.6708.12.11-09.09.3039.3131.05966.5117.0 3.69 3.16 DX1824DX18240.6909.01.14-09.09.3036.5329.261025.6141.1 4.05 3.47 滴滴4034030.2808.12.12-09.04.1742.7633.37498.653.1 3.72 2.39 四、气井优化配产四、气井优化配产基于井
49、控储量优化配产（稳产期）基于井控储量优化配产（稳产期）水平井长度取水平井长度取800800米，确定不同区块产能替换比，平均在米，确定不同区块产能替换比，平均在2.92.93.33.3水平井产量水平井产量1313303010104 4m m3 3/d/d，平均为直井产量的，平均为直井产量的3 3倍倍水平井产量取直井水平井产量取直井3 3倍左右，倍左右，产能替换比产能替换比3.363.363.683.68产能替换比产能替换比3.073.073.363.36产能替换比产能替换比3.583.583.913.91产能替换比产能替换比2.162.162.312.31实际生产产能替换比为实际生产产能替换比为3 3四、气井优化配产四、气井优化配产基于井控储量优化配产（稳产期）基于井控储量优化配产（稳产期）
