1、 以糖蜜廢液為料源進行400 L模場規模之醱酵產氫 摘要 本研究以產製麩胺酸的副產物濃縮糖蜜醱酵廢液(condensed molasses fermentation soluble)為料源進行400 L模場的產氫試驗，分別探討基質濃度(substrate concentration,Cs)及水力停留時間(hydraulic retention time,HRT)對系統產氫之影響，並藉分子生物技術分析反應器菌群結構。結果顯示，系統可於HRT 6 h(Cs=40 g COD/L)成功啟動，產氫速率、氫氣產率分別可達5.01 L/L/d及1.19 mol H2/mol hexose，但隨操作的持續進
2、行，系統之產氫效能發生週期性升降的現象，致使系統呈現不穩定操作的現象；即使將HRT 降為4 h及基質濃度增為70 g COD/L亦無法有效改善此問題，然而透過基質預熱策略(60oC,1 h)則可明顯改善此問題，於HRT 4 h及基質濃度70 g COD/L(總糖濃度17.7 g/L)之條件，產氫速率及氫氣產率分別可達17.8 Nm3/m3/d及1.64 mol H2/mol hexose。菌群結構分析顯示，基質預熱可使原存於系統中之Corynebacterium glutamicum(生產麩胺酸之工業用菌株)逐漸消失並優勢化Clostridium sp.，因而提升系統之產氫效能，使系統由不利於
3、產氫之乳酸醱酵轉變成有利於產氫之丁酸醱酵。另外，基質預熱操作後約10天，發現系統中存在可分解醣類及乳酸而產生氫氣之Megasphaera sp.，由液相代謝物組成之乳酸含量降低推測其對於產氫具有相當程度的貢獻。一、前言 氫氣燃燒使用後只產生水，並無污染之虞，應用於燃料電池(fuel cell)發電具有高能源轉換效率，因此被期許為未來的能源主流之一(Levin et al.,2004)，而如何以高經濟效益的方法獲取氫氣實為當今重要的課題。相對於高溫高壓之熱化學法(thermochemical method)產氫，生物產氫可於常溫常壓下轉換有機物獲取氫氣，不僅具低耗能的特點，應用於有機廢棄物處理則
4、兼具能源再生及生態循環之功能(李等，2007)。生物產氫可分為光合作用(photosynthesis)與醱酵作用(fermentation)兩大類。光合作用是以藻類(algae)或藍綠細菌(cyanobacteria)等在光照下進行水的分解(biophotolysis)而產生氫氣(Asada&Miyake,1999)。醱酵作用則利用光合菌或厭氧菌進行有機物的醱酵轉換而產生氫氣，其中光合菌醱酵產氫因需藉光能而稱為光醱酵作用(photo fermentation)(Asada&Miyake,1999)，相對的厭氧菌醱酵產氫因不需光能而稱為暗醱酵作用(dark fermentation)(Lin&C
5、hang,1999)。相對於光醱酵作用，暗醱酵因具有較高的產氫速率及不受日光限制等優點，近年來逐漸受到世界各國的重視與期待(Levin et al.,2004)，其產氫菌包括Enterobacter、Bacillus 及Clostridium 等菌屬(李等，2007)。二、材料與方法 2.1 產氫菌的來源及篩選 本研究使用之污泥取自雲林縣台西鄉海岸潮間帶之污泥。取回之污泥先以95-100 C熱處理(Lin et al.,2000)維持1小時，以去除甲烷菌等耗氫菌。並於實驗室以糖蜜醱酵廢液進行產氫菌之馴養，以獲得具優勢產氫菌之植種菌液。2.2 產氫料源 產氫料源取自味丹企業股份有限公司的濃縮糖蜜
6、醱酵廢液，糖蜜廢液為該公司生產味精時所產生的副產物，溶解性COD約為400 g COD/L，總糖含量約為100 g/L，由於糖蜜廢液含有豐富的營養鹽供給微生物生長，因此未額外添加其他營養鹽及微量金屬，進料時僅依設計濃度將糖蜜廢液稀釋至所需濃度，並添加適量Na2CO3作為緩衝劑。實驗方法 本研究以有效體積400 L的CSTR反應器進行產氫操作，系統啟動時先於反應器內植入60 L經糖蜜廢液馴養的產氫菌液及340 L培養基(40g COD/L)，充分混合後曝以氬氣使系統呈現厭氧狀態並於37進行批次培養，待菌體活化後即以水力停留時間(hydraulic retention time,HRT)6 h進行
7、系統之啟動，隨後並於進行各種不同基質濃度(40-70 g COD/L)與HRT(6-4 h)之產氫試驗，其培養溫度及pH分別控制於為37及5.5，並於實驗過程中監測pH、ORP值變化，操作過程所產生之氣體則經Gas Meter計算其產氣量。氣體組成分析 以氣相層析儀(CHINA Chromatograph 8700T)進行氣體組成分析，使用之偵測器為熱傳導偵測器(thermal conductivity detector,TCD)，載體(carrier gas)為氬氣，管柱為1/8 mm ID*4m不鏽鋼管，注射口溫度175C，偵測器溫度100 C，管柱溫度55 C。2.4.2 液相組成分析
8、以液相層析儀(SHIMADZU LC-10AT Liquid Chromatograph)進行溶解性代謝物(soluble microbial product,SMP)組成分析，使用之偵測器為折射率偵測器(refractive index detector,RID)，使用的管柱(column)為COREGEL 87H3，其移動項(mobile phase)為0.005N H2SO4，溫度為35，流速為0.6 mL/min。2.4.3 水質分析 化學需氧量(chemical oxygen demand,COD)以及揮發性懸浮固體物(volatile suspended solid,VSS)皆依據
9、水質分析標準方法(APHA,1997)檢測之。總糖濃度以酚-硫酸法(phenol-sulfuric acid method)測定(Dubois et al.,1956)。2.4.4 掃描式電子顯微鏡(scanning electron microscope,SEM)觀察樣本之製備 取自反應器內之菌液先以玻璃纖維濾紙過濾，而後將含菌體的濾紙置於2.5%的戊二醛溶液中浸泡3小時以上以進行菌體之固定，隨後再依序浸於濃度為50%、70%、80%、90%、95%的乙醇(ethanol)溶液中各30分鐘，再將樣本置換到100%乙醇溶液中保持脫水狀態，後續乾燥、上檯、鍍膜以及觀察技術則委託相關專業技術單位，
10、該單位使用機型為HITACHI S-3000N SEM。2.4.5 聚合酶鏈鎖反應 將污泥樣品中所萃取出的微生物DNA進行聚合酶鎖反應，依據不同的分析目標設計各自專一性的引子(primer)，此引子為一段與DNA片段互補的序，經反應後可放大特定目標之DNA片段，則所合成的DNA片段可用以作為後續鑑定菌群之依據。PCR反應所需的混合試劑PCR master mix 2X(Promega,USA)，成分包含：25 units/ml Taq DNA Polymerase、200 M dNTP(dATP、dCTP、dGTP和dTTP)和1.5 mM MgCl2，以及引子各0.2 M與適量templat
11、e DNA，利用聚合酶鎖反應器iCycle TM Thermal Cycler(Bio-Rad,USA)操作在三種溫度下循環以利用酵素進行DNA合成。本研究所使用的引子及接合溫度(Ta)如表1所示。PCR反應結束後，利用瓊脂膠糖明膠電泳(Agarose gel)確定其產物長度以判斷產物是否正確。依據不同長度之產物配置適當濃度的膠體(表2)，將PCR產物與loading dye依比混合後，以100伏特電壓進行電泳，待loading dye移動至膠體底部的三分之一時停止電泳。最後將膠體浸入含0.5 g/mL之Ethidium Bromide染色10 分鐘後，以紫外光顯像並拍照。2.4.6 變性梯度
12、明膠電泳(denaturing gradient gel electrophoresis,DGGE)主要針對的目標在於序長度相同而鹼基組成不同的PCR產物進行分析，其敏度最高可區分出一個鹼基差別的DNA 片段，藉此可判別出屬於不同specie甚至不同strain的菌株。配製具有變性劑濃度梯度的膠體，藉由不同濃度變性劑所提供之能量強弱不同，打斷構成雙股DNA結構能力的氫鍵，使DNA變性；樣本經由DGGE 分析後，在電泳膠片上所呈現多個不同位置之帶即代表不同DNA序，藉由分析電泳膠片上之帶多寡與位置的差，來瞭解系統中微生物族群的多樣性程度。配製變性梯度膠時，首先準備變性梯度之最高及最低變性劑濃度(
13、high/low denature density solution)，以gradient former(Bio Rad)進行變性梯度膠體之配製，並使用變性梯度凝膠電泳槽(Dcode gene System,Bio-Rad)，以80伏特電壓及60C條件下進行電泳12 h，最後利用Ethidium Acrylamide/Bis膠體之DNA純化 以引子968f-gc/1392r進行16S rDNA放大之PCR產物，經由DGGE分析後，再將DGGE膠體上相的band分別下後置於無菌水中，以凍融法獲取目標DNA片段；為檢視下的band，必須重複進行PCR-DGGE與膠純化的分析直至確定為單一帶為止。純
14、化的DNA再利用無GC clamp的引子組(968f&1392r)將DNA放大後，即可將DNA做其後續研究或送交生技公司進行定序，再將其定序結果經由NCBI(National Center for Biotechnology Information)網站所提供Nucleotide Blast服務進行菌種DNA序比對。三、結果與討論 系統啟動 為了縮短系統啟動時程，本研究以HRT 6 h來啟動系統。反應器首先植種約60 L之產氫污泥，並置入約340 L糖蜜廢液作為培養基(40 g COD/L)，充分混合後充以氬氣使系統呈厭氧狀態，並於37及pH 5.5之條件下進行批次培養。待氫氣生成即以基質濃度
15、40 g COD/L 及HRT 6 h之條件進行系統之啟動，啟動後氫氣濃度快速攀升至約40%，但僅維持約半日即下降至34%，其產氫速率(H2 production rate,HPR)可達3.3 Nm3/m3/d，約1.5日後，氫氣濃度再度下滑至30%左右，並伴隨產氣量的下降，導致HPR顯著下降至2.3 Nm3/m3/d。而後氫氣濃度略下降至27%，致HPR再略下降至約2.0 Nm3/m3/d(如圖1)。直至第5日，雖然氫氣濃度仍維持於27%，但由於產氣量的增加導致HPR攀升至3.3 Nm3/m3/d。第8日後，氫氣濃度及HPR分別可穩定維持於31%及5.0 L/L/h，顯示糖蜜廢液醱酵產氫可採
16、用較低的HRT(6 h)來啟動，並於啟動後約一週逐漸趨於穩態操作。當系統操作至第11日時，由於進料幫浦發生故障，系統被迫停止進料，於 12小時內修復後重新啟動進料，啟動後產氫狀態迅速恢復，顯示該系統對進流基質的擾動具有高度的緩衝能力。本啟動操作初期，氧化還原電位(oxidation reduction potential,ORP)約為450 500 mV之間，後期產氫較佳狀態之ORP約為500 580 mV，推測與絕對厭氧菌Clostridium sp.逐漸形成優勢產氫菌有關。本試程穩態操作之生物質量濃度為9.1 g VSS/L(如表4)，推測其中部分為糖蜜廢液中原本即含有之生物量所致。此外，
17、穩態操作之基質利用率約為72%(如表4)，顯然低於蔗糖產氫之利用率，其原因尚不明，有待進一步探討。整體產氫表現而言，產氫速率(HPR)及氫氣產率(H2 yield,HY)分別為5.01 Nm3/m3/d及1.19 mol H2/mol hexose，其HY約為理論值4.0 mol H2/mol hexose的30%。四、結論 歸納本研究，模場系統進行糖蜜廢液醱酵產氫可於HRT 6 h(Cs=40 g COD/L)成功啟動，產氫速率、氫氣產率分別可達5.01 L/L/d及1.19 mol H2/mol hexose。但長期操作，系統因原存於料源中的Corynebacterium glutamic
18、um滋生並競爭基質，迫使Clostridium sp.失去優勢，而使系統產氫效能下降。透過基質預熱策略可明顯抑制Co.glutamicum的生長，並優勢化Clostridium sp.，因而改善此不穩定操作的問題，於HRT 4 h及基質濃度70 g COD/L(總糖濃度17.7 g/L)之條件，產氫速率及氫氣產率分別可達17.8 Nm3/m3/d及1.64 mol H2/mol hexose。另外，基質預熱之操作，系統中亦發現存有可分解醣類及乳酸而產生氫氣之厭氧球狀菌Megasphaera sp.，推測其對於系統由不利於產氫之乳酸醱酵轉變成有利於產氫之丁酸醱酵具有相當程度的貢獻。五、參考文獻
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