1、高应变法一、定义、适用范围1、定义：用重锤冲击桩顶，实测基桩上部的速度和力时程曲线，通过波动理论分析，对单桩竖向抗压承载力和桩身完整性进行判定的检测方法。2、适用范围/不适用范围：适用于：检测基桩的竖向抗压承载力和桩身完整性；监测预制桩打入时的桩身应力和锤击能量传递比，为沉桩工艺参数及桩长选择提供依据。进行灌注桩的竖向抗压承载力检测时，应具有现场实测经验和本地区相近条件下的可靠对比验证资料。（灌注桩的截面尺寸和材质的非均匀性、施工的隐蔽性（干作业成孔桩除外）及由此引起的承载力变异性普遍高于打入式预制桩，导致灌注桩检测采集的波形质量低于预制桩，波形分析中的不确定性和复杂性又明显高于预制桩。与静载
2、试验结果对比，灌注桩高应变检测判定的承载力误差也如此。）不适用：对于大直径扩底桩和预估Q-s曲线具有缓变型特征的大直径灌注桩，不宜采用本方法进行竖向抗压承载力检测。3、可以采用高应变法进行单桩竖向抗压承载力验收检测的范围有哪些？抽检数量如何确定？ 对于确定混凝土灌注桩单桩竖向抗压承载力时，应符合下列规定：1 符合下列条件之一时，应采用静载试验：1）地基基础设计等级为甲级和乙级的；2）施工过程变更施工工艺参数或施工出现异常；3）场地地质条件复杂的；4）新桩型或采用新工艺施工的；5）桩身有明显缺陷，对桩身结构承载力有影响，难以确定其影响程度；6）设计单位认为必须通过静载试验确定单桩竖向抗压承载力的
3、工程或具体桩位；对于预制桩，处上六款规定之外，还应包括“引孔法”施工的预制桩。对于以上几种情况以外的预制桩和满足高应变适用检测范围的灌注桩，可采用高应变法进行单桩竖向抗压承载力验收检测。对已进行为设计提供依据静载荷试验、且具有高应变检测与静载荷试验比对资料的桩基工程，可采用高应变法。抽检数量：不应少于同条件下总桩数的5%，且不得少于10根。(省规)（国标里不得少于5根。）二、仪器设备4、检测仪器的性能指标： 不应低于基桩动测仪JG/T 3055中规定的2级标准，且应具有保存、显示实测力与速度信号和信号处理与分析的功能。【条文说明】建议根据实测经验来合理选择，宜使选择的量程大于预估最大冲击加速度
4、值的一倍以上。如对钢桩，宜选择2000030000m/s2量程的加速度计。 2级标准： 单通道采样频率20kHz 加速度传感器安装谐振频率10kHz 系统动态范围66dB (分贝) 应变传感器2kHz5、锤击设备的选择： 锤击设备应具有稳固的导向装置，除导杆式柴油锤、振动锤外，筒式柴油锤、液压锤、蒸汽锤等具有导向装置的打桩机械都可作为锤击设备。【条文说明】导杆式柴油锤荷载上升时间过于缓慢，容易造成速度响应信号失真。重锤应材质均匀、形状对称、锤底平整，高径（宽）比不得小于1，并采用铸铁或铸钢制作。当采取落锤上安装加速度传感器的方式实测锤击力时，重锤的高径（宽）比应在1.01.5范围内。进行高应变
5、承载力检测时，锤的重量应大于预估单桩竖向抗压承载力特征值的1.0%1.5%，混凝土桩的桩径大于600mm或桩长大于30m时取高值。三、现场检测6、现场检测要点： （1）试桩数量：工程总桩数的5%，并且不少于5根。省规中为5%，并不小于10根。 （2）充分的体止时间：砂土7天，粉土10天，非饱和黏性土15天，饱和黏性土25天，且对于泥浆护壁灌注桩宜适当延长休止时间。（3）桩锤的选择：锤体的质量必须大于预估单桩极限承力的1.01.5%，桩径大于600mm或桩长30m的取高值 （4）锤击信号的测量：在距桩顶2倍桩径下桩侧面对称安装应变传感器和加速度传感器各2支，减少锤击应力集中和锤击偏心。（安装谐振
6、频率：压电式加速度传感器不小于10000Hz，工具式应变式力传感器不小于2000Hz） （5）打桩监控：预制桩打入过程中连续测量，要求仪器具有保存、显示实测力与速度信是以和信号实时处理与分析的能力。7、检测前的准备工作应符合下列规定：预制桩承载力的时间效应应通过复打确定。桩顶面应平整，桩顶高度应满足锤击装置的要求，桩锤重心应与桩顶对中，锤击装置架立应垂直。对不能承受锤击的桩头应加固处理，混凝土桩的桩头处理按本规程附录B执行。(见后)传感器的安装应符合本规程附录D的规定。桩头顶部应设置桩垫，桩垫可采用1030mm厚的木板或胶合板等材料。（锤垫选择目的：防止重锤与桩帽直接接触，缓减重锤的冲击能量，
7、保持桩帽不被重锤击烂。）8、附录B：竖向承载力试件处理技术要求：（1）对混凝土桩（包含灌注桩和桩顶已破损的预制桩），应先凿掉桩顶部的松散破碎层和软弱混凝土，至混凝土密实处，露出竖向钢筋，冲洗干净桩头，然后再重新浇注桩帽，并符合下列规定： 桩顶面水平、平整，桩帽中轴线与原桩身上部的中轴线应重合； 桩身主筋应全部直通至桩帽混凝土保护层之下，如原桩身露出主筋长度不够时，应焊接加长，使各竖向钢筋在同一高度上； 桩帽截面形状可为圆形或方形，静载荷试验时桩帽截面尺寸可大于原桩身，高应变检测时桩帽截面尺寸应等于原桩身。桩帽高度L控制在1-2倍桩径范围内，宜用厚度35 mm的钢板围裹或设置箍筋，间距不大于10
8、0mm，上部设置钢筋网片35层，网筋为6-8，网格为80mm80mm，网片间距60100mm； 桩帽的混凝土强度等级宜比桩身混凝土提高12级，且不得低于C30。浇注时应振捣密实，在混凝土初凝前将桩顶面抹平，并用水平尺校核，保持桩帽顶面水平。（2）对于预估竖向承载力较高的预制桩和预应力管桩，即使桩头无破损、质量正常，也应用钢板夹具箍紧桩头。 （3）对已截桩的预应力管桩，应先用钢夹具箍住桩头，然后填混凝土芯，填芯高度一般为12m，混凝土不得低于C30，填芯后的桩顶面保持密实、水平。 （4）技术处理后的试桩桩顶（桩帽顶面），静载荷试验宜高出承台底（或试坑底）30mm，高应变检测宜高出承台底（或试坑底
9、）2倍桩径。 （5）每个试样之间必须留有载重汽车与大型吊桩机车通行的道路。试坑的尺寸应符合试验设备的安装要求，地耐力不低于200kN/m2 。当试件的标高低于自然地面时，开挖试坑形成的边坡应稳定可靠，坑底边缘离反力平台的距离大于0.8米。开挖深度超过4.0米的试坑应进行专项设计，以确保试验过程的安全。9、高应变法传感器安装要求？ 附录D检测时至少应对称安装冲击力和冲击响应（质点运动速度）测量传感器各2个。(1)、在桩顶下的桩侧表面分别对称安装加速度传感器和应变式力传感器，直接测量桩身测点处的响应和应变，并将应变换算成冲击力。传感器宜分别对称安装在距桩顶不小于2D的桩侧表面处（D为试桩的边宽或外
10、径）；对于大直径桩，传感器与桩顶之间的距离可适当减小，但不得小于1D。安装面处的材质和截面尺寸应与原桩身相同，传感器不得安装在截面突变处附近。应变传感器与加速度传感器的中心应位于同一水平线上，同侧的力传感器和加速度传感器间的水平距离不宜大于80mm(省规100mm).安装完毕后，传感器的中心轴应与桩中心轴保持平行。各传感器的安装面材质应均匀、密实、平整，并与桩轴线平行，否则应采用磨光机将其磨平。安装螺栓的钻孔应与桩侧表面垂直。安装完毕后的传感器应紧贴桩身表面，锤击时传感器不得产生滑动。安装应变式传感器时应能保证锤击时的可测轴向变形余量。当连续锤击监测时，应将传感器链接电缆有效固定。（2）、在桩
11、顶下的桩侧表面对称安装加速度传感器直接测量响应，在自由落锤锤体0.5Hr处（Hr为锤体高度）对称安装加速度传感器直接测量冲击力。对称安装在桩侧表面的加速度传感器距桩顶的距离不得小于0.4Hr或1D，并取两者高值。10、参数设定和计算应符合下列规定：采样时间间隔宜为50200s，信号采样点数不宜少于1024点。传感器的设定值应按计量检定或校准结果设定。自由落锤安装加速度传感器测力时，力的设定值由加速度传感器设定值与重锤质量的乘积确定。测点处的桩截面尺寸应按实际测量确定。测点以下桩长和截面积可采用设计文件或施工记录提供的数据作为设定值。桩身材料质量密度应按下表取值。表17.3.2 桩身材料质量密度
12、（t/m3）钢桩混凝土预制桩离心管桩混凝土灌注桩7.852.452.502.552.602.40桩身波速可结合本地经验或按同场地同类型已检桩的平均波速初步设定，现场检测完成后应按第17.4.3条调整。桩身材料弹性模量应按下式计算： E = c2 式中：E桩身材料弹性模量（kPa）；c 桩身应力波传播速度（m/s）； 桩身材料质量密度（t/m3）。11、现场检测应符合下列要求：交流供电的测试系统应良好接地；检测时测试系统应处于正常状态。采用自由落锤为锤击设备时，应重锤低击，最大锤击落距不宜大于2.5m。 试验目的为确定预制桩打桩过程中的桩身应力、沉桩设备匹配能力和选择桩长时，应按本规程附录E执行
13、。检测时应及时检查采集数据的质量；每根受检桩记录的有效锤击信号应根据桩顶最大动位移贯入度以及桩身最大拉、压应力和缺陷程度及其发展情况综合确定。发现测试波形紊乱，应分析原因；桩身有明显缺陷或缺陷程度加剧，应停止检测。12、承载力检测时应实测桩的贯入度，单击贯入度宜在26mm之间。13、“重锤低击”有哪些好处？“轻锤高击”为什么不利于拟合分析？ “重锤低击”的好处： （2012年考） “重锤低击”可避免“轻锤高击”产生的应力集中，而应力集中容易使桩身材料产生塑性变形甚至破坏；“重锤低击”荷载脉冲时间作用长，且荷载变化缓慢，可以使桩产生较大的沉降位移；“重锤低击”，桩体产生的速度较小，速度变化率也比
14、较小，因此动阻尼的影响较小，可减少动阻尼参数误差对拟合分析的影响，提高拟合分析精度；“重锤低击”的作用类似静载试验中快速维持荷载法或静动法试验。“轻锤高击”不利于拟合分析的原因：“轻锤高击”产生的应力集中容易使桩身材料塑性变形甚至破坏；由于冲击脉冲窄小，应力波在向下传播时，桩的一部分处于加载状态，另一部分处于卸载状态，桩的沉降位移一般是很小的，桩甚至没有沉降位移；由于加载速率过高，动阻尼及惯性力较大，使用阻尼系数误差对结果影响很大，同时应力波衰减也比较快，到达桩深部甚至变得比较微弱。四、检测数据分析与判定14、检测承载力时选取锤击信号，宜取锤击能量较大的击次。15、当出现下列情况之一时，高应变
15、锤击信号不得作为承载力分析计算的依据：1 传感器安装处混凝土开裂或出现严重塑性变形使力曲线最终未归零。2 严重锤击偏心，两侧力信号幅值相差超过1倍。3 四通道测试数据不全。16、桩身材料弹性模量和锤击力信号的调整应符合下列规定：1 当测点处原设定波速随调整后的桩身波速改变时，相应的桩身材料弹性模量应按式 E =c2重新计算。2 对于通过应变式力传感器测量应变换算冲击力的方式，当原始力信号按速度单位存储时，桩身材料弹性模量调整后尚应对原始实测力值校正。3 对于采取自由落锤安装加速度传感器实测锤击力的方式，无论桩身材料弹性模量是否调整，均不得对原始实测力值进行调整，但应扣除响应传感器安装测点以上的
16、桩头惯性力影响。 17、高应变实测的力和速度信号第一峰起始比例失调时，不得进行比例调整。 为什么？在多数情况下，正常施打的预制桩，力和速度信号第一峰应基本成比例。但在以下几种情况下比例失调属于正常：1 桩浅部阻抗变化和土阻力影响。2 采用应变式传感器测力时，测点处混凝土的非线性造成力值明显偏高。3 锤击力波上升缓慢或桩很短时，土阻力波或桩底反射波的影响。除第2种情况减小力值，可避免计算的承载力过高外，其他情况的随意比例调整均是对实测信号的歪曲，并产生虚假的结果。因此，禁止将实测力或速度信号重新标定。18、以下五种情况应采用静载法进一步验证：（2012年考）桩身存在缺陷，无法判定桩的竖向承载力。
17、 桩身缺陷对水平承载力有影响。触变效应的影响，预制桩在多次锤击下承载力下降。单击贯入度大，桩底同向反射强烈且反射峰较宽，侧阻力波端阻力波反射弱，即波形表现出竖向承载性状明显与勘察报告中的地质条件不符合。嵌岩桩桩底同向反射强烈，且在时间2L/c后无明显端阻力反射；也可采用钻芯法核验。19、如何判定高应变采集信号的优劣？（1）连续锤击下，信号应具有稳定性、重复性。试验中可能碰到的问题有桩周饱和黏性土在锤击振动下强度剧烈降低，桩的承载力在多次锤击下不断下降，波形曲线变化很大。对此，建筑基桩检测技术规范9JGJ106-2003)规定不得以高应变信号来提供承载力。（2）力曲线和速度曲线在开始阶段有正比例
18、关系，但峰值不一定重合。这是由波动理论决定的，在没有上行波产生之前，力与加速度应该成正比。如果地表有较大土阻力，或传感器安装截面下不远处有变阻抗，都会使力和速度峰值不重合。（3）力曲线和速度曲线在结束阶段归零。力信号不归零，或者由于安装压力不足，传力过程中产生相对错动，这时需重新拧紧膨胀螺栓；或者由于安装位置的混凝土产生塑性变形或开裂等，这时必须选择适当的位置重新安装传感器。速度信号不归零，一般可看作是低频加速度信号混入的结果。（4）贯入度必须足够大以充分激发集装承载力。建筑基桩检测技术规范（JGJ106-2003）建议单击贯入度过大造成的桩周土扰动大，承载力分析所用力学模型与实际情况相差较大
19、，与静载试验对比，统计结果离散性很大。20、采用CASE法判定桩承载力应符合哪些规定？（1）只限于中、小直径桩；（2）桩身材质、截面应基本均匀；（3）阻尼系数Jc宜根据同条件下静载试验结果校核，或应在已取得相近条件下可靠对比资料后，采用实测曲线拟合法确定JC值，拟合计算的桩数不应少于检测总桩数的30%，且不应少于3根；（4）在同一场地、地质条件相近和桩型及其截面积相同的情况下，Jc值得极差不宜大于平均值的30%。21、凯司法与实测曲线拟合法在计算承载力上的本质区别：前者在计算极限承载力时，单击贯入度与最大位移是参考值，计算过程与它们无关。另外，凯司法承载力计算公式是基于以下三个假定推导出的：1
20、 桩身阻抗基本恒定。2 动阻力只与桩底质点运动速度成正比，即全部动阻力集中于桩端。3 土阻力在时刻t2t1+2L/c已充分发挥。显然，它较适用于摩擦型的中、小直径预制桩和截面较均匀的灌注桩。公式中的唯一未知数凯司法无量纲阻尼系数Jc定义为仅与桩端土性有关，一般遵循随土中细粒含量增加阻尼系数增大的规律。Jc的取值是否合理在很大程度上决定了计算承载力的准确性。所以，缺乏同条件下的静动对比校核、或大量相近条件下的对比资料时，将使其使用范围受到限制。当贯入度达不到规定值或不满足上述三个假定时，Jc值实际上变成了一个无明确意义的综合调整系数。特别值得一提的是灌注桩，也会在同一工程、相同桩型及持力层时，可
21、能出现Jc取值变异过大的情况。为防止凯司法的不合理应用，规定应采用静动对比或实测曲线拟合法校核Jc值。22、简述CASE法的基本假定、局限性及优缺点。CASE法的基本假定是桩身截面没有变化，应力波在传播过程中没有能量耗散和信号畸变，桩周土的侗族里忽略不计，桩底上的洞阻力与桩端的运动速度成正比。CASE法的局限性如下：假设条件苛刻且桩土模型理想化，与工程桩实际差别较大，计算结果的可靠性降低；CASE法阻尼系数JC 为地区性经验系数，物理意义不明确，取值的人为因素较多，需要通过动、静对比试验来确定；桩身阻抗有较大变化时，CASE法无法考虑，严重影响计算结果；CASE法不能将桩侧摩阻力与桩端承力，且
22、不能得到桩侧摩阻力分布。 CASE是一个半经验的方法，它的优点是简明快速，可以在锤击的同时计算出承载力值。因此非常适合对打入桩打入过程中的质量控制和对打桩设备性能的测定。它的缺点是选择JC 有一定的随意性，在计算时仅用到实测曲线的几个特征值，有一定的误差。23、请写出CASE法判定的单桩承载力计算公式，说明该计算公式的适用范围。哪些情况下不适用该公式？如何进行修正？对于t1+2L/c时刻桩侧和桩端土阻力均已充分发挥的摩擦型桩，可按以下凯司法公式的计算结果，判定单桩承载力：（17.4.9-1） . （17.4.9-2）式中： Rc由凯司法计算的单桩竖向抗压承载力（kN）；Jc凯司法阻尼系数；t1
23、速度第一峰对应的时刻（ms）；F(t1)t1时刻的锤击力（kN）；V(t1)t1时刻的质点运动速度（m/s）；Z桩身截面力学阻抗（kNs/m）；A桩身截面面积（m2）；L测点下桩长（m）。对于土阻力之后与2L/c时刻明显发挥或先于2L/c时刻发挥并造成桩中上部强烈反弹这两种情况，应分别采用以下两种方法对Rc 值进行提高修正：适当将2L/c延时，确定Rc的最大值；考虑卸载回弹部分土阻力对RC值进行修正。24、采用实测曲线拟合法判定桩承载力，应符合哪些规定？采用的力学模型应明确合理，桩和土的力学模型应能分别反映桩和土的实际力学性状，模型参数的取值范围应能限定。拟合分析选用的参数应在岩土工程的合理范
24、围内。曲线拟合时间段长度在t1+2L/c时刻后延续时间不应小于20ms。对于柴油捶打桩信号，在t1+2L/c时刻后延续时间不应小于30ms。各单元所选用的土的最大弹性位移值不应超过相应桩单元的最大计算位移值。拟合完成时，土阻力响应区段的计算曲线与实测曲线应吻合，其他区段的曲线应基本吻合。贯入度的计算值应与实测值接近。25、桩身完整性判定：等截面桩且缺陷深度x以上部位的土阻力Rx未出现卸载回弹时，桩身完整性系数和桩身缺陷位置x应分别按下列公式（17.4.12-1）和（17.4.12-2）计算，桩身完整性可按表17.4.12并结合经验判定。 （17.4.12-1） （17.4.12-2）式中：tx
25、 缺陷反射峰对应的时刻（ms）；x桩身缺陷至传感器安装点的距离 (m)；Rx缺陷以上部位土阻力的估计值，等于缺陷反射波起始点的力与速度乘以桩身截面力学阻抗之差值，取值方法见图18.4.12；桩身完整性系数，其值等于缺陷x处桩身截面阻抗与x以上桩身截面阻抗的比值。表17.4.12 桩身完整性判定类别值1.00.81.00.60.80.6 图18.4.12 桩身完整性系数计算26、出现下列情况之一时，桩身完整性判定宜按工程地质条件和施工工艺，结合实测曲线拟合法或其他检测方法综合进行：1 桩身有扩径。2 混凝土灌注桩桩身截面渐变或多变。3 力和速度曲线在峰值附近比例失调，桩身浅部有缺陷。4 锤击力波
26、上升缓慢，力与速度曲线比例失调。5 本规程第17.4.12条第2款的情况：缺陷深度x以上部位的土阻力Rx出现卸载回弹。27、为什么不用拟合质量系数判定拟合质量？ (2012年考) 拟合质量数是衡量拟合效果好坏的一个参数，主要是指计算波形与实测波形匹配程度，它并不能作为衡量拟合结果合理程度参数。拟合质量数小不等于结果好，之所以这么讲，是基于以下几条理由：（1） 实测波形受传感器安装、传感器性能影响或多或少有些失真；（2） 分析是基于一维波动理论，而对一些较特殊的桩，如挖孔桩，其反射的波形用一维近似有很大误差；（3） 桩土相互作用模型虽然在作不断改进，但仍难以模拟实际情况。实际桩基中，桩土相互作用
27、不仅与土层特性有关而且还与桩型、施工工艺等有关；（4） 计算采用离散化方法，即将桩体分成很多单元，每个单元上桩侧作用力认为集中于单元底部，这与实际连续体是有差别的；（5）桩材料是非线性粘弹性介质，不同频率成份波传播速度不同，导致波在传播过程发生弥散，即波形状发生畸变。基于以上理由，拟合质量系数小，并不能代表拟合结果是合理。当然，也并不是说拟合质量系数可以很大，波形匹配程度可以很差。根据测试精度、桩长、桩型、施工工艺、桩周土层情况，最佳拟合质量系数是不同的，它有一个合理范围。这个范围与实际具体情况有关，我们是无法定量来描述它。拟合结果好坏应以拟合趋势而定，即要求计算值与实测值在桩底反射波之后相当
28、一段长时间内变化趋势要一致。28、桩身最大锤击拉、压应力和桩锤实际传递给桩的能量应分别按本规程附录E相应公式计算。29、高应变检测报告包括哪些内容？ （2012年考）检测报告应包含以下内容：1委托方名称，工程名称、工程地点，建设、勘察、设计、监理和施工单位，基础类型，设计要求，检测目的，检测依据，检测数量，检测日期；2主要岩土工程勘察资料；3检测点或受检桩的编号、位置和相关施工记录；4主要检测仪器设备；5检测方法；6实测与计算分析曲线、表格和检测数据汇总结果；7检测结论；7检测过程中的异常情况描述；8报告使用说明及其他需要说明的事宜。还应包括：1受检桩的检测数据，实测与计算分析曲线、表格和汇总
29、结果；2计算中实际采用的桩身波速值和Jc值；3实测曲线拟合法所选用的各单元桩土模型参数、拟合曲线、土阻力沿桩身分布图；4实测贯入度；5试打桩和打桩监控所采用的桩锤型号、锤垫类型，以及监测得到的锤击数、桩侧和桩端静阻力、桩身锤击拉应力和压应力、桩身完整性以及能量传递比随入土深度的变化。高应变检测报告应给出实测的力与速度信号曲线。30、高应变四个成果图：实测力和速度曲线；拟合的力和速度曲线；模拟的沉降静载荷沉降曲线；桩侧摩阻力和桩端摩阻力分布图。31、附录E 试打桩与打桩监控E.1 试 打 桩E.1.1 为选择工程桩的桩型、桩长和桩端持力层进行试打桩时，应符合下列规定：1 试打桩位置的工程地质条件
30、应具有代表性。2 试打桩过程中，应按桩端进入的土层逐一进行测试；当持力层较厚时，应在同一土层中进行多次测试。E.1.2 桩端持力层应根据试打桩结果的承载力与贯入度关系，结合场地岩土工程勘察报告综合判定。E.1.3 采用试打桩判定桩的承载力时，应符合下列规定：1 判定的承载力值应小于或等于试打桩时测得的桩侧和桩端静土阻力值之和与桩在地基土中的时间效应系数的乘积，并应进行复打校核。2 复打至初打的休止时间应符合表3.3.4的规定。E.2 桩身锤击应力监测E.2.1 桩身锤击应力监测应符合下列规定：1 被监测桩的桩型、材质应与工程桩相同；施打机械的锤型、落距和垫层材料及状况应与工程桩施工时相同。2
31、应包括桩身锤击拉应力和锤击压应力两部分。E.2.2 为测得桩身锤击应力最大值，监测时应符合下列规定：1 桩身锤击拉应力宜在预计桩端进入软土层或桩端穿过硬土层进入软夹层时测试。2 桩身锤击压应力宜在桩端进入硬土层或桩周土阻力较大时测试。E.2.3 最大桩身锤击拉应力可按下式计算： （E.2.3）式中 t最大桩身锤击拉应力（kPa）；x传感器安装点至计算点的距离（m）；A桩身截面面积（m2）。E.2.4 最大桩身锤击压应力可按下式计算： （E.2.4）式中 P最大桩身锤击压应力（kPa）；Fmax 实测的最大锤击力（kN）。E.2.5 桩身最大锤击应力控制值，应符合建筑桩基技术规范JCJ 94中有
32、关规定。E.3 锤击能量监测E.3.1 桩锤实际传递给桩的能量应按下式计算： （E.3.1）式中 En桩锤实际传递给桩的能量（kJ）；te 采样结束的时刻。E.3.2 桩锤最大动能宜通过测定锤芯最大运动速度确定。E.3.3 桩锤传递比应按桩锤实际传递给桩的能量与桩锤额定能量的比值确定；桩锤效率应按实测的桩锤最大动能与桩锤的额定能量的比值确定。32. 打桩引起的桩身破坏有哪几种形式？（1）锤击压应力过大、锤击偏心造成桩头破坏。（2）锤端碰到基岩、密实卵砾石层使桩端反射的压应力与下行的压力波在桩端附近叠加，使锤击压应力过大造成桩身下部破坏。（3）混凝土的抗拉强度一般在其抗压强度的1/10以下，而且
33、抗拉强度并不随抗压强度的增加而正比增加（增加缓慢）。所以，对混凝土桩，拉应力引起的桩身破坏是不容忽视的。33. 简要说明主要参数单独变化时对拟合曲线的影响。（1）静阻力的增减直接影响计算（拟合）力曲线的升降。（2）加载最大弹性变形值sq的减小使土弹簧刚度增加，加载速度加快，即土阻力发挥超前；反之，则减弱土弹簧刚度，使土阻力发挥滞后。（3）土阻尼的增减作用与静阻力的增减作用相近，但作用是局部的，不会像静阻力那样，随sq的增大而出现明显的滞后。另外，阻尼增大将使计算曲线趋于平缓，即有减少计算波形振荡的作用。（4）卸载弹性变形值squ一般以sq值的百分比表示，如：squ=100%表示卸载弹性变形值与
34、加载弹性变形值相等，squ0则表示刚性卸载，squ值愈小，卸载愈快，造成回弹时段的计算力曲线下降。（5）卸载弹限UNI愈大，计算力曲线就愈往下移，不过，他造成的计算力曲线下降要比squ来得晚。34. 基桩高应变检测与低应变检测有哪些不同？基桩动力检测方法按动荷载作用产生的桩顶位移和桩身应变大小可分为高应变法和低应变法。（1）按位移大小分高应变动力试桩利用几十千牛至几百千牛的重锤打击桩顶，使桩产生动位移接近常规静载试桩的沉降量级，以使桩侧和桩端岩土阻力大部分乃至充分发挥、即桩周土全部或大部分产生塑性变形，直观表现为桩出现贯入度。低应变动力试桩采用几牛至几百牛的手锤、力棒或上千牛重的铁球锤击桩顶，
35、或采用几百牛出力的电磁激振器在桩顶激振，桩-土系数处于弹性状态，桩顶位移比高应变法低23个数量级。(2)按桩身应变量级分高应变法桩身应变量通常在0.11.0范围内。低应变法桩身应变量一般小于0.1。35. 为什么需要动静对比？动静对比成立应满足哪些条件？高应变动测属半直接法。其直接测试值是重锤冲击桩顶过程中桩身某截面的力变量和运动变量。以直接测试量作为基础采用一维纵波理论，对桩-土体系、桩型作简化假定后间接获得单桩承载力和桩身完整性。因此，必须通过大量的动静对比试验，为高应变动测试验提供对比参照，以检验高应变试验、桩-土模型及参数选择的合理性及方法的适用性等。 高应变动测方法在理论和实践方面都
36、是较为严谨的，它可独立完成对单桩承载力的判定，但是目前CASE法海属于半经验的方法，而CAPWAPC法在拟合过程中从若干个优选解中选取量终解时，人为因素的影响仍然较大。为了提供较准确的单桩承载力，必须通过同样地质条件、施工工艺和桩型的动静对比，来减少桩土模型及参数选择的随意性，从而提高高应变单桩承载力检测的精度。要使动静结果对比有意义，两种测试方法必须满足下列条件：(1)试验时的桩体系数必须相同该条件的两个主要影响因素，一是时间效应，二是测试时引起的扰动效应。成桩后岩土对桩的阻力随时间变化，两种方法都只能测出测试时的桩的承载力，由于不可能对一根桩同时进行两种方法的测试。一般都是先动后静，彼此间
37、经过一定时间的等待。不论如何设计两种试验的时间间隔，其桩土体系的相同只能是相对的。(2)试验时必须能激出岩土阻力岩土阻力激发的程度和桩在土中的位移有关，一般认为是当桩顶的每激击贯入度超过2.5mm时，动测能充分激发岩土阻力，否则桩身下面的岩土阻力将未被充分激发，动测获得的总阻力将低于其极限值。将打桩机作为锤击装置的，其波形拟合法得到的结果明显比其他用自制落锤作为锤击设备的结果长大。(3)试验时的破坏模式必须相同动力试桩以激发岩土的极限阻力作为桩的极限承载力，而静载试验的破坏模式可能是多种多样，只有静载试验的破坏模式属于岩土阻力被克服，动静对比才有意义。如果经在试验极限承载力的获得是属于桩身材料
38、而产生的，则动测结果将变得毫无意义。36. 简述波形拟合法的数学模型、基本原理和成果分析。数学模型波形拟合法的数学模型分为桩身和土的模型。桩身模型波形拟合法采用连续杆件模型，即把桩看作连续的、不变的、线性的和一维的弹性杆件。将桩分成Np 个弹性杆件单元，不同截面的各单元长度值不等，但各单元长度的取值必须使应力波通过每个单元时所需的时间相等。土模型波形拟合法将土简化为理想弹性模型：土位移小于最大弹性位移Qk 时，应力和应变呈线性关系；一旦位移大于Qk 值，应力不再随应变增加而增加，而进入塑性状态。灌注桩桩底有可能催在沉渣或虚土，预制桩由于打桩挤土效应会使桩上台，桩底产生缝隙，故设置“土隙”参数GAP。基本原理波形拟合法把桩划分若干段（单元），假定各分段的桩、土参数。然后用现场实测得到两根实测波形F（t）和V（t），或下行波，作为已知边界条件进行波动程序计算，求得力或速度波形，或上行波。也就是用计算波形去拟合实测波形，两者进行比较，直到两者吻合成素达到要求为止。从而得到单桩极限承载力、桩侧阻力分布、计算的荷载-沉降曲线（Q-s曲线）。成果分析单桩竖向抗压承载力检测值、完整性系数、桩侧及桩端土阻力分析、模拟的Q-s曲线。22
