1、水质工程学净水厂设计计算书（第二部分）目录1.混合设备的设计与计算. 21.1确定输水管管径 . 21.2药剂投加方法. 21.3溶液池容积计算 . 21.4加药管设计. 22.絮凝设备的设计与计算. 32.1已知条件 . 32.2采用数据 . 32.3数据计算 . 33.沉淀池的设计与计算. 43.1已知条件 . 43.2采用数据 . 43.3数据计算 . 54.过滤的设计与计算. 54.1已知条件 . 54.2采用数据 . 54.3数据计算 . 65.投药系统及消毒系统的设计. 141.1 消毒剂的选择 . 145.2 加氯管的管径设计 . 156.3 加氯量及加氯间面积计算 . 156.
2、清水池的设计与计算. 157.管材的选择及管径的设计. 167.1管材的选择原则 . 167.2几种常见管材的对比 . 167.3. 管材的确定 . 177.4. 管径的选取 . 178.净水厂平面布置及高程布置：. 178.1清水池： .178.2V 型滤池：. 188.3平流沉淀池： . 188.4往复式隔板絮凝池 . 188.5加氯间及氯库 . 188.6药剂仓库 .188.7吸水井 .188.8加药间、溶解池和溶液池： . 18PDF编辑软件淘宝链接https:/ 选泵 .181.混合设备的设计与计算1.1确定输水管管径：考虑水厂的自用水量为 15%,采用两条进水管；近期水量：0 斤期
3、=170000 xl.05242=3718.75m3h,根据设计规范一级泵站至絮凝池的允许流速为 1.01.2ms,因此选择管径为 IlOOmm,流速为 1.087, IOOOi 为1.137o水厂采用管式静态混合器，其直径与连接管道相同，及DNIIOOO因此选用 JT 型 DNllOO管式静态混合器。大样图如下：其中 L 为 138Omm,L 为 414Omm。分流板的级数取3 级。水头损失根据设计手册定为 0. 50m。J4 14 混合时间为 T = - = = 3.8k oV 1.087根据以上数据验证 GT 值，水温取 15,水的运动粘度为 1.14X10-6m2s;因此根据公式：G
4、=9.80.501.141063.81 1062.IsL 稍大于 IooOS-I 仍能符合，因此符合混合阶段的取值。1. 2 药剂投加方法：常用的投加方法有固体投加和液体投加两种，本设计中采用国内常用的液体投加法。选用计量泵投加法，这种投加方法可以不用另外增加计量设备，同时可以通过改变 计量泵行程或变频调速改变药液投量。1.3 溶液池容积计算根据公式叱=24 XlOOaQ1000 IOOOcnaQ417cn353718.75417x10 x3=10.40m3llm3式中：a 为混凝剂最大投加量，取 25mgL; Q 为处理水量，取 3718.75m3h; C 为溶 液浓度，此处取 10%; n
5、 为每日调制次数，此处取 3 次。本设计中设置两个溶液池，以便交替使用，保证连续投药。溶液池的长宽高分别取 3m、2.5m、1.5m。溶解池的容积为（0.20.3） W2,本设计中取 0.3,因此溶解池的容积 Wl 为 3.3m3, 取4r3长宽高分别取 2m、1.4m 1.5m。1.4 加药管设计：投药管流量q =吗义100 = 0.06L /S，投药管采用硬聚氯乙烯管（塑料管）， 2460602查水力计算表得投药管管径 d=15mm,流速为 0. 3ms, IOOOi 为 ILl0。2.絮凝设备的设计与计算本设计中选用往复隔板絮凝池。计算流程如下：2.1已知条件：设计水量（包括水厂自耗水量
6、）Q =170000 1.05 / 24=7437.5m3/ h2.2采用数据：廊道内流速采用六档：VI=O.5m/s、V2=0.4m/s、v,m/s V4=0.3m/s、V5=0.25ms, V6=0.2mSo絮凝时间:20min池内平均水深：H=3m超 : H2=0.25m池数：2 个2.3数据计算：根据以上数据，计算总容积为 W = = 74375x2 X2479m36060分为两个池子，因此每个池子的净平面面积：W2479F = =- 413.2m2nH12x3.07池子宽度 B：按沉淀池宽采用 18.0m413 2池子长度（隔板间净距之和）：L = -=23.0m18隔板间距按廊道内
7、流速不同分为 6 档：Q7437.5 C a, = -= -= 0.69 m3600nv1H1360020.53.0取 a 为 0.70m,则实际流速 Vl 为 0.49ms;Q7437.5 C/7 zz -=-= Q 8 6 77ZZ3600nv2H2360020.43.02取 a2 为 1.05m,则实际流速 V2 为 0.33ms;根据上述算法，得：取 a3 为 1.2m,则实际流速 V3 为 0.29ms;取 a4 为 1.4m,则实际流速 V4 为 0.25ms;取 a5 为 1.65m,则实际流速 V5 为 0.21ms;取 a6 为 1.7m,则实际流速 V6 为 0.2Om/s
8、。每一种间隔采取 3 条，则廊道总数为 18 条，水流转弯 17 次。则池子长度（隔板间净距 之和）：L = 3 X （q + a2 + % + “5 +。6）= 3 X （0.70 +1.05 + 1.2 + 1.4 + 1.65 + 1.7） = 23.1Z隔板厚度按照 0.2m 计算，则池子总长度：L = 23.1+0.217 = 26.5m按照廊道内的不同流速分成 6 段，分别计算水头损失。第一段:水利半径 K=U0.70 x3.00.70+2x3.0=0.3Im槽壁粗糙系数 n=0.013,流速系数,n其中 X =2.50.13 0.75 展(0.10) = 0.150.310150
9、.013=64.5第一段廊道长度：h=3 18=54m第一段水流转弯次数：S1=3由于转弯处过水断面面积应为廊道的 1.21.5 倍，在此处选 1.3 倍，则第一段转弯处过水断面面积为 1.3 0.703,0=2.73m2,因此转弯处的流速为 0.38ms根据公式，则第一段的水头损失为：220.3820.492%=d + 4=3x3x-1-5 -=0.0667“2gCfRi29.8 64.520.31各段水头损失计算结果看下表:段数SnLRnV0VnCnhn_ 64.70_354O 310. 380. 490. 06523540. 450. 250. 33_ 68.28_ 0. 0303354
10、0. 500. 220. 29_ 69. 44_ 0. 023453354540. 570. 650. 19O 16_ 70.77_0. 250. 0170.21_ 72. 170.0可62360. 660. 15_ 2 _ 72.42_ 0. 007_ h _ 0. 154 _GT 值计算(t=20C):_ I h I1000 x0.154G一 V 60T V 60 1.029 10 2035s1因此 GT = 35x20 x60 = 42000,在 l-i(s 范围内h0 154池底坡度为：i = - = ? = 5.81%o0L26.53.沉淀池的设计与计算3.1已知条件：设计水量 Q=
11、7437.5m3h,分设两池，每池 Q=3718.75m3h=1.03m3s3.2采用数据：1.沉淀时间：Ti=Ih;2.絮凝时间：T2=20min;3.沉淀池平均水平流速：v=19.1mms;4.絮凝池采用变流速：Vn=O.20.5ms3.3 数据计算：1.沉淀池长：Ll=3.6v7=3.619.1l=68.9m2.沉淀池容积：W = QTl=3718.75l =3718.75m33.沉淀池池平面积：F = =371875xl = i239,6m2，其中 H 为水深，此处取 3m,H3超高取 03m,水池高度为 3.3m。4.沉淀池宽度：b=J，=，粤 B18m,其中 B 为池的长宽比，此处
12、取 4。采用 轨距为 9m 的机械吸泥机，每池设置两部，考虑到走道宽度及隔墙尺寸，每格净宽为 9.25mo5.絮凝与沉淀池之间采用穿孔布水墙：孔口流速采用 0.2ms （0.150.2ms）1 03则孔口面积为二=5.15m2,孔口尺寸定为 15cm8cm=120cm2=0.012m20.2则孔口个数为N=2 叵 =430 个。0.0127.沉淀池放空时间按 3h 计算O.7BLHO5O.71868.9305CE也市Jyl则放空管直径为：d=J -= J-=0.4mVTV 33600因此放空管管径为 400mro8.出水断面宽度采用 1.0m,出水渠起端水按公式计算：H= 1.733- =1.
13、733/1039=0.82m ,为了保证堰口自由落水，出水堰保护高gB29.81X12采用 0.1m,则渠道出水渠深度为 0.92m。9.水池平面尺寸：1.沉淀池长 68.9m； 2.出水井采用 3m； 3.池宽为 18.5m （每格净宽9.25m）o0.01523x18V10.弗劳德数计算：R =吆=1.02x10-5（在=2.25m ；Fr=二 2.25x9.8P2x3 + 18RgIXIO-4io-5 范围内）4.过滤的设计与计算4.1 已知条件：设计水量（包括自用水量 5%） Q=178500m7d=7437.5m7h=2.07m3s4.2 采用数据：L 滤速采用 12mh;2.设计过
14、滤周期 T=24h;3.每次冲洗时间：t=10mio4.第一步气冲洗强度取 q 气 =15I(m2s),时间为 4min；第二步气水反冲洗强度 q 气 2=15L(m2.s) , q 2=4L(m2s),时间为 4min；z第三步水冲洗 q 水 3=4I(m2s),时间为 2min；整个过程一直保持横向表面扫洗，扫洗强度为 1.42.0L(s-m2),这里取 1.5 L(sm2)冲洗时间共计 IOmin,及 0.17h15.滤料层采用单层石英砂均匀滤料，粒径 0.951.50mm,不均匀系数小于 1.21.5,滤 料层厚度约为 0.951.5m,当滤速为 812mh 时，一般采用：LlO1.2
15、0m0 (取 1.2m)。4.3 数据计算：滤池大样图如下1.滤池实际工作时间：T= T-I-=24-0.17l=23.83h002,滤池过滤面积：F = = 78500=624.2m2vT 12x23.833.每格滤池单元面积 f：为了节省占地，且单池过滤面积较大，因此选择双格 V 型滤池，池底板用混凝 土。一共设置八座具有相同处理能力的滤池，即 N=8 个。单池的过滤面积：f=JF=6242= 7803m2j因此，单格过滤面积为：f =工=&丝=39.02m2,N8220单格滤池宽 B 单=5m,长 L 单=7.9m,面积 39.5m2,滤池并列分为两组，每组四座，总共八座，每座面积 f=
16、2xB 单 XJL 单=2x5x7.9=79m2 ,实际过滤总面积为F = 8f=632m204.实际流速：V 实际FT178500632x23.83= 11.85mh5.校核强制滤速：V 强制=I =少里至= 1354mh17mh,符合要求N 1816,滤池高度确定：(样图如下)过滤工况冲洗工况L 滤料层过滤时水位一承托层滤板滤板梁L-气水室,气垫层高 】0区200冲5洗0G水7层g高滤空气平衡4配水孔配气 配与孔配水渠A.滤池超高：一般规定为 0.30.5m,本设计中取以 7=03mB.滤层上的水深：在过滤工况时一般为 1.21.5m,本设计中取5=L3mC.气水室高度：一般为 0.70.
17、9m,此处选“=0.8mD.滤板厚度：H2= 0.1mE.承托层厚度：一般为 0Q50.1m,此处选“3 =01mF.滤料层厚度：当滤速为 812mh 时，一般为 l.l1.2m,此处选 H4=L2mG.进水系统跌差（m）（包括进水槽、孔洞水头损失及过水堰跌差），一般为0.30.5m,此处选“6=04m因此，根据以上数据，得出滤池高度：H - Hl + H 2 + H? + H& + H + “6 + Hl = 0.8 + 0.1 + 0.1 + 1.2 + 1.3 + 0.4+0.3=4.2m 7.水封井 的设计与计算：A.均质滤料清洁滤层水头损失计算公式如下：hnr（_L）2j0=180r
18、.vgm0其中，V水的动力粘度，20C 时取 0.0101Cm2/s；g重力加速度，981cms2;m0滤料孔隙率，取 0.5；do与滤料体积相同的球体直径，根据相关资料取 0.1cm；Io滤层厚度，120cm；V - 滤速，12mh=0.39cms;滤料颗粒球度系数，天然砂砾一般宜采用 0.750.80,此处选 0.80.因此，根据以上资料计算得清洁滤层水头损失为：h0=l80C)cc.-0? X(_1_)2 1200.39=27.10 (Cm)98 10.50.8 0.13根据经验，该水头损失约为 3040cm,由于计算值低于经验值，因此按照 30Cm 计算。B.正常过滤时，通过长柄滤头的
19、水头损失 Ah9.81 J=0.27mF.渠内起点水深为:30.52x0.402X0.270.4343=0.16m取 O. 2mG.为使堰过流畅通，渠堰顶至排水渠水面落差为 0.5Om则排水渠起点深度为：P定）IS=Pl+0. 5=0. 20+0. 5 = 0. 70m,取为 1. 25m （由堰高决排水渠终点深度为：P65m （由堰高决定）s=P 超 + （P2-Pi） =0. 70+ （0.6-0. 2） =1. 10, 取为 L渠底实际坡度i=L65T25 =005=5%7.910.进水系统：1.进水总渠：A.渠首流量每个进水总渠配给两个过滤单元，一共八个滤池，因此：Q1=178500
20、/ 8=22312.5m3/ d=0.258m3/SB.渠首流速 V=Cl.3ms断面面积为 0.250.3=0.86m2相应尺寸为 BH=0.75m1.15m实际流速 v=0.25% (0.751.15) =0.30ms相应水力半径 R = 0.862 夕(0.75+1.152) =0.28mC.渠内水头损失：第一段水头损失：a.沿程损失：进水总渠长度与滤池宽度相等，因此 Li=IOm;流量 Ql 为0.258m3s; v=0.3ms; n=0.0132 2所以,hfl=iL1=L1=8.310-4mR3b.局部水头损失：侧进水孔一个，按异径丁字管计， =0.35侧孔宽 0.6m,水深 0.
21、95m,高 1.1m则流速 V =_ = o.23 根/s0.60.95。如。空队XU) 2X9.81J所以第一段水头损失 h=1.7710-3m第二段水头损失，采用与第一段相同的尺寸。a.沿程损失L1= IOm; Q = 0.258/2 = 0. 129m3s;v=0.60.950-129- = 0.23ms =0. 013； R=0. 28m所以，% = lx132j232=4.88l4根0.28ib.局部损失侧进水孔一个，按异径丁字管计， =0. 35, v=0. 23ms, 90 拐弯一个， =1.2hj2= (0. 35+1. 2) 0. 237 (2X9. 81) =4. 1810
22、-3mc.第二段水头损失 hlh2=hf2+ hj2=4. 67 10-3m进水渠总水头损失 h= hl+h2=6.4410-3m,可忽略不计。D.单元进水槽及 V 型进水槽a.从单元进水堰来水进入单元进水槽，再配入滤池两侧 V 型进水槽，然后进 入每个过滤单元，进行过滤。b.单元进水槽尺寸：1)取槽宽 0. 6m,高 1. 5m,水深 0. 8m。2)槽内流速 v = aL = 0.26s0.60.83)槽内水头损失水力半径 R= O6x8 =0218 租，L=7. 9m (指长一侧渠长)； 0.6+2x0.8 n=0. 013hf7.90.0132X0.2692=7.361044m0.21
23、8?局部水头损失按一个侧进口计,=l. 5,1.50.1292,c= ,c3 hi= -= 1.27 103mI29.81局部水头损失 h=h+hj=2X107 (忽略不计)4)槽内水面按从堰顶跌落 0.05m 计。c. V 型进水槽：D 布设按“表面扫洗有关参数”计算定2)水头损失可以忽略不计II.出水系统进入每个过滤单元水经虑床过滤，通过虑头缝隙进入底部配水、配气空间，经中间 集水渠至单元出水管，流入单元出水堰室，从出水堰流下，进入总出水渠，最后由总出 水管输至清水池。A.滤池期终水头损失指从虑床到单元出水堰室前总水头损失，取为 2. OmB.单元出水管(1)在单元出水管上装设气动调节阀，
24、以补偿初期水头损失，从而达到等水头等速过滤运行方式，减慢启动速度，防止初期滤速过大而产生滤料穿透现象，从而 保证水质。(2)管径：Q=0. 129mjs; D=400mm; V=Lo2m/s； 1000i=3. 75C.总出水渠(1)总出水渠设在单元出水堰室底下，以使单元出水堰出水便快捷汇入总渠，顺利进入总出水管，输入清水池。(2)取终点流速为 0. 3ms则总出水渠断面积为丝羽=0 86 病0.3(3)取渠宽与排水堰室相等，即为 1.60m,则渠高为：2 酝= 054m，取 0 55m1.6.(4)水头损失:水力半径 H = O55xL6 =0 33S =0. 013o1.6 +2 0.55
25、1）第一段水头损失 hi沿程损失L=7. 5m V= 29 = o.i47mS0.551.67.50.01320.1472fl4h0.33i=1.2104m局部损失 h按一个 90拐弯计，=1.2 （指出水堰下直孔进总出水渠）1.20,1472/%= 1.32103/n29.81第一段总水头损失 h h=hf+hji=l. 44 103m2）第二段水头损失 hz沿程损失 hf2L=7. 5m v = 0.29m/ s,7.50.01320.292,八” hf2= -j- = 4.67 104m0.33i局部损失 hj2按一个直流汇合和一个直角入口， =0. 35+0. 4=0. 750.75X
26、0.291.2L八 2x9.81第二段总水头损失 h2h2=hf2+hj2=3. 68 10i3）总水头损失 hh=h+h2=5. 12 10im （可以忽略不计）5.投药系统及消毒系统的设计5.1消毒剂的选择：氯是一种黄绿色窒息性气体，有剧毒。在常压下的液化点为-33. 6,在压力大 于 3. 66大气压时转化为液体。时每升液氯的重量为 1468. 4 克，同样重量的液氯，其体积仅为气态氯的 1/457。在 I（TC 以下时,在氯的饱和溶液中会析出氯的水化结晶物,这种现象会造成加氯设备故障。氯 之 所 以 能 消 毒 ， 主 要 是 它 能 破 坏 细 菌 中 的 酶 系 统 。 主 要 反
27、 应 如 下 :C12+H2OHC1+HOC1HOClH+0C根据相似条件下水厂的运行经验，按最大用量确定，并应使余氯量符合饮用水卫生 标准的要求。投加量一般取决于滤化的目的，并随水中的氨氮比、PH 值、水温和接触 时间等变化.一般水源的滤前投加量为 LO-1.2mgL,滤后水或地下水的加氯量为0. 51.0mgLo投量取 2mgL,管网末端含量 0.05 mgL,接触时间不少于 30min0 大型真空加氯机由于结构复杂，零部件、仪表容易损坏，维修困难等原因，国内水厂目 前已少采用。本设计采用 ZJ 型转子加氯机。ZJ 型转子加氯机是由旋流分离器、弹簧膜 阀、控制阀、转子流量计、中转玻璃罩，平
28、衡水箱及水射器等组成。分 ZJ-I 和 ZJ-2 两 种。设置加氯间，要注意风向，加氯间应设在水厂或增压站等构筑物的主导风向下游。 加氯、加氯间应尽量靠近投加点。加氯机至少应分为两组，即加氯机至少设置两台，分别有两根加氯管通到加氯点，互作备用。加氯机按最大投氯量来选用，原则上以一台加氯机对接一只氯瓶进行布置。加氯机台数按最大投氯量计算，并考虑 10-20%备用台，但备用台数不得少于 1 台。5.2 加氯管的管径设计：加氯管采用管径为 150mm 的聚乙烯管6.3 加氯量及加氯间面积计算：1.加氯量一般选用 0. 51. Omg/L,在本设计中选 0. 8mg因此总加氯量：q= Qb=17850
29、0 x 10000.8=142800000mgd=142800gd=142.8kgd2.储氯量：存储 30d 的用量：30 X 142. 8=4284kg3.氯瓶：采用容量为 500kg 的焊接液氯钢瓶，其外形尺寸为直径 600mm,长度 1800mm,共 10 只。另设中间氯瓶一只，已沉淀氯气中的杂质，还可防止水流进入氯瓶。4.加氯机选 3 台 ZJ-1 型转子加氯机，二用一备。5.加氯间和氯库：水厂所在地主导风向为东南风，加氯间应尽量设置在西北方向。根据氯瓶数量 及氯瓶大小，并且氯瓶之间的横向间距为 L 3m,纵向间距为 2m,氯瓶与墙间距为 2. 07m,与大门间距为 2.5m,则氯库的
30、规格 LXBXH=I5. 54mX 10. lmX5m, 氯库旁 边设置值班室等，故加氯间 LXBXH=9. OmX5mX5m,加氯间外布置防毒面具、抢救材料和工具箱，照明和通风设备，在室外设开关。在加氯间引入一根 DN50 的给水管,水压大于 20mmH20,共加氯机投药用；在氯库引入 DN32 给水管，通向氯瓶上空,供喷淋用，水压大于 5mH20o6.清水池的设计与计算设计流量为 i70000m3d=7083. 3m3h清水池的调节容积为设计取水量的 10%,即叱=17000010% = 17000m3消防储水量按同时发生两次火灾，一次灭火用水量为 25Ls,连续灭火时间为 2h,则消防储
31、水量吗=25x2x60 x60 = 1803由于本设计中采用水箱冲洗，因此清水池不需储备冲洗水，故清水池总容积为:W =叱 +吗=17000 +180 = 1718(W水厂设置两个清水池，有效水深取 5. 0m,则单池面积为：,W 1718017128H25=1718m则取 BXL=31X56=1736r2,超高取 0.5m,则清水池高度取 5.5m。7.管材的选择及管径的设计7.1管材的选择原则：净水厂供水工程中选用供水管管材，按照以下标准选择：（1）管材性能可靠，抗震、防震、防爆裂性能好，输水水质好，能承受要求的内压 和外压；（2）来源可靠，管配件齐全，货源有保障，运输条件好；（3）施工方
32、便，工程进度快；（4）使用年限长，寿命 250 年，维修工作量小；（5）输水能力好，在相同条件下，输水能力长期保持不变；（6）工程造价低，技术经济指标合理。目前可采用的管材主要有：钢筋混凝土（PRC）管、铸铁管、玻璃钢（PMP）管、卫 生级聚氯乙烯（UPVC）管、聚乙烯（PE）管等。7.3几种常见管材的对比：A.预应力钢筋混凝土（PRC）管抗震性能好，管壁光滑，水力条件好，耐蚀性良好，爆管率低，工作压力可以达 到LOMPa,对水质影响小，使用寿命 3050 年，采用钢配件连接，管道基础要采用 砂垫层，管材自身重量大，不便于运输和安装、检修，综合造价低。8.铸铁管铸铁管分为灰口铸铁管和球墨铸铁管
33、。a.灰口铸铁管有较强的耐腐蚀性，但材质较脆，抗冲击和抗震能力较差，自重较大，承压低， 且经常发生接口漏水，水管断裂和爆管事故，对管网水质有影响，使用寿命 W50 年, 采用标准配件连接，管道需要做砂垫层基础，安装不方便，劳动强度大，综合造价略 低。b.球墨铸铁管抗耐腐蚀性能远高于钢管；性能较灰口铸铁管有较大的提高，是灰口铸铁管的多倍；适应地基变形能力及抗震效果好；重量轻，承压高，发生漏水、渗水、爆管事故现象很少，从而减少了管道的漏 损和维修费用；用寿命长，一般大于 50 年，采用标准配件连接；装方便，劳动强度小，管道不需要作砂垫层基础。综合造价略高。C.夹砂玻璃钢（PMP）管耐腐蚀，不结垢，
34、能长期保持较高的输水能力，对水质无影响，使用寿命50年，强度高，粗糙系数小。与同管径的预应力钢筋混凝土管和铸铁管相比，过流量要大 30%,重量只有钢管的 1/4 左右，是预应力钢筋混凝土管的 1/51/10,因此便于 运输和施工，采用玻璃钢标准配件连接，管道基础要采用砂垫层，综合造价低。D.聚氯乙烯(UPV)管可适应较大水量，有一定强度、表面光滑、不结垢、水头损失小、耐腐蚀、重量轻、加工方便，抗震和水密性较好、不易漏水，可以提高施工效率，降低施工费用。但管材的强度较低，膨胀系数较大，用在长距离管道时，需考虑温度补偿措施。采用标准配件连接，管道基础要采用砂垫层，综合造价低。E.聚乙烯(PE)管良
35、好的卫生性能，不结垢、不滋生细菌；长久的使用寿命，对高低温适应能力强，在额定的温度、压力下可安全使用50 年以上，对于受地形限制发展规模受限的镇区，使用年限长是较为有利的。可充分发挥管材的作用；可靠的连接性能；良好的施工性能，由于管道质地轻，焊接工艺简单，施工方便，运行、维护方便，大口径管道综合造价高，但口径在 DN400 以下的管材才有价格优势；热导率低，抗拉、抗压、抗弯强度较大，较好的耐冲击性，物理机械性能较高,是 UPVC 管的 5 倍，表面光滑、摩阻小，输水能力高且可以适应较大水量变化;面光滑、水头损失小；抗腐蚀性能良好，比重小、重量轻，不易漏水；保温性能好，属新型管材。7.3.管材的
36、确定：综上所述，相对来看 PE 管及球墨铸铁管具有良好的物理机械性能，水力条件优 越，水质良好，能够保证健康，重量轻，方便运输，不需要采取防腐措施，安装费 用低，使用寿命长，运行维护方便，长期投资条件优越等优点，也比较适合猴桥镇 的埋设条件和施工条件。因此，管径400 毫米的供水管网管材推荐选用聚乙烯(PE)管，管道压力等 级选用0.6 兆帕等级，局部高压地段选用 0.8 兆帕等级。管径 2400 毫米的供水管网 管材推荐选用球墨铸铁，管道压力等级选用 LO 兆帕等级。7.4.管径的选取：由设计手册有，配水管的允许流速LOT. 2ms,所以取 V=LOms,取配水管直径D=900mm.根据设计
37、的进水流量和给定的流速初步确定净水厂构筑物间所有连接管为管径 600mm 的球墨铸铁管，管道压力等级选用 L 0 兆帕等级。管式静态混合器为管径为IlOOrran 的钢管。加药管选用 15m 的塑料管，加氯管采用 15OnIm 的聚乙烯管，滤 池输水管管径根据计算得 400mmo8.净水厂平面布置及高程布置：8.1清水池：厂区地面平坦，平均高程为 70.00m,所以清水池所在的地面标高定为 70.00m, 清水池池顶超出地面 0.5m,所以池顶标高为 70.50m,水深 5m,因此池底标高为 65m。 一共设置两个清水池，单个容积为 11682m3, BLH=36m59m5.5mo8.2V 型
38、滤池：从 V 型滤池到清水池的水头损失约为 0.5m,滤池内总水头损失约为 2m,所以 滤池内平均水面标高为 72.5m,超高为 0.3m,因此滤池顶部标高为 72.80m,滤池高 4.2m,因此滤池底部标高为 68.6m。一共设置八个 V 型滤池，每格滤池分两个单元，每个单元的容积为165.9m3, BLH=5m7.9m4.2mo8.3平流沉淀池：从沉淀池到 V 型滤池的水头损失约为 0.5m,沉淀池内水头损失为 0.2m,所以沉 淀池内平均水面标高为 72.8m,超高为 0.3m,所以池顶标高为 73.1m,池子高度为 3.3m,所以池底标高 为 69.50mo 一 共 设 置 两 个 平
39、 流 式 沉 淀 池 ， 每 个 沉 淀 池 容 积 为4092.66m3,BXLXH=I8mX68.9mX3.3m。84 往复式隔板絮凝池：从隔板絮凝池到平流式沉淀池的水头损失为 0.1m,絮凝池内部水头损失为 0.5m, 因此絮凝池内平均水面标高为 73.0m,超高 0.25m,因此絮凝池顶部标高为 73.25m, 池高为 3.25m,因此絮凝池底部标高为 70.0m。一共设置两个隔板絮凝池，每个絮凝 池容积为 1550.25m3,BXLXH=I8mX26.5mX3.25m。8.5加氯间及氯库：加氯间平面尺寸为 BL=9m5m氯库平面尺寸为 BL=15.5m10.1m8.6药剂仓库：BLH
40、=15m12m3.5m8.7吸水井：长宽高为 20mX 18m X8m,吸水井分为两格，水停留时间为 5min,有效容 积为2880m38.8加药间、溶解池和溶液池：一共设置两个溶液池和溶解池，溶液池的长宽高分别为 3m、2.5m 和 1.5m,溶 解池的长宽高分别为 2m、1.4m、1.5m。加药间的长宽高定为 6m、4m、1.5ro8.9选泵：由于水厂所处理的水量有限，且部分数据不齐全，因此泵选型可能会不十分准确，为 了满足经济性、安全性、二级泵房能分级供水等条件，因此一级泵站选用 24Sh-13 型泵，流 量为2480r3h,扬程为 55m,泵轴功率为 40OkW,三用一备。配备发电机 JRQl58-6,功率 为 55OkW。二级泵站选用 24Sh-13 型泵两台，流量为 3000.3r3h,扬程为 45m,泵轴功率为 443kW,两用一备，配备发电机 JRQ158-6,功率为 55OkW,扬程同时配备一台小泵 14Sh-13, 流量为 IlOOm3h,扬程为41m,泵轴功率为 187kW,配备发电机 JRCU48-8,功率为 24OkW。
