1、第二篇起重运输机金属结构基本构件的设计计算第五章 轴向受力构件 第一节 轴向受力构件在起重运输机金属结构中的应用 第二节 轴心受拉杆件的设计和计算 第三节 轴心受压实体构件的设计和计算第四节 轴心受压格形柱的设计计算第五节 偏心受压实体柱的计算第六节 偏心受压格形柱的计算第五章 作业 钢结构中的四种基本构件钢结构中的四种基本构件 轴心受拉构件轴心受拉构件 偏心受拉构件偏心受拉构件( (拉弯构件拉弯构件) ) 轴心受压构件轴心受压构件 偏心受压构件偏心受压构件( (压弯构件压弯构件) )需计算强度、刚度强度、刚度需计算强度、刚度、强度、刚度、整体稳定、局部稳定整体稳定、局部稳定 第一节第一节 轴
2、向受力构件在起重运输机轴向受力构件在起重运输机金属结构中的应用金属结构中的应用 轴向受力构件示例轴向受力构件示例单根型钢作为轴向受力构件单根型钢作为轴向受力构件 组合截面作为轴向受力构件组合截面作为轴向受力构件 实腹式实腹式：构件具有整体连通的截面形式。：构件具有整体连通的截面形式。 按截面形式，轴向受力构件分为：按截面形式，轴向受力构件分为： 格构式格构式 缀板式缀板式 缀条式缀条式 构件截面有两个或多个分肢，构件截面有两个或多个分肢，各肢之间用缀板或缀条联系。各肢之间用缀板或缀条联系。 组合截面组合截面轴向受力构件轴向受力构件的腹杆体系的腹杆体系 一、轴心受拉构件的计算一、轴心受拉构件的计
3、算 强度强度刚度刚度 第二节第二节 轴心受拉杆件的设计和计算轴心受拉杆件的设计和计算 jANmaxmaxrlj长细比长细比 r r 杆件截面的回转半径，杆件截面的回转半径，r r= =minmin( (r rx x,r,ry y) )AIrxxAIryy 杆件名称受拉构件受压构件主桁架弦杆及受压柱150100120动臂的组成杆件150180120150主桁架其它杆件，水平、斜桁架杆件180200150所有其它杆件250300200250表表5-1 5-1 杆件许用长细比杆件许用长细比 杆件许用长细比，见表杆件许用长细比，见表5-1；细长细长拉杆的疲劳强度拉杆的疲劳强度 式中式中 rtrt疲劳许
4、用应力，按下式计算疲劳许用应力，按下式计算 ImmaxrtjaxANrrt67.0167.11（3-58）二、轴心受拉构件的设计步骤二、轴心受拉构件的设计步骤 ），（，max)max(ImmaxrtaxjjjNNAAA jlr 1xrh 2yrb 由图由图5-4回转半径与截面尺寸的回转半径与截面尺寸的近似关系，求出截面尺寸近似关系，求出截面尺寸h、b ； 求拉杆所需回转半径求拉杆所需回转半径r及截面尺寸及截面尺寸h、b； 按静强度、疲劳强度条件求杆件所需净截面面积按静强度、疲劳强度条件求杆件所需净截面面积Aj；图图5-4 5-4 常用截面回转半径的近似值常用截面回转半径的近似值back 根据根
5、据Aj j、h、b查型钢表，选择型钢型号查型钢表，选择型钢型号(或设计或设计焊接截面的尺寸焊接截面的尺寸)，求出实际的，求出实际的A Aj j、r rx、r ry； 校核强度、刚度。若不满足强度、刚度条件，则校核强度、刚度。若不满足强度、刚度条件，则重复步骤。重复步骤。 第三节第三节 轴心受压实体构件的设计和计算轴心受压实体构件的设计和计算 jANmaxmax)max(yx，xxxrlyyyrlx=1，y=1一、强度一、强度二、刚度二、刚度1由支承情况决定的长度系数，由支承情况决定的长度系数， 1由表由表5-2查取；查取； 受压构件支承长度系数受压构件支承长度系数1 例例: :求伸缩式吊臂变幅
6、平面及回转平面内的计算长度求伸缩式吊臂变幅平面及回转平面内的计算长度ly y、lz z. .伸缩臂变幅平面计算简图伸缩臂变幅平面计算简图伸缩臂回转平面计算简图伸缩臂回转平面计算简图三、轴心受压构件的整体稳定性三、轴心受压构件的整体稳定性 1.1.轴心压杆整体稳定的概念轴心压杆整体稳定的概念 2. 2.轴心受压构件整体稳定性条件：轴心受压构件整体稳定性条件：IIIIIIAN maxmax式中式中 轴心压杆稳定系数，根据轴心压杆稳定系数，根据查查3-26、3-27。当钢材的屈服点当钢材的屈服点 时，可近似用结构假想长时，可近似用结构假想长细比细比F 按表按表3-27选取选取值值。MPas3453.
7、3.假想长细比假想长细比 345sF对格构式构件，对格构式构件，为换算长细比为换算长细比(或称当量长细比或称当量长细比)。四、轴心受压构件的局部稳定性四、轴心受压构件的局部稳定性 实腹式轴心压杆局部稳定的概念实腹式轴心压杆局部稳定的概念防止板局部失稳的条件防止板局部失稳的条件 ocrcrcrcrx构件板)( 板板( (腹板或翼缘板腹板或翼缘板) )的稳定性称为局部稳定性。的稳定性称为局部稳定性。 根据弹性理论，板受压时的临界力为：根据弹性理论，板受压时的临界力为：式中式中 k k系数系数, ,查图查图5-65-6。 D D板的弯曲刚度，板的弯曲刚度， 22bDkNcrx工字形构件局部稳定性计算
8、 )1 (1223ED各种边界条件下的各种边界条件下的K K值值沿板宽单位长度上板的临界应力为沿板宽单位长度上板的临界应力为 得得板的宽厚比：板的宽厚比： 222)1 (121)()(bEkNcrxcrxocrcrx)(22222)1 (12EbEk)1 (122kb(5-24)(5-23)将上式代入条件：将上式代入条件：不同支承情况下板的宽厚比：不同支承情况下板的宽厚比： 四边简支板，四边简支板，k k =4:=4: 三边简支三边简支, ,一边自由的板一边自由的板, ,k k =0.5:=0.5: 两边简支两边简支, ,两边固定的板两边固定的板, ,k k =7:=7: 两边简支两边简支,
9、,一边固定、一边自由一边固定、一边自由 的板的板, ,k k =1.28:=1.28: 6 . 0b21. 0b8 . 0b34. 0b以上各式适用于在弹性范围内工作的构件。 根据板的临界应力大于材料根据板的临界应力大于材料屈服极限屈服极限的的条件求板宽厚比的控制值：条件求板宽厚比的控制值： scrx)(sbEk222)1 (12sEkb)1 (1222(5-29)(5-30)即即对四边简支板，对四边简支板， ： 101 . 2,3 . 0,45MPaEK：MPa235 s2 .56b：MPas34525.47b上式适用于在上式适用于在弹塑性弹塑性范围内工作的构件。范围内工作的构件。Q345Q
10、345， Q235A Q235A， 提高板抗局部失稳的能力的方法：提高板抗局部失稳的能力的方法：增加板厚增加板厚设纵向加劲肋，减小设纵向加劲肋，减小b设纵向加劲肋五、变截面构件的计算长度五、变截面构件的计算长度式中式中2 2变截面构件长度折变截面构件长度折 算算系数，查表系数，查表5-35-3。 变截面构件变截面构件转换为等截面构件j=12六、轴心受压构件设计计算步骤六、轴心受压构件设计计算步骤 若已知轴心压力若已知轴心压力N N ， x x、 y y ，构件材料，构件材料 。IIIINA max 根据根据 ，由整体稳定性条件得：，由整体稳定性条件得：假定构件长细比假定构件长细比，计算所需截面
11、面积计算所需截面面积A； N1500KN，j=56m时，取时，取=80100； N3000KN，取，取=5070； N较小时，可取较小时，可取=120。 按按A A、h h、b b及构造要求初选截面，同时考虑局部稳定及构造要求初选截面，同时考虑局部稳定性条件，求性条件，求出出实际的实际的A A、h h、b b及各板板厚。及各板板厚。 校核强度、刚度、整体稳定和板的局部稳定，若不校核强度、刚度、整体稳定和板的局部稳定，若不满足要求，重复步骤。满足要求，重复步骤。 xxlr yylr 21arbarhyx求求构件截面所需构件截面所需回转半径回转半径r rx x、r ry y及轮廓尺寸及轮廓尺寸h
12、h、b b：第四节第四节 轴心受压格形柱的设计计算轴心受压格形柱的设计计算 一、概述格形柱的断面形式 实腹式与格构式轴心受压构件设计计算比较：实腹式与格构式轴心受压构件设计计算比较：强度强度：二者相同：二者相同刚度刚度：maxmax 整体稳定整体稳定：局部稳定局部稳定：IIIIIIAN maxmax 实腹式：限制板的宽厚比实腹式：限制板的宽厚比b/b/ 格构式：限制分肢节间长细比格构式：限制分肢节间长细比1 1 实腹式：实腹式： maxmax= =max(max(x x，y y ),x),x、y y为实轴为实轴格构式格构式maxmax= =max(max(x x，d dy y ),x),x为实
13、轴，为实轴，y y为虚轴时；为虚轴时；或或maxmax= =max(max(d dx x，d dy y ),x),x、y y均为虚轴时。均为虚轴时。 由由maxmax查得查得。 1考虑剪力时轴心受压构件的临界力考虑剪力时轴心受压构件的临界力 轴心受压构件的弯曲变形21yyyyNMdxdyNdxdMQ(a)总挠度弯矩设设 y y1 1由由M M 引起，引起，y y2 2由由Q Q 引起引起剪力 二、剪力对中心受压构件临界力的影响二、剪力对中心受压构件临界力的影响EINyEIMdxyd212dxdyNQdxdy2(c)22222dxydNdxyd弯矩弯矩MM使构件产生的曲率：使构件产生的曲率：(d
14、)0)1 (22yNEINdxyd(e)剪力剪力Q使构件产生的剪切角：使构件产生的剪切角：将式将式(c)、(d)代入式代入式(b)得：得：22221222dxyddxyddxyd(b)对（对（a a）式求二阶导：式求二阶导：22222211lEIlEIlEINcr(f)式中 剪力影响系数剪力影响系数，2211lEI(g)ocrcrE22考虑剪力影响的临界应力：考虑剪力影响的临界应力：考虑剪力影响的临界力：考虑剪力影响的临界力：剪力对实腹式构件的影响剪力对实腹式构件的影响: :GAmGmGmEGAmlEIocr11111122222211lEI对实腹式构件，单位剪切角为：对实腹式构件，单位剪切角
15、为：将将 代入剪力影响系数代入剪力影响系数中，得中，得 如如Q235Q235钢，取钢，取截面形状系数截面形状系数 ，剪切模量剪切模量 ，代入代入中得：中得： 由此可见，实腹式构件中剪力对临界力的影响很小，所以由此可见，实腹式构件中剪力对临界力的影响很小，所以通常忽略剪力对其整体稳定性的影响。通常忽略剪力对其整体稳定性的影响。MPaPocr1962mMPaG4101 . 8 PocrE22构件构件在弹性范围内工作时，在弹性范围内工作时，其其临界应力临界应力为为199518. 0101 . 82196114ocrcr即 222222dcrEEEEAEAd222221考虑剪力影响的临界应力考虑剪力影
16、响的临界应力:d格构式构件对截面虚轴的当量长细比格构式构件对截面虚轴的当量长细比当量长细比当量长细比 d d2缀条式格构构件的当量长细比缀条式格构构件的当量长细比d d两端简支缀条式格构柱单位剪切角计算简图cos1cos1QN斜缀条总内力斜缀条总内力：sinad sincos111EAaEAdNdsincos1cos21EAadtg1354.01EA单位剪切角：单位剪切角：缀条的倾角常为缀条的倾角常为350 550，取平均值，取平均值=450代入上式得：代入上式得：式中：式中：A1两个缀条系平面内，缀条的截面面积之和。两个缀条系平面内，缀条的截面面积之和。斜缀条伸长量：斜缀条伸长量：斜缀条长斜
17、缀条长：两肢缀条式两肢缀条式构件的当量长细比构件的当量长细比d d ： 12212222354. 0354. 01AAEAEAEAyyydy129 .27AAydyyyyrl近似取近似取式中式中 A所有分肢的截面面积之和所有分肢的截面面积之和； y截面绕虚轴的长细比。截面绕虚轴的长细比。四肢缀条式三肢缀条式 xxdxAA1240yydyAA1240)cos5 . 1 (42212AAxdx212cos42AAydy四肢缀条式格形柱三肢缀条式格形柱3缀板式格构构件的当量长细比缀板式格构构件的当量长细比d d两端简支缀板式格构柱单位剪切角计算简图计算假定：计算假定： 缀板与分肢刚接；缀板与分肢刚接
18、；单位剪力由单跨多层刚架平均承受；单位剪力由单跨多层刚架平均承受；反弯点反弯点( (弯矩为零的点弯矩为零的点) )位于各段分肢和缀板的中点；位于各段分肢和缀板的中点；忽略缀板转角引起的分肢变位，即忽略缀板转角引起的分肢变位，即= =1 1+ +2 22 2。 131248EIl1211242/EIlltg单位剪切角式中：I1 1 一个分肢对自身轴(y1 1轴)的惯性矩； 相邻两个缀板之间的长度。 12122121222221224IAlEIlEAEAyyydy21212111211212rlAIlIAl取，1122212ydy111rl1 1 一个分肢对自身轴的长细比：一个分肢对自身轴的长细比
19、：两肢缀板柱两肢缀板柱的当量长细比为的当量长细比为 式中式中 1 1分肢计算长度，分肢计算长度， 取缀取缀条条或缀或缀板板节间长度。节间长度。 r r1 1分肢对自身轴分肢对自身轴( (y y1 1轴轴) ) 的最小回转半径。的最小回转半径。401111rl缀条柱 缀板柱分肢长细比分肢长细比1三、分肢稳定性三、分肢稳定性 连缀件的作用连缀件的作用 ：将各肢联系在一起，构成整体受力构件；将各肢联系在一起，构成整体受力构件；承受构件弯曲时产生的剪力。承受构件弯曲时产生的剪力。1 1 格构式轴心受压构件截面上的剪力格构式轴心受压构件截面上的剪力 设变形曲线为正弦曲线设变形曲线为正弦曲线 lxfysi
20、nyNMlxlfNdxdyNdxdMQcos四、格构式轴心受压构件连缀件设计四、格构式轴心受压构件连缀件设计构件任一截面承受的弯矩和剪力为：构件任一截面承受的弯矩和剪力为：当当x x=0=0（或或x x= =）时，时，杆端产生最大剪力杆端产生最大剪力 假定假定Q Qmaxmax沿构件全长分布沿构件全长分布( (如图如图) ): : 两端简支缀板式格构柱截面剪力计算简图lfNQmax按近似公式计算剪力按近似公式计算剪力 式中式中 系数系数, ,对对1616MnMn钢钢, ,=0.017=0.017；对；对Q235Q235，=0.015=0.015； A A各各分肢的截面面积之和；分肢的截面面积之
21、和； 根据当量长细比查得的稳定系数；根据当量长细比查得的稳定系数； minmin截面截面绕实轴和虚轴两个方向绕实轴和虚轴两个方向值中较小者。值中较小者。minmaxIIAQ 按钢结构设计规范的规定计算剪力按钢结构设计规范的规定计算剪力)(0 . 2maxNAQ)(4 . 3maxNAQQ235-AQ235-A钢钢1616MnMn钢钢A A各各分肢的截面面积之和分肢的截面面积之和( (mmmm2 2) )或按下式计算或按下式计算: :23585maxsAQ剪力在各分肢上的分配 二肢 四肢 三肢 二肢缀板柱缀板内力的计算简图2maxQQ alQT1221lQaTMb缀板剪力缀板剪力：每个连缀面的剪
22、力每个连缀面的剪力缀板根部最大弯矩：缀板根部最大弯矩： 2 2缀板设计缀板设计缀板强度校核缀板尺寸要求 根据起重机设计规范规定根据起重机设计规范规定 缀板厚度：缀板厚度： 式中式中 a a分肢轴线间距。分肢轴线间距。 bbbbbMWM62bbbITS缀板宽度缀板宽度：ab32mm6不加横缀条的三角形缀条体系；不加横缀条的三角形缀条体系；加横缀条的三角形缀条体系；加横缀条的三角形缀条体系；交叉形缀条体系；交叉形缀条体系； 缀条布置形式及内力计算简图sinQSsin2QS2maxQQ对二肢、四肢构件：对二肢、四肢构件： 交叉式缀条内力交叉式缀条内力三角形缀条内力三角形缀条内力3 3缀条设计缀条设计
23、 缀条按中心压杆计算： 刚度刚度： 稳定性稳定性：式中 j j斜缀条的计算长度。三角形单角钢缀条斜平面斜缀条的计算长度。三角形单角钢缀条斜平面计算长度计算长度j j=0.9=0.9；交叉式缀条在交叉处连牢时交叉式缀条在交叉处连牢时, ,j j=0.65=0.65；其它其它j j= =。 考虑制造偏心的许用应力折减系数考虑制造偏心的许用应力折减系数, ,100100时时, ,=0.7=0.7；200200时，时，=1=1； djAS85.0 minrlj dAS强度强度五、格构式轴心受压构件的设计步骤五、格构式轴心受压构件的设计步骤 1 1按实轴的稳定性要求选择截面尺寸按实轴的稳定性要求选择截面
24、尺寸 假设构件实轴的长细比假设构件实轴的长细比x x，按稳定性条件求截面面积；按稳定性条件求截面面积； N2000KN N2000KN x x =60=60 N500KN N500KN x x =90=90格构式轴心受压构件截面尺寸设计简图根据根据x x查表查表3-263-26、3-273-27得到得到值，按稳定性条件求截面面积：值，按稳定性条件求截面面积：计算绕计算绕实轴实轴的的回转半径回转半径r rx x及截面高度及截面高度h h ；按按A A、r rx x（或或A A、h h ）初选分肢所需型钢型号或截面尺寸，初选分肢所需型钢型号或截面尺寸，所选截面应同时满足局部稳定性要求。所选截面应同
25、时满足局部稳定性要求。2 2按实轴与虚轴等稳定性条件计算分肢间距按实轴与虚轴等稳定性条件计算分肢间距a a 按等稳定性条件按等稳定性条件dydy=x x，求绕虚轴的长细比求绕虚轴的长细比y y； NAxxxlr1xrh 由图5-4得：xydyAA12271227AAxy的面积或)550445(min1 AA81AAxydy212212xy401式中式中 A1两缀条平面内的斜缀条截面面积之和。可近似取：两缀条平面内的斜缀条截面面积之和。可近似取：对二肢缀条式构件：对二肢缀条式构件：对二肢缀板式构件：对二肢缀板式构件：式中式中 1分肢长细比。可按下式选取：分肢长细比。可按下式选取： 由由y y求绕
26、虚轴的回转半径求绕虚轴的回转半径r ry y和分肢轴线间距和分肢轴线间距a a3 3连缀件连缀件( (缀板、缀条缀板、缀条) )设计设计4 4校核刚度、整体稳定、分肢稳定。校核刚度、整体稳定、分肢稳定。yyylr由刚度计算式得由刚度计算式得：2122aAIIy由截面几何条件得：由截面几何条件得：22121222araAIAIryy2122rray由上式得：由上式得：02aab两分肢腹板间距：两分肢腹板间距：b应圆整为10mm的倍数。第五节 偏心受压实体柱的计算 jxxjWMAN偏心受压构件单向偏心受压单向偏心受压双向偏心受压双向偏心受压一、偏心受压构件的强一、偏心受压构件的强度度 jxxxjW
27、MAN jyyyjxxxjWMWMAN x x , ,y y 轴向力轴向力N N 对压杆稳定性的影响系数。对压杆稳定性的影响系数。 EyyExxNNNN1111，2222yEyxExEANEAN，其中其中 NEx , NEy欧拉临界载荷。欧拉临界载荷。当构件的长细比当构件的长细比（d）100（85）时，）时，可取可取x y1弯矩放大系数弯矩放大系数 设等直压杆在轴向力设等直压杆在轴向力N和力矩和力矩M作用下的挠曲线方程为：作用下的挠曲线方程为：lxfysin任一截面的弯矩为：任一截面的弯矩为：MNyxM)(1) (2) 弯矩弯矩M(x)使构件产生的曲率：使构件产生的曲率： zEIxMxy)(
28、d d22由式由式(1),对对x求二阶导数：求二阶导数：zEIxMyllxfly)(sin2222 (3) zEIxMly)(22(4) 将式（将式（4）代入式（）代入式（2），得），得 MNNMlEINMxMEz1122式中式中 ENN11弯矩放大系数。弯矩放大系数。 二、偏心受压构件的刚度二、偏心受压构件的刚度双向压弯构件双向压弯构件单向压弯构件单向压弯构件简化计算方法：简化计算方法：三、偏心受压构件的整体稳定性三、偏心受压构件的整体稳定性 YYyXXxWMWMAN XXxWMAN(a)(b) 与轴心受压实体柱的刚度计算相同与轴心受压实体柱的刚度计算相同,见本章第三节。见本章第三节。式中：
29、式中： N作用在构件上的轴向力；作用在构件上的轴向力； A构件毛截面面积；构件毛截面面积； Mx、My构件计算截面上对强轴（构件计算截面上对强轴（x轴）和对弱轴）和对弱 轴（轴（y轴）的弯矩；轴）的弯矩； Wx、Wy构件计算截面对强轴（构件计算截面对强轴（x轴）和对弱轴轴）和对弱轴 （y轴）的抗弯模量；轴）的抗弯模量；轴心受压稳定系数，根据长细比轴心受压稳定系数，根据长细比或或 d查取。查取。偏心受压构件整体稳定性其它计算方法偏心受压构件整体稳定性其它计算方法 yHyHyoyoyyxHxHxoxoxxWMCMCWMCMCAN(5-75b)(5-75c)当当X轴与轴与Y轴所在的两个平面内约束条件
30、相同、在弹性阶段轴所在的两个平面内约束条件相同、在弹性阶段工作的等截面工作的等截面双向压弯构件双向压弯构件的整体稳定性可按下式计算：的整体稳定性可按下式计算：弯曲屈曲的整体稳定性弯曲屈曲的整体稳定性 xHxHxoxoxxYYWMCMCAN侧向弯扭屈曲的整体稳定性侧向弯扭屈曲的整体稳定性 单向压弯构件单向压弯构件: yHyHyoyoyyWMCMCAN弯矩绕强轴（弯矩绕强轴（X轴）作用时轴）作用时 (5-75c)弯矩绕弱轴（弯矩绕弱轴（Y轴）作用时轴）作用时 xHxHxoxoxxYYWMCMCAN(即取式（575b)的Mox=MHx=0)偏心受压构件整体稳定性其它计算方法偏心受压构件整体稳定性其它
31、计算方法(续续)式中式中 受弯构件侧向弯扭屈曲稳定性系数，见受弯构件侧向弯扭屈曲稳定性系数，见CH6。 第六节 偏心受压格形柱的计算 强度强度计算同本章第五节计算同本章第五节( (偏心受压实体柱偏心受压实体柱) )； 刚度刚度计算同本章第四节计算同本章第四节( (轴心受压格形柱）轴心受压格形柱）；整体稳定性整体稳定性计算同本章第五节计算同本章第五节( (偏心受压实体柱偏心受压实体柱) )。 偏心受压格形柱分肢受力比较复杂，应视偏心受压格形柱分肢受力比较复杂，应视分分肢肢具体受力情况，按轴心压杆或偏心压杆来计算具体受力情况，按轴心压杆或偏心压杆来计算分肢的稳定性分肢的稳定性。 单向偏心受压格形柱
32、NaexN21NNN2分肢分肢1 1对缀条式构件： 111cAN1min111rl各分肢的轴向压力为各分肢的轴向压力为 分肢分肢2 2如分肢如分肢1的稳定的稳定式中式中1 由由 查得，查得，一、弯矩绕虚轴作用时一、弯矩绕虚轴作用时分肢稳定性分肢稳定性计算计算 back 式中式中 1 1分肢节点间长度；分肢节点间长度； 1 1分肢绕自身轴的长细比；分肢绕自身轴的长细比； r r1min1min分肢对自身轴的最小回转半径。分肢对自身轴的最小回转半径。 A Ac c1 1分肢分肢1 1的截面面积。的截面面积。 NaexN21分肢分肢1 1受力受力841max11lQlQM缀板柱分肢的弯矩缀板柱分肢的
33、弯矩分肢分肢2 2受力受力841max11lQlQMNNN2分肢为单向压弯构件分肢为单向压弯构件,故应按偏心受故应按偏心受压构件计算分肢的稳定性压构件计算分肢的稳定性,见式见式(a)。 对缀板式构件：对缀板式构件：分肢分肢2 2NaexNx21xxMIxxIIM221111NNN2xxMIxxIIM112222分肢分肢1 1双向偏心受压格形柱 缀条式缀条式：分肢按单向压弯构件计算其稳定性；：分肢按单向压弯构件计算其稳定性； 缀板式缀板式：分肢按双向压弯构件计算其稳定性。：分肢按双向压弯构件计算其稳定性。 1. 两肢构件两肢构件各分肢受力为各分肢受力为:二、弯矩绕实轴作用或双向弯矩时二、弯矩绕实轴作用或双向弯矩时分肢稳定性分肢稳定性 2.2.四肢构件四肢构件 分肢为轴心受压弯构件分肢为轴心受压弯构件，故按，故按轴心压杆轴心压杆计算计算分肢的稳定性分肢的稳定性第五章 作业 图5-28为一根四分肢变截面组合轴心受压构件，两端为铰支座。材料用16Mn钢。 已知：四分肢由四根等边角钢 构成，构件横截面积为60.44cm2，缀条用等边角钢 ；截面最大惯性矩为 ，最小惯性矩为 ， 。其余已知参数见图5-28。试验算其稳定性。 1080806505047max1031mmI47min1010mmINP310900图5-28 变截面格形柱
