1、高牌号无取向电工钢高牌号无取向电工钢工艺试验研究工艺试验研究报告主要内容报告主要内容综述综述试验检验方案试验检验方案 常化工艺试验常化工艺试验 两次冷轧法工艺试验两次冷轧法工艺试验 结论及展望结论及展望 综述综述类别类别公称厚度，公称厚度，mm热轧电工钢板热轧电工钢板(无取向无取向)热轧低硅电工钢，也称热轧电机钢热轧低硅电工钢，也称热轧电机钢 (1.0%2.5%Si)0.50 热轧高硅电工钢，也称热轧变压器钢热轧高硅电工钢，也称热轧变压器钢 (3.0%5%Si)0.35和和0.5冷轧电工钢板冷轧电工钢板 无取向电工钢无取向电工钢（冷轧电机钢）（冷轧电机钢）低碳低硅电工钢低碳低硅电工钢 (0.5
2、%Si)0.50和和0.65 电工钢电工钢（0.5%3.5%Si）0.35和和0.50 取向电工钢取向电工钢（冷轧变压器钢）（冷轧变压器钢）普通取向电工钢普通取向电工钢 (2.93Si)0.35、0.30、0.27和和0.23 高磁感取向电工钢高磁感取向电工钢(2.93.3Si)电工钢板的分类电工钢板的分类高牌号电工钢生产与低牌号的差异高牌号电工钢生产与低牌号的差异 牌号牌号B50（T）P15/50（W/kg）高牌号高牌号50W3101.603.1050W3301.603.3050W3501.603.5050W4001.634.00低牌号低牌号50W4701.644.7050W5301.655
3、.3050W6001.666.00高牌号电工钢生产与低牌号的差异高牌号电工钢生产与低牌号的差异(3)常化常化2Si钢采用一次冷轧制造工艺时，热轧板必须常化，主要的目的是使热轧板钢采用一次冷轧制造工艺时，热轧板必须常化，主要的目的是使热轧板组织更均匀，使再结晶晶粒增多，防止瓦垅状缺陷。同时使晶粒和析出物粗化，组织更均匀，使再结晶晶粒增多，防止瓦垅状缺陷。同时使晶粒和析出物粗化，加强加强(100)和和(110)组分以及减弱组分以及减弱(111)组分，磁性明显提高。组分，磁性明显提高。(4)冷轧冷轧随牌号升高，当硅含量达到随牌号升高，当硅含量达到3，特别是，特别是(Si+Al)%3.5时，由于变形抗
4、力大，时，由于变形抗力大，冷轧前应预热到冷轧前应预热到100150。(1)冶炼冶炼随硅量提高，出钢温度约降低随硅量提高，出钢温度约降低10 20，因为真空处理后加入硅铁量多，因为真空处理后加入硅铁量多，钢水温度升高。钢水温度升高。(2)连铸连铸随牌号增高，含硅量更高，凝固冷却过程中不存在相变，连铸后柱状晶粗大，热随牌号增高，含硅量更高，凝固冷却过程中不存在相变，连铸后柱状晶粗大，热轧过程中由于动态回复和再结晶缓慢，在热轧板的板厚中心附近为粗大伸长的形轧过程中由于动态回复和再结晶缓慢，在热轧板的板厚中心附近为粗大伸长的形变晶粒，以后冷轧和退火也难以再结晶，产品表面沿轧向出现瓦垅状缺陷，使叠变晶粒
5、，以后冷轧和退火也难以再结晶，产品表面沿轧向出现瓦垅状缺陷，使叠片系数降低，磁性能变坏。因此高牌号必须采用连铸片系数降低，磁性能变坏。因此高牌号必须采用连铸+电磁搅拌技术来提高连铸电磁搅拌技术来提高连铸坯中等轴晶率。坯中等轴晶率。高牌号电工钢生产与低牌号的差异高牌号电工钢生产与低牌号的差异 中国整个大电机制造行业的市场市场需求远大于生产能力，东电、中国整个大电机制造行业的市场市场需求远大于生产能力，东电、哈电、上电三大国有动力设备厂以及天发、希科等合资企业都在哈电、上电三大国有动力设备厂以及天发、希科等合资企业都在大规模扩大产能。大规模扩大产能。600MW和和300MW的汽轮发电机组采用的汽轮
6、发电机组采用50W310和和50W290等等高牌号无取向电工钢；大型水力发电机组基本采用高牌号无取向电工钢；大型水力发电机组基本采用50W270产品。产品。市场对高牌号电工钢的需求极大，市场对高牌号电工钢的需求极大，2010年达到了年达到了30万吨以上而万吨以上而国内供给不足，依赖进口。国内供给不足，依赖进口。高牌号无取向电工钢的市场需求高牌号无取向电工钢的市场需求简化工序，节能降耗；简化工序，节能降耗；成品磁性能提高，主要是磁感；成品磁性能提高，主要是磁感；降低生产成本（减少烧损，提高成材率）。降低生产成本（减少烧损，提高成材率）。CSP生产无取向电工钢的优势生产无取向电工钢的优势薄板坯连铸
7、连轧生产高牌号无取向电工钢的实验室模拟；薄板坯连铸连轧生产高牌号无取向电工钢的实验室模拟；50W400、50W310和和50W290常化工艺试验研究；常化工艺试验研究；W290两次冷轧法工艺试验研究；两次冷轧法工艺试验研究；Al含量对含量对2.2%Si电工钢组织结构和磁性能的影响。电工钢组织结构和磁性能的影响。研究内容研究内容 实验室模拟试制工艺流程实验室模拟试制工艺流程CSP模拟示意图模拟示意图实验室模拟手段实验室模拟手段 实验室流程与模拟的实验室流程与模拟的CSP工序工序实验室流程与模拟的实验室流程与模拟的CSP工序工序工序工序实验设备及主要参数实验设备及主要参数冶炼冶炼真空感应炉：额定功
8、率：真空感应炉：额定功率：75Kw，极限真空度：，极限真空度：610-3Pa；容量：；容量：30 kg；浇注浇注水冷铜模：型腔尺寸为水冷铜模：型腔尺寸为50mm100mm400mm；冷却方式：水冷；冷却方式：水冷；热送热送马弗炉：最高加热温度马弗炉：最高加热温度1250；热轧热轧单机架单机架2辊可逆轧机：工作辊直径辊可逆轧机：工作辊直径250mm；酸洗酸洗人工：人工：3050热盐酸；温度：热盐酸；温度：7090冷轧冷轧单机架四辊可逆轧机：支撑辊直径单机架四辊可逆轧机：支撑辊直径380mm，工作辊直径，工作辊直径180mm；脱碳退火脱碳退火可控气氛高温退火炉，炉膛直径可控气氛高温退火炉，炉膛直径
9、130mm；最高加热温度：；最高加热温度：1300；高温退火高温退火可控气氛高温退火炉，炉膛直径可控气氛高温退火炉，炉膛直径130mm；最高加热温度：；最高加热温度：1300；磁性检测磁性检测硅钢片交流磁性能测量仪硅钢片交流磁性能测量仪实验室模拟试验的主要设备及实验现场实验室模拟试验的主要设备及实验现场真空真空感应炉感应炉与水冷与水冷铜模铜模热轧热轧和和卷取卷取模拟实验现场模拟实验现场 冷轧、冷轧、退火退火实验设备实验设备退火退火、磁测量磁测量实验设备实验设备实验室模拟试验的主要设备及实验现场实验室模拟试验的主要设备及实验现场 主要检测设备主要检测设备金相金相显微镜显微镜 S4300场发射场发
10、射扫描扫描电子显微镜电子显微镜 X射线射线织构测量仪织构测量仪(APD-10)常化工艺试验常化工艺试验 成分（成分（%）SiAlMnPCNS50W4002.380.350.250.0080.0040.00450.00550W3102.950.410.210.0060.00450.00400.00550W2903.100.540.230.0060.0030.00420.004常化工艺：常化工艺：8504min、9004min、9504min、1000 4min、1050 4min。退火工艺：退火工艺：8901.5min+9601.5min；8901.5min+10001.5min；8901.5m
11、in+10301.5min。常化温度对热轧板组织的影响常化温度对热轧板组织的影响 50W40050W400未常化时热轧板中存在明显的纤维组织，随着常未常化时热轧板中存在明显的纤维组织，随着常化温度的升高，热轧板晶粒尺寸增大，常化温度大于化温度的升高，热轧板晶粒尺寸增大，常化温度大于900900时，晶粒显著长大，晶界平直；时，晶粒显著长大，晶界平直；10001000时晶粒最大。时晶粒最大。8509009501000未常化常化温度对热轧板组织的影响常化温度对热轧板组织的影响 50W31050W310在研究温度范围内（在研究温度范围内（90090010501050）,随着常化温随着常化温度的升高，热
12、轧板晶粒尺寸增大。常化温度大于度的升高，热轧板晶粒尺寸增大。常化温度大于10001000时，晶时，晶粒显著长大。粒显著长大。未常化90095010001050常化温度对热轧板组织的影响常化温度对热轧板组织的影响 50W29050W290：900900、950950常化的热轧板组织晶粒均匀性不常化的热轧板组织晶粒均匀性不好，常化温度为好，常化温度为10501050时，部分晶粒异常长大，甚至达到时，部分晶粒异常长大，甚至达到400m400m以上。以上。未常化9501050900常化温度对热轧板组织的影响常化温度对热轧板组织的影响 品种品种未常化未常化8509009501000105050W400纤
13、维组织纤维组织58.58314119250W310纤维组织纤维组织8513318118750W290纤维组织纤维组织65*97196热轧板平均晶粒度（热轧板平均晶粒度（m）常化温度对成品组织的影响常化温度对成品组织的影响 50W400 50W400：热轧板常化温度小于：热轧板常化温度小于950950时，成品晶粒尺寸随热轧板常化时，成品晶粒尺寸随热轧板常化温度的升高而增大，热轧板常化温度为温度的升高而增大，热轧板常化温度为950950时，成品的晶粒尺寸最大，时，成品的晶粒尺寸最大，热轧板常化温度大于热轧板常化温度大于950950时，成品晶粒尺寸随热轧板常化温度的升高反时，成品晶粒尺寸随热轧板常化
14、温度的升高反而逐渐减小。而逐渐减小。未常化9009501000850常化温度对成品组织的影响常化温度对成品组织的影响 50W31050W310热轧板常化温度为热轧板常化温度为10001000时，成品的晶粒尺寸最大。时，成品的晶粒尺寸最大。90095010001050常化温度对成品组织的影响常化温度对成品组织的影响 50W29050W290：在本次试验的常化温度范围内，成品晶粒尺寸随热轧：在本次试验的常化温度范围内，成品晶粒尺寸随热轧板常化温度的升高而增大。板常化温度的升高而增大。未常化90095010001050常化温度对成品组织的影响常化温度对成品组织的影响 品种品种未常化未常化850900
15、9501000105050W40053.660.46581.352.350W31064.281.192.4101.367.550W29079.287.597115.2114.6成品平均晶粒度（成品平均晶粒度（m）常化温度对成品织构的影响常化温度对成品织构的影响 50W40050W400成品织构主要由成品织构主要由111111、112112和和114114等面织构以及高斯织等面织构以及高斯织构组成，成品织构的强度比较弱，最高织构组分的密度水平是随机织构构组成，成品织构的强度比较弱，最高织构组分的密度水平是随机织构分布强度的分布强度的4 4倍。随着热轧板常化温度的升高，成品中倍。随着热轧板常化温度
16、的升高，成品中111111、112112和和114114等面织构减弱，等面织构减弱，100100和和110110附近的分布强度增强。附近的分布强度增强。(a)850 (b)900 (c)1000 (d)1050 常化温度对成品织构的影响常化温度对成品织构的影响 50W310 50W310成品织构主要由成品织构主要由111111、112112、114114和和100100等面织构以等面织构以及高斯织构组成，成品织构的强度比较弱，最高织构组分的密度水平及高斯织构组成，成品织构的强度比较弱，最高织构组分的密度水平是随机织构分布强度的是随机织构分布强度的4 4倍。随着热轧板常化温度的升高，成品中倍。随
17、着热轧板常化温度的升高，成品中111111、112112和和114114等面织构减弱，等面织构减弱，100100面织构增强。面织构增强。(a)900 (b)1000 (c)1050 常化温度对成品织构的影响常化温度对成品织构的影响 50W290 50W290成品织构的强度比较弱。随着热轧板常化温度的升高，成品织构的强度比较弱。随着热轧板常化温度的升高，111111面织构减弱，面织构减弱，100100面织构增强。面织构增强。FeSi#13-2S 06-03-15Level 1:1.0Level 2:2.0Level 3:4.024-M ar-2006 21:31 FeSi#11-1S 06-03
18、-15Level 1:1.0Level 2:2.0Level 3:4.024-M ar-2006 21:25FeSi#13-2S 06-03-15Level 1:1.0Level 2:2.0Level 3:4.024-M ar-2006 21:31(a)900 (b)1000 (c)1050 常化温度对成品织构的影响常化温度对成品织构的影响 热轧板晶粒大小通过影响冷轧变形方式对成品的再结晶织构有显著的影响。当热轧板晶粒较大时，冷轧形变组织中形成较多的剪切带，热轧板晶粒越大，剪切带的分布密度越高。由于剪切带有较高的储能，再结晶晶粒优先在剪切带内形核。再结晶退火时剪切带中更容易形成高斯取向的晶核，
19、因此，热轧板晶粒越大，冷轧变形组织中剪切带因此，热轧板晶粒越大，冷轧变形组织中剪切带的分布密度越高，成品织构中高斯织构的强度越高。此外，的分布密度越高，成品织构中高斯织构的强度越高。此外，纤维纤维织构取向的再结晶晶核更容易在热轧板的原始晶界处形核。因此，织构取向的再结晶晶核更容易在热轧板的原始晶界处形核。因此，热轧板晶粒越大，原始晶界越少，成品中热轧板晶粒越大，原始晶界越少，成品中纤维织构的强度越低。纤维织构的强度越低。常化温度对成品磁性能的影响常化温度对成品磁性能的影响 常化温度对成品磁性能的影响常化温度对成品磁性能的影响 常化温度对成品磁性能的影响常化温度对成品磁性能的影响 常化温度对成品
20、磁性能的影响常化温度对成品磁性能的影响 本次试验中成品试样的主要差别是晶粒大小、织构分布和夹杂本次试验中成品试样的主要差别是晶粒大小、织构分布和夹杂物大小。对于无取向电工钢，物大小。对于无取向电工钢，100100和和110110织构是对磁性能有织构是对磁性能有利的织构，利的织构，111111和和112112织构是不利织构，因此，织构是不利织构，因此，增加增加100100和和110110织构的强度和降低织构的强度和降低111111和和112112织构的强度织构的强度有利于降有利于降低磁滞损耗和增加磁感。晶界对磁化有阻碍作用，晶界越多，磁滞低磁滞损耗和增加磁感。晶界对磁化有阻碍作用，晶界越多，磁滞
21、损耗越大，因此，损耗越大，因此，增加成品的晶粒大小增加成品的晶粒大小有利于降低磁滞损耗。夹杂有利于降低磁滞损耗。夹杂物对磁化也有阻碍作用，物对磁化也有阻碍作用，夹杂物分布夹杂物分布越弥散，磁滞损耗越大。热轧越弥散，磁滞损耗越大。热轧板常化温度在板常化温度在10001000以下时，随着热轧板常化温度的升高，成品的以下时，随着热轧板常化温度的升高，成品的晶粒尺寸增大，对磁性能不利的晶粒尺寸增大，对磁性能不利的111111和和112112织构在减弱，对织构在减弱，对磁性能有利的高斯织构磁性能有利的高斯织构110110增强，因此，铁损降低。热轧板增强，因此，铁损降低。热轧板常化温度在常化温度在1000
22、1000以上时，随着热轧板常化温度的升高，虽然对磁以上时，随着热轧板常化温度的升高，虽然对磁性能不利的性能不利的111111和和112112织构仍在减弱，对磁性能有利的高斯织构仍在减弱，对磁性能有利的高斯织构仍在增强，但由于成品的晶粒尺寸减小以及夹杂物更弥散，磁织构仍在增强，但由于成品的晶粒尺寸减小以及夹杂物更弥散，磁滞损耗增加，铁损增加。磁感滞损耗增加，铁损增加。磁感B50B50主要由晶体织构来决定，随着热轧主要由晶体织构来决定，随着热轧板常化温度的升高，不利织构一直在减弱，有利织构在增强，因此，板常化温度的升高，不利织构一直在减弱，有利织构在增强，因此，磁感随热轧板常化温度的升高而增加。磁
23、感随热轧板常化温度的升高而增加。常化试验小结常化试验小结 3种牌号未常化时热轧板中存在明显的纤维组织，经过常化处理种牌号未常化时热轧板中存在明显的纤维组织，经过常化处理后组织均匀，随着常化温度的升高，热轧板晶粒尺寸增大。后组织均匀，随着常化温度的升高，热轧板晶粒尺寸增大。50W400常化温度大于常化温度大于950（50W310、50W290常化温度常化温度大于大于1000）时，热轧板晶粒显著长大，晶界平直。）时，热轧板晶粒显著长大，晶界平直。随着常化温度的提高，成品晶粒平均尺寸呈现先增大后减小的趋随着常化温度的提高，成品晶粒平均尺寸呈现先增大后减小的趋势。常化温度为势。常化温度为950时时50
24、W400成品晶粒尺寸最大；常化温度成品晶粒尺寸最大；常化温度为为1000时时50W310、50W290成品晶粒尺寸最大。成品晶粒尺寸最大。成品织构主要由成品织构主要由111、112、114、100和和110等等织构组成，随着热轧板常化温度的升高，成品中织构强度变弱，织构组成，随着热轧板常化温度的升高，成品中织构强度变弱，特别是特别是111、112和和114等织构明显减弱，等织构明显减弱，100和和110附近织构的分布强度稍微增强。附近织构的分布强度稍微增强。常化试验小结常化试验小结 铁损铁损P15随常化温度的变化并非单调变化关系，当常化温度在随常化温度的变化并非单调变化关系，当常化温度在950
25、以下时，随着退火温度的升高，铁损呈降低趋势，当常化温度在以下时，随着退火温度的升高，铁损呈降低趋势，当常化温度在1000以上时，铁损反而随常化温度的升高而增大。磁感以上时，铁损反而随常化温度的升高而增大。磁感B50随热轧随热轧板常化温度的升高而单调递增，但高温段增幅变缓。板常化温度的升高而单调递增，但高温段增幅变缓。未经过常化处理的成品铁损未经过常化处理的成品铁损P15值不能满足值不能满足50W400、50W310、50W290国标要求，经过热轧板常化处理的成品铁损、磁感完全达到国标要求，经过热轧板常化处理的成品铁损、磁感完全达到50W400、50W310、50W290国标要求；国标要求；成品
26、厚度对磁性能有明显的影响，成品厚度对磁性能有明显的影响，50W290成品厚度为成品厚度为0.35mm时的时的铁损比铁损比0.5mm时的铁损降低大约时的铁损降低大约0.20.3W/kg。成品厚度为。成品厚度为0.35mm时的磁感比时的磁感比0.5mm时的磁感降低，但降低的幅度不大，小时的磁感降低，但降低的幅度不大，小于于0.01T。两次冷轧法工艺试验两次冷轧法工艺试验 未常化、常化温度分别为未常化、常化温度分别为850和和950，时间，时间3分钟。分钟。第一次冷轧到第一次冷轧到0.78mm 连续退火炉中进行中间退火，中间退火温度为连续退火炉中进行中间退火，中间退火温度为850，时间，时间2.6分
27、分钟。钟。第二次冷轧到第二次冷轧到0.35mm，第二次冷轧压下率为，第二次冷轧压下率为55.1 终退火温度为终退火温度为8901.5min+10301.5min 常化温度对常化温度对35W290中间退火后组织、成品组织和磁性能的影响中间退火后组织、成品组织和磁性能的影响 成分（成分（%）SiAlMnPCNS50W2903.100.540.230.0060.0030.00420.004工艺工艺常化温度对常化温度对35W290中间退火后组织、成品组织和磁性能的影响中间退火后组织、成品组织和磁性能的影响 常化温度对常化温度对35W290中间退火后组织、成品组织和磁性能的影响中间退火后组织、成品组织和
28、磁性能的影响 第二次冷轧压下率对第二次冷轧压下率对50W290成品组织、织构和磁性能的影响成品组织、织构和磁性能的影响 第一次冷轧到第一次冷轧到0.5mm、0.6mm、0.7mm、0.8mm和和0.9mm；连续退火炉中进行中间退火，中间退火温度分别为连续退火炉中进行中间退火，中间退火温度分别为920和和920960，时间，时间2.6分钟分钟第二次冷轧到第二次冷轧到0.5mm，第二次冷轧压下率分别为，第二次冷轧压下率分别为0（一次冷轧（一次冷轧法）、法）、16.7、29、38和和44.4 最终退火温度为最终退火温度为8901.5min+10301.5min 成分（成分（%）SiAlMnPCNS5
29、0W2903.100.540.230.0060.0030.00420.004工艺工艺第二次冷轧压下率对第二次冷轧压下率对50W290成品组织的影响成品组织的影响 第二次冷轧压下率较小时，成品晶粒尺寸较大，第二次冷第二次冷轧压下率较小时，成品晶粒尺寸较大，第二次冷轧压下率较大时，成品晶粒尺寸随第二次冷轧压下率的增加稍轧压下率较大时，成品晶粒尺寸随第二次冷轧压下率的增加稍微减小，二次冷轧法的晶粒尺寸大于一次冷轧法。微减小，二次冷轧法的晶粒尺寸大于一次冷轧法。e）一次冷）一次冷轧法轧法a）压下率）压下率16.7b）压下率）压下率29；c）压下率）压下率38；d）压下率）压下率44.8；第二次冷轧压下
30、率对第二次冷轧压下率对50W290成品织构的影响成品织构的影响 Level 1:1.0Level 2:2.0Level 3:4.0Level 1:1.0Level 2:2.0Level 3:4.0Level 1:1.0Level 2:2.0Level 3:4.0a）压下率）压下率16.7，中间退火温度中间退火温度920960；b）压下率）压下率29，中间退火温度中间退火温度920960；c）压下率）压下率44.8，中间退火温度中间退火温度920960；随着第二次冷轧压下率的增加，随着第二次冷轧压下率的增加，111和和112面面织构减弱，高斯织构织构减弱，高斯织构110增强，增强，100面织构的
31、变化不大面织构的变化不大 第二次冷轧压下率对第二次冷轧压下率对50W290成品磁性能的影响成品磁性能的影响 2.22.32.42.52.62.70.40.50.60.70.80.91第二次冷轧前厚度（mm）P15（w/kg）920920+9601.651.661.671.681.691.701.711.720.40.50.60.70.80.91第二次冷轧前厚度（mm）B50（T）920920960二次冷轧法试验小结二次冷轧法试验小结 使用两次冷轧法工艺，热轧板常化能改善磁性能。当常化温度较低时使用两次冷轧法工艺，热轧板常化能改善磁性能。当常化温度较低时（低于中间退火温度），常化改善铁损的作用不
32、是很大，但对磁感仍（低于中间退火温度），常化改善铁损的作用不是很大，但对磁感仍有一定的有利作用；当常化温度较高时，常化可以显著改善磁性能，有一定的有利作用；当常化温度较高时，常化可以显著改善磁性能，特别是中间退火温度较低时，提高常化温度的有利作用更大。特别是中间退火温度较低时，提高常化温度的有利作用更大。当第二次冷轧压下率较小（压下率小于当第二次冷轧压下率较小（压下率小于20）时，二次冷轧法工艺不）时，二次冷轧法工艺不利织构的强度大于一次冷轧法。当第二次冷轧压下率较大（大于利织构的强度大于一次冷轧法。当第二次冷轧压下率较大（大于38）时，二次冷轧法工艺不利织构的强度小于一次冷轧法，有利织构的强
33、时，二次冷轧法工艺不利织构的强度小于一次冷轧法，有利织构的强度大于一次冷轧法。度大于一次冷轧法。与一次冷轧法比较，两次冷轧法的第二次冷轧压下率较小时磁性能不与一次冷轧法比较，两次冷轧法的第二次冷轧压下率较小时磁性能不如一次冷轧法，当第二次冷轧压下率较大（中间厚度如一次冷轧法，当第二次冷轧压下率较大（中间厚度0.8mm以上，以上，压下率大于压下率大于38%）时，两次冷轧工艺的磁性能明显优于一次冷轧法。）时，两次冷轧工艺的磁性能明显优于一次冷轧法。主要结论主要结论未经过常化处理的成品铁损未经过常化处理的成品铁损P15值不能满足值不能满足50W400、50W310、50W290国标要求，经过热轧板常
34、化处理的成品铁损、磁感完全达到国标要求，经过热轧板常化处理的成品铁损、磁感完全达到50W400、50W310、50W290国标要求。国标要求。3种牌号未常化时热轧板中存在明显的纤维组织，经过常化处理后组种牌号未常化时热轧板中存在明显的纤维组织，经过常化处理后组织均匀，随着常化温度的升高，热轧板晶粒尺寸增大；常化温度为织均匀，随着常化温度的升高，热轧板晶粒尺寸增大；常化温度为950时时50W400成品晶粒尺寸最大；常化温度为成品晶粒尺寸最大；常化温度为1000时时50W310、50W290成品晶粒尺寸最大。成品晶粒尺寸最大。铁损铁损P15随常化温度的变化并非单调变化关系，当常化温度在随常化温度的
35、变化并非单调变化关系，当常化温度在950以下时，随着退火温度的升高，铁损呈降低趋势，当常化温度在以下时，随着退火温度的升高，铁损呈降低趋势，当常化温度在1000以上时，铁损反而随常化温度的升高而增大。磁感以上时，铁损反而随常化温度的升高而增大。磁感B50随热随热轧板常化温度的升高而单调递增，但高温段增幅变缓。轧板常化温度的升高而单调递增，但高温段增幅变缓。主要结论主要结论使用两次冷轧法工艺，热轧板常化能改善磁性能。当常化温度较低使用两次冷轧法工艺，热轧板常化能改善磁性能。当常化温度较低时（低于中间退火温度），常化改善铁损的作用不是很大，但对磁时（低于中间退火温度），常化改善铁损的作用不是很大，
36、但对磁感仍有一定的有利作用；当常化温度较高时，常化可以显著改善磁感仍有一定的有利作用；当常化温度较高时，常化可以显著改善磁性能，特别是中间退火温度较低时，提高常化温度的有利作用更大。性能，特别是中间退火温度较低时，提高常化温度的有利作用更大。与一次冷轧法比较，两次冷轧法的第二次冷轧压下率较小时磁性能与一次冷轧法比较，两次冷轧法的第二次冷轧压下率较小时磁性能不如一次冷轧法，当第二次冷轧压下率较大（中间厚度不如一次冷轧法，当第二次冷轧压下率较大（中间厚度0.8mm以以上，压下率大于上，压下率大于38%）时，两次冷轧工艺的磁性能明显优于一次）时，两次冷轧工艺的磁性能明显优于一次冷轧法。冷轧法。Al含
37、量对含量对2.2%Si无取向硅钢组织结构和磁性能的影响无取向硅钢组织结构和磁性能的影响 铸坯均热温度为铸坯均热温度为11501150，保温时间，保温时间40min40min。5 5道次轧制到道次轧制到2.5mm2.5mm的目标的目标厚度，终轧温度约为厚度，终轧温度约为830830，空冷到，空冷到650650后放到后放到650650的保温炉内保温的保温炉内保温1h1h（模拟热轧板卷取），随炉冷却到约（模拟热轧板卷取），随炉冷却到约200200出炉。热轧板常化温度出炉。热轧板常化温度950950，常化时间常化时间3 3分钟。将常化的热轧板酸洗，然后冷轧到分钟。将常化的热轧板酸洗，然后冷轧到0.5m
38、m0.5mm厚，然后在小型厚，然后在小型连续退火炉中进行最终连续退火，退火温度分别为连续退火炉中进行最终连续退火，退火温度分别为900+1010900+1010和和930+960930+960，时间，时间2.62.6分钟。分钟。试验钢的化学成份（试验钢的化学成份（%）炉号炉号CSiMnPSAl10.00352.210.170.020.00430.2620.00412.290.150.020.00410.4830.00392.200.160.020.00420.8140.00332.240.150.020.0040.95 Al含量对含量对2.2%Si无取向硅钢组织结构和磁性能的影响无取向硅钢组织结构和磁性能的影响 3.13.23.33.43.53.63.7012345炉号P15（w/kg）900+1010930+9601.71.711.721.73012345炉号B50（T）900+1010930+960谢谢 谢谢!
