1、桩基础 沉井基础 地下连续墙基础 沉井平面长69m，宽51m，下沉深度为58m，相当于9个半篮球场大的20层高楼埋进地下。世界上最大的沉井江阴长江公路大桥锚碇。强 度：保证基础结构不发生破坏。刚 度：保证荷载的良好传递、分配，降低地基沉降的不均匀性。1.3 对基础的要求 一是满足地基承载和变形的要求，二是基础自身强度和刚度的要求。承载力：地基不发生破坏。变 形：地基不能产生过大的变形（如沉降、不均匀沉降、倾斜等）。稳定性：不会在外荷载作用下发生浅层和深层滑移。1地基2基础2.1 地基承载力的确定 间接法：旁压仪试验、标准贯入试验、静力及动力触探试验等其中载荷试验是最常用和可靠的方法。1现场试验
2、 直接法：载荷试验。2经验法3理论法Rankine(1857)Prandtl(1920)Reissner(1924)Terzaghi(40年代)Meyerhof(50年代)Hansen(60年代)Vesic(70年代)通过对大量实测数据进行整理、分析、归纳等得到的计算公式，如规范中的经验公式。Prandtl公式uc0qfcND Ntan2qtan()42Necq(1)cotNN假 设：地基材料为刚塑性，无重量，基础与地基之间光滑。出现的问题：置于砂土表面的基础（c=0，D=0）承载力为0。ukc0q0.5fc NDNbNktan2kqtan()42Necqk(1)cotNNqk2(1)tanN
3、N Vesic公式假设：地基材料为刚塑性，基础与地基之间无摩擦（光滑），但地基有重量。uc0q0.5fcNDNbNuc0q1.30.4fcNDNbNuc0q1.30.6fcNDNrN(3/2)tanq2(1)cot2cos(/4/2)eNcq(1)cotNN Terzaghi公式 假 设：地基材料为刚塑性，考虑重度，基础与地基之间完全粗糙（或光滑）。（矩形基础）（圆形基础）（条形基础）p21(1)tan2 coskN2.2.1 持力层承载力验算2.2 地基承载力验算kapfkmaxa1.2pfkmin0p中心荷载偏心荷载（小偏心）kapfdpFk+GkMkb0.00km axkm inpbla
4、e3 abpk m a xFk+Gk大偏心kkkmax2()3FGpla/2abecazzzppfkc()(2 tan)zpp bpbzkc()(2 tan)(2 tan)zpp blpbzlz0.00dzbztanztancpk=pp0pz持 力 层软 弱 下 卧 层Fk+Gk2.2.2 软弱下卧层承载力验算矩形基础条形基础 2.3 地基稳定性验算1水平荷载作用下的滑移2偏心、水平荷载作用下的建筑物倾斜3地基整体滑动、建筑物倾覆2.4 地基变形计算2.4.1 土的压缩及地基变形计算epelg pcC1sC1cp（1）土的压缩的特点加 载卸载再加载（2）地基沉降计算的特点基坑开挖不同的压缩量基
5、础及上部结构施工沉降全部为再压缩量。（p pc）再压缩量不能忽略。基底最终压力再压缩量可忽略不计。（p pc）（3）深基坑（p pc）（1）浅基坑（2）中深基坑自重压力1iin1i第 层i第 层/l bz b（,）l bi-1zzinzzn第层0.0 01.利用压缩模量、回弹再压缩模量计算地基沉降（高层建筑箱形与筏形基础技术规范）c01abs11ss()()niiiiiiippssszzEE1a11s()niiiiiipsszzE01bc11s()niiiiiipsszzE（1）p pc=d 时（部分补偿）（2）ppc时（全补偿或超补偿）建筑地基基础设计规范 2.4.2 地基沉降计算方法压缩模
6、量再压缩模量（3）p pc时（独立基础和条形基础，埋深较小）c0c10clg1niiiiiiihppsCep elg p0ecCc0ppecp2利用压缩指数、回弹指数计算沉降(高层建筑岩土工程勘察规程)（1）正常固结土（OCR=1）c0ciiipppc0ms10clg1miiiiiiihppsCepc0ciiipppcc0nsc10cc(lglg)1niiiiiiiiiihpppsCCepp cpcpelg psC0ecC1e2ec0ppc0pp（2）超固结土（OCR1）（m层土）（n层土）mnsss附加应力自重应力先期固结压力 elg p0ecCc0ppcp1e2ecpc0c10clg1ni
7、iiiiiihppsCep（3）欠固结土 3由载荷试验变形模量用于地基变形计算（高层建筑箱形与筏形基础技术规范）源于叶果罗夫（）法，假设基础为刚性，按弹性理论推得。1k10niiiisp bE 与分层总和法的比较 “规范”法中，假设基础为刚性，采用总压力按弹性力学方法计算位移；分层总和法中，荷载均匀作用在地表，采用基底附加应力按弹性力学方法计算应力，再假设土层无侧向变形来计算沉降。3.1 上部结构基础地基相互作用的概念（2）上部结构基础、基础地基之间的变形协调方程 由于上部结构、基础、地基的受力变形相互影响，故合理的计算方法是将其一同考虑。即满足：（1）上部结构、基础、地基各自的平衡方程 3种
8、不同的计算方法（1）不考虑结构、基础、地基之间的相互作用 仅满足各自的平衡方程，但相互之间的变形协调条件不满足。（2）仅考虑基础地基之间的相互作用 满足地基基础变形协调条件，但不满足上部结构基础变形协调条件。（3）考虑上部结构基础地基之间的相互作用满足结构基础、基础地基变形协调方程。最合理但计算也最复杂。不同方法计算结果的比较3.2 不考虑相互作用（变形协调）的计算方法1静定法2倒梁法 以上两种方法可见本科基础工程教材。(,)(,)p x yk s x y假定地基土界面上任一点处的沉降与该点所承受的压力成正比。3.3 地基模型3.3.1 Winkler模型及其改进形式1Winkler模型（18
9、67）将实际的地基土层简化为便于计算分析的模型。Winkler模型及其改进形式 弹性半空间模型 有限压缩层模型 地基实体模型基底压力-基底沉降之间的关系。SP1()0()ijijkabij缺 陷：忽略了地基中的剪应力，因而无法考虑应力的扩散。优 点：计算方便，常可得到直接使用的解析解。适用范围：厚度较小的软土。基础底面沉降压力柔度矩阵基底压力-沉降关系2(,)(,)(,)p x ykw x yTw x y（1）费罗年柯-鲍罗基契（-,1940,1945）模型相当于用薄膜将独立的弹簧联系起来，因此有2双参数模型目 的：弥补Winkler模型不考虑应力及变形扩散的缺点。以抗弯刚度为D 的薄板将独立
10、的弹簧联系起来，因此有4(,)(,)(,)p x ykw x yDw x y（2）海腾尼（Hetenyi，1946）模型4p(,)(,)(,)p x ykw x yGw x y（3）巴斯捷纳克(，1954)模型 以只能产生横向剪切变形而不可压缩的剪切层将独立的弹簧联系起来，因此有()(1)(,)1(,)mp x ykew x y2xl2ybbml3.三参数模型（利夫金模型，1967）广义Winkler模型 3.3.2 地基模型参数的确定 3.3.3 弹性半空间模型 对均匀的各向同性弹性半无限空间，由Boussinesq解，集中力P作用下地表r点的沉降为 2(1)PsEr2(1)iiiiiPsF
11、Eai 网格内均匀荷载作用下，中心点的沉降为222 lnln()1ln1()1iiaabaaaFbbabbbj网格集中力作用下，i网格中心点的沉降为2(1)jijijPsEr故柔度矩阵为221()11()iiijijFijEaijEr 优 点：地基变形不仅与该点所受的力有关，而且与其它点作用力有关，较 Winkler模型合理。缺 点：没有考虑到地基土的塑性，导致基础边缘下地基反力过大。SP3.3.4 有限压缩层地基模型 按分层总和法计算地基竖向变形，计算时假设压缩过程中地基土无侧向膨胀，最终下沉量为基础底面下压缩层范围内各土层压缩量的总和。柔度矩阵为z1smijkikijkikHE能较好地反映
12、出基底下土层的变化，但计算工作量大。SP3.3.5 地基土的非线性本构模型 将地基作为实体进行计算，采用相应的计算模型模拟土的受力变形性质，即本构关系（应力应变关系）。（1）双线性与多段线性模型1线弹性模型2非线性弹性模型（广义Hooke定律）（2）E-模型（双曲线模型，Duncan-Chang模型，1970）1131ba 11ba 31应力-应变关系为双曲线关系 或 应力-应变曲线的切线模量为f2313taa31 sin12cos2sinnRcEppk()()()3132cos2sin1 sincf()133(1 sin)12cos2sinc f()根据Mohr-Coulomb准则，土样破坏
13、时，应有因此，必有 fRc需由三轴试验确定的参数nk3at2lg(1)FpAG133f13aa31 sin()12cos2sinnARkppcd().()()泊松比的计算公式为 需由三轴试验确定的参数G、F、d（2）剑桥模型（Roscoe，1968）及修正剑桥模型（3）K-G模型3弹塑性模型（1）Lade-Duncan模型（1975）3.4 考虑地基-基础相互作用的条形基础的计算方法3.4.1 Winkler地基上的梁根据力的平衡条件,可得44d()dwEIBkwq xx 条形基础所受之力通常为由柱传来的集中力（矩）()0q x 444d40dwwx44kBEI （单位：m-1）1弹性特征长度
14、，反映梁与地基间的相对刚度。上述微分方程的通解为1234(cossin)(cossin)xxweCxCxeCxCx02xPwAkB202xPBkB 04xPMC02xPVD 02xPpAB(cossin)xxAexxsinxxBex(cossin)xxCexxcosxxDex0 x 注意：例如，对集中力P0作用下的无限长梁，其解为 有限长梁(1)叠加法lPAB M梁 I (a)xlPM梁 II (b)xPAPBMAMBAB 4422ABABllaPPMMCDM 2222ABABllaPPMMDAV 4422ABABllbPPMMCDM 2222ABABllbPPMMDAV 利用无限长梁的计算公
15、式通过叠加法得到有限长梁的公式。0PwwkB02PMM0VPV12 chcos(chsinshcos)wGxxHxxxxF12 shsin(chsinshcos)MGxxHxxxxF1(chsinshcos)shsin)VGxxxxHxxF22shsinFllshcoscossinchcosGlablabsh(sinchcossh)sh(shcoschsin)Hlabablababx4a。（2）当柱距筏基边线的最小距离d 1.5a时按无限大板计算，d 1.5a时按半无限大板计算。（3）将各柱荷载产生的内力叠加，得到最终结果。4.3 差分法4.4 有限元法5.1 基底反力的计算（反力系数法）反力
16、系数法通过对大量高层建筑箱形基础基底反力现场实测结果进行统计和分析，最终归纳总结出不同地基土、不同基底形状时地基反力的分布形式。LBijijBLGFp(i=1,2,5；j=1,2,3,8；)0.40ij反力系数表（矩形基底）5.2 箱形基础的整体弯曲与局部弯曲 为便于计算和分析，将箱基的变形分为整体变形和局部变形，前者是指将箱基视作一个整体时所产生的变形，而后者是指顶、底板被墙分割所形成的每一块板（或内、外墙本身）在荷载作用下所产生的变形。整 体 弯 曲局 部 弯 曲5.3 箱型基础的内力计算5.3.1 整体弯曲的内力计算BBFFFFFIEIEIEMM 1.当上部结构为现浇剪力墙体系或框架剪力
17、墙体系时2.当上部结构为框架体系时箱基整体弯曲很小，可忽略不计，即计算时仅考虑局部弯曲。同时考虑整体弯曲及局部弯曲的作用wwliuibiliuinibibBBIEmKKKKKIEIE)21(21建筑物整体弯曲的弯矩箱基整体弯曲弯矩箱基刚度上部结构刚度5.3.2 局部弯曲时的内力计算5.3.3 墙体截面剪力计算同筏形基础的刚性板法。与浅基础相比，桩基础将荷载传至更深、范围更大的土层来承受，因此能提供更高的承载力，并降低沉降。为什么桩基础较浅埋基础具有更高的承载力、更低的沉降？影 响 范 围地 面影 响 范 围浅基础桩基础单桩承载力 轴向抗压6.1 单桩轴向抗压承载力的确定轴向抗拔横向受力 （1）
18、地基土（岩）对桩的支承能力达到极限；侧 摩 阻 力端 阻 力荷 载6.1.1 单桩竖向极限承载力 两种破坏形式 通常，桩的承载力取决于土（岩）对桩的支承能力。（2）桩身强度达到极限。而土（岩）对桩的支承能力来源于桩侧摩阻力、桩端阻力。基础及地基在保证不发生破坏、不产生过大变形时，能够承受的最大外荷载。usupuQQQs uQp uQuQ2.影响因素（1）桩侧土（岩）层分布与性质 桩侧土的强度与变形性质直接影响桩侧阻力的大小及分布，从而影响到单桩的承载力。湿陷性、液化、欠固结等常会降低桩侧阻力，甚至出现负摩阻力。（2）桩端土（岩）层的性质 桩端持力层直接影响端阻的大小及沉降量。低压缩性、高强度的
19、砂、砾、岩层等是理想的高端阻的持力层，而高压缩性、低强度的软土几乎不能提供端阻。1.极限承载力（按土（岩）阻力）极限承载力=极限侧阻力+极限端阻力（3）桩的几何特征及强度 包括桩的截面尺寸及形状、长度等。对端承桩（柱桩），强度常会成为桩承载力的控制因素。（4）成桩效应 挤土桩、非挤土桩、部分挤土桩三种主要成桩工艺的成桩效应是不同的。通常，饱和土的成桩效应大于非饱和土，群桩大于单桩。（5）施工因素的影响 灌注桩成孔对周围土体扰动及松弛效应，会降低侧阻。因清孔不彻底，桩底虚土、沉渣降低端阻。护壁泥浆形成的泥皮降低侧阻。砂土中打（压、振）入预制桩，因挤密作用可提高桩的侧阻、端阻。3.侧阻、端阻的发挥
20、 （1）侧阻先于端阻发挥出来。（2）侧阻完全发挥所需的桩-土间相对位移较小，而端阻完全发挥所需的相对位移较大。包树黄河大桥试桩直径1.8m，长90m6.1.2 按承载特性进行桩的分类1.铁路桥涵地基和基础设计规范（TB 10002.5-2005 J464-2005）摩擦桩：在承载力极限状态下，桩底位于较软土层，轴向荷载由侧阻和端阻承担，且桩侧阻力在其中起主要支承作用。轴向荷载几乎完全由侧阻承担时，称为纯摩擦桩。柱 桩：在承载力极限状态下，桩底支于坚硬土层（岩层），轴向荷载几乎全由桩端阻力承担。端承型桩：在承载力极限状态下，轴向荷载主要由桩端阻力承担。全部由端阻承担时，称为端承桩；桩侧承担少部分
21、时，为摩擦端承桩。摩擦型桩：在承载力极限状态下，轴向荷载主要由桩侧阻力承担。全部由侧阻承担时，称为摩擦桩；桩底承担少部分时，为端承摩擦桩。2.建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008）6.1.3 单桩承载力的计算 方法（规范中的经验公式法）单桩承载力的确定方法 原型试验法（现场试验）理论计算法利用原位测试结果进行推算经验法1.铁路桥涵地基和基础设计规范中桩的容许承载力打入、振动下沉、桩尖爆扩桩 1()2ii iPUa f lARa钻（挖）孔灌注桩01 2i iPUf lm A（1）摩擦桩 侧阻端阻侧阻端阻端阻（2）柱 桩 PCRA2.建筑桩基技术规范中桩的极限承载力ukskpkskpkpi i
22、QQQUq lq Auksskppkpii iQUq lq Ad800mm的桩侧阻端阻d800mm的桩侧阻折减系数端阻折减系数zzzzd(d)0NuzNN 通过建立微单元平衡方程（竖向）6.1.4 桩-土体系的荷载传递研究竖向荷载作用下桩侧摩阻、桩身轴力、位移的分布情况。zNudd1zz得 到侧摩阻力与轴力的关系 侧摩阻力的直接量测很困难，应用上式，可通过量测轴力得到摩阻力的分布形式。z1Nuz222018161412108642001000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000 11000 12000 2000kN 4000kN 5000
23、kN 6000kN 7000kN 8000kN 9000kN 10000kN 轴 力（kN）深度（m）轴 力20181614121086420050100150200250 2000kN 4000kN 5000kN 6000kN 7000kN 8000kN 9000kN 10000kN3#桩(第 二次 )10000kN时昔格达层的平均摩阻力：159.1kPa摩阻力(kPa)深度(m)摩阻力振弦式应变计6.1.5 负摩擦桩危 害：承载力下降，沉降增大。原 因：桩侧土的竖向位移大于相应的桩的位移。软土、湿陷性黄土、欠固结土；桩周地面大面积堆载；地下水位下降等。负摩阻力：与桩的轴向荷载方向相反的桩侧
24、摩阻力。湿陷性黄土 地表堆载填 土6.1.6 单桩竖向抗压静载试验1.试验目的 （1）获得桩的沉降-荷载曲线，并由此确定桩的极限承载力等承载特性，以及桩的沉降特性。（2）获得沿桩长的轴力分布情况，进一步得到侧摩阻力的分布及端阻力的大小。2.试验设备及元件 （1）反力系统：主梁、锚固系统（专用或借用工程桩）或堆载；（2）加载系统：千斤顶，精密压力表；（3）沉降量测设备：基准梁、百分表；（4）应变量测元件及仪器：振弦式应变计（光纤）及量测仪。应变计布置图千斤顶主梁次梁支墩试桩锚桩锚索千斤顶试桩（帽）基准梁百分表振弦式应变计3.试验原理及过程 （1）采用千斤顶分级加载。（2）每级荷载施加后，用百分表
25、定时量测沉降量。沉降稳定后，量测桩身应变，然后施加下一级荷载。（3）沉降无法稳定或超过规定限值时，停止加载。（4）逐级卸载。4.试验成果 （1）桩顶沉降-荷载曲线；极限承载力 （2）桩身轴力分布图；桩侧摩阻力分布图桩底端阻力桩侧摩阻力11iiiiNNUliN1iNiil桩周长ii+1陡变型：曲线明显发生下降的起始点。缓变型：取s=40或0.05D(大直径桩，桩端直径）所对应的荷载。极限荷载的确定陡变型缓变型 (1)所有试桩的极差不超过平均值的30时，取平均值为单桩竖向抗压极限承载力。(2)极差超过平均值的30，应分析极差过大的原因，结合工程具体情况综合确定，必要时增加试桩数量；(3)对桩数为3
26、根或3根以下的柱下承台，或工程桩抽检数量少于3根时，应取低值。建筑基桩检测技术规范（JGJ 106-2003）353025201510500100020003000400050006000700080009000 10000 11000荷载 P/kN位移 S/mm沉降-荷载曲线冲孔灌注桩，长22m，桩径0.8m轴力图222018161412108642001000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 100001100012000 2000kN 4000kN 5000kN 6000kN 7000kN 8000kN 9000kN 10000kN 轴 力
27、（kN）深度（m）20181614121086420050100150200250300350400 1000kN 2000kN 3000kN 4000kN 5000kN 6000kN 7000kN 8000kN 9000kN10000kN3#桩(第 一 次)10000kN时昔格达层的平均摩阻力：99.6kPa摩阻力(kPa)深度(m)摩阻力轴力图6.1.7 桩承载力的自平衡法1.基本原理和方法 通过荷载箱的加载，可得到上段桩和下段桩的极限承载力，二者之和即为整根桩的承载力。2.荷载箱的位置 （1）需确定整个桩的承载力时，应尽量使上、下段同时达到极限荷载。（2）按试验目的，置放在不同位置。3.
28、优点及缺点 （2）可用于水上试桩、坡地试桩、基坑底试桩、狭窄场地试桩、斜桩、嵌岩桩、抗拔桩等，这些都是传统试桩法难以做到的。（1）适用于大型桩。（3）试验费用通常较高（荷载箱是一次性的）。端阻侧阻端阻侧阻抗拔扩底抗拔端阻1，是因为上段向下的桩侧摩阻力（试验时的试桩）小于向下的摩阻力（实际的工程桩）。试验结果转换后桩长60m，桩径2.8m。润扬长江公路大桥南汊桥南塔基础6.2.1 群桩的工作特点6.2 群桩基础的承载力 结 论(2)承台下土的无分担作用。1.端承桩（柱桩）基础(1)群桩基础承载力为各单桩承载力之和。(2)群桩基础的沉降与各单桩沉降量相等。(1)桩底压应力不叠加;特 点（1）桩底压
29、应力的叠加效应2.摩擦型群桩基础 桩间距较大时ds6a应力不叠加 桩间距较小时a6sd（2）群桩对桩间土性质的影响 砂土：预制桩沉桩过程中，砂土变得密实，侧摩阻力及端阻提高。粘 土：预制桩沉桩过程中，扰动土体，使侧摩阻力降低。桩间距较大时桩间距较小时应力叠加（3）承台的分担作用叠加效应使桩基的承载力降低，沉降加大。低承台桩基的承台可分担部分荷载。在设计时应选择合理的桩间距。6.2.2 群桩效应及其影响因素（摩擦型群桩）1侧阻的破坏形式砂土、粉土、非饱和松散粘性土中的挤土型群桩，桩距较小时非挤土桩低承台桩基 整体破坏非整体破坏2桩底土的破坏形式整体剪切局部剪切刺入式 整体剪切局部剪切3砂土中的摩
30、擦型群桩（Meyerhof，1960；Kishida，1964；）群桩效率：群桩中一根桩的承载力与单独一根桩的承载力之比。（1）对松砂（30o）、中密砂（35o），1，即群桩承载力高于单桩承载力，且随着桩间距的减小而增大。过小时将降低。（2）对很密的砂（45o），群桩效应系数(67)d时，群桩效应基本消失。4粉土中的摩擦型群桩（刘金砺等，1984，1987）（1）当无承台的影响时（即高承台），Sa1，之后6d后群桩效应逐渐消失。此外，承台消弱了侧阻的发挥。（3）对高承台桩基，极限端阻力低于单根桩，但低承台桩基使端阻的发挥得到了增强。侧 阻端 阻5粘性土中的摩擦型群桩（刘金砺等，1991）（1）
31、对群桩基础来说，由于在成桩过程中对土的扰动，造成其强度下降，因此群桩中的极限侧阻低于单桩，且随着桩距的减小而降低，这与前述砂、粉土等是不同的。（2）群桩的极限端阻明显高于单桩，且随桩距的增大而降低。侧 阻端 阻34560.91.01.11.21.31.4Sa/d单桩群桩 44 （3）群桩效率值 随桩距的增大而增加，且由于承台的作用（低承台桩基），Sa3d后1。6.2.3 承台土反力及其对桩基承载力的贡献 承台的作用是将各单桩连接为整体，将荷载分配给各桩，并使桩协调地工作。（1）承台底土的压缩性愈低，强度愈高，承台承受的土反力愈大。（2）承台外缘（外区）土反力大于群桩内部（内区）反力。桩距愈大，
32、承台土反力愈大。（3）桩愈短（与承台的宽度比愈小），承台土反力愈高。（4）承台土反力所占比例随荷载水平的提高而提高。6.2.4 群桩基础的承载力1.建筑桩基技术规范 中复合基桩的极限承载力承载力老规范（JGJ 94-94）pkskckspcspcQQQR抗力分项系数群桩分项效应系数桩的侧阻桩的端阻承台土阻力 基 桩：群桩中的一根桩。复合基桩：考虑了承台效应的基桩。acakcRRf A承台效应 实际上是为计算方便，忽略了群桩效应（Sa 3d），但考虑了承台的作用。单桩承载力特征值auk/RQK安全系数，取为2 （1）由单桩极限承载力计算承载力特征值。（2）由单桩承载力特征值计算复合基桩的承载力。
33、新规范（JGJ 94-2008）除单桩进行承载力检算外，还需将群桩基础作为一个实体基础进行检算。2.铁路桥涵地基和基础设计规范max NMAWNM/46.2.5 群桩软弱下卧层的承载力计算 为减小桩长节约投资，或由于穿透硬层困难，可能会将桩端设置于存在软弱下卧层的有限厚度硬层上。6.2.6 群桩中桩顶（竖向）荷载的分配 荷载的分配的基本规律是角桩边桩中心桩 6.4 单桩沉降计算 1.对高速铁路中的桥梁基础及高层建（构）筑物来说，起控制作用的往往是基础的沉降变形，而不是承载力。6.4.1 概述静定结构超静定有砟桥面明桥面沉降(mm)沉降差(mm)沉降(mm)沉降差(mm)沉降差 桥 规80404
34、020根据沉降对结构产生的附加应力的影响而定200km/h 规定50202020300350km/h规定3015205铁路桥涵地基和基础设计规范新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定新建时速300500公里客运专线铁路设计暂行规定 (1)桩的沉降=桩自身的变形 +桩底以下土层的压缩（摩擦桩）(2)活载作用下所产生的变形是瞬间的、弹性的，可以恢复，故计算沉降变形时只考虑恒载的作用。3.沉降的计算方法2.沉降计算的基本原理及原则较 小（钢筋砼的弹性模量30000MPa）较 大（土的压缩模量数十数百MPa）沉降确定方法现场试验理论方法经验方法数值计算方法 即：桩的沉降通常取决于土层（岩）的性质。
35、4.沉降计算模型 （1）桩周围的土体可用一系列独立的弹簧来模拟，如荷载传递法中；均质的弹性半无限体，如弹性理论法中；或按实际的土层进行计算，如有限元等数值方法中。桩基的沉降与周围土层及其性质密切相关，因此合理模拟土层是沉降计算的重要前提。（2）土体可看作：弹性的、弹塑性的、粘性的等。6.4.2 单桩沉降计算传递函数法 22ppd(,)dsUz szA E桩侧阻力的传递函数 以Kezdi法（1957）为例 u(,)tan 1exp()ksz sK zss反映土的类别及性质的参数 极限侧摩阻力时的位移 1.荷载传递法优点：计算较为简单。缺点：合理的传递函数难以确定。荷载传递分析法弹性理论法剪切变形
36、传递法2.剪切变形传递法(Cooke，1974)假设：（1）荷载在土层中产生的的竖向应力不随深度变化；（2）桩的沉降由剪切变形的积累而产生的。剪应变 ddsusrxr剪应力 ssddsGGr平衡方程 00rr00sddrsGrrm00 00 0mss0dln()rrrrrrsGrGr影响半径,rm=20r0问题：为什么会出现rm时s 的情况？0r0 r对土层3.弹性理论法（20世纪60年代）（1）基本假定 土为均质、各向同性的弹性半无限体；桩侧完全粗糙，即桩、土之间沿切向无相对位移。（1）作用在各单元中点处桩轴上的集中荷载（DAppolonia&Romualdi，Thurman&DAppolo
37、nia）；（2）各单元中点处的圆形面积上的均布荷载（Nair）；（3）作用在各单元四周侧面上的均布荷载 （Poulos&Davis，Polous&Mattes）。发展过程（对桩侧阻力的简化方法）桩侧单位剪应力在桩侧产生的竖向位移 sijijjdsIE 桩底单位正应力在桩侧产生的竖向位移 bpbbsiidsIE 桩侧最终位移为 bb1ssnbiijjijddsIIEE 以矩阵形式表示为 ss dsIE bbbnbbnbnnnnbnbnsIIIIIIIIIIIIIIIII.2121222221111211（2）土的位移方程（3）Iij、Ibj、Iib、Ibb的计算单元j单位侧摩阻力在任意点i产生的
38、位移量Iijd1 ddddd2dPFcsc 由Mindlin竖向位移解22222133511222Id1345 128(3)226()d8(1)1dsszPzczcczzcwERRRRRp PEII0(-1)0(-1)0(-1)1=2d d2d dd d2jjjijijjjjsssdddIw FpcpcIEEE 223222I21113(-1)124(34)2()1d4(1)ln()8(1)ln()8(1)jjh zh zhzhrzrrp czDzDDDD对于变量，由于直接积分比较困难，故采用数值积分 zhc1zhc222cos4drxxd2222Rrz22211Rrz（4）桩的位移方程由桩微
39、单元的平衡方程可得 pA2/4ARd22p41AszdE R用差分法，可得 pp2 4d EIsYT 000PYdp(1)(1)0.110000001210000001210000000012100000253.24320000012332nnIfff/fd（5）建立求解方程相容条件 假设桩、土之间无相对位移 ss2pps2s()4dEIIIYE优 点：较用弹簧模拟土层作用更符合实际。缺 点：计算较为复杂；无法模拟多种土层。（7）对群桩基础，可采用叠加法计算。（6）不均匀土层的计算6.5.2 规范中沉降的计算方法6.5 群桩的沉降计算（规范）6.5.1 理论法（1）弹性理论法（2）剪切变形传递
40、法问题：荷载传递法是否可以？（1）铁路桥涵地基和基础设计规范（2）建筑地基基础设计规范（3）建筑桩基技术规范(0)ss1111()nnziiiiiiisiSmSmzCz CE1.铁路桥涵地基和基础设计规范的计算方法（等代基础法）基底处的附加应力压缩模量平均附加应力系数经验修正系数土层到基底的距离（1）忽略了桩基础自身变形对沉降的影响。通常是合理的。（2）在确定基底以下土层的压缩，需计算土层中的附加应力时，采用了Boussinesq解。采用Mindlin解更为合理。土 层,p,11s,jnmj ij ijij ishE j,i 的计算方法第 j 层土的第 i 个分层2.建筑地基基础设计规范桩基沉
41、降计算方法所有桩在土层中产生的竖向附加应力 桩侧摩擦力桩底压力Q土 层土 层土 层桩底压力l,p,s,1()nj izkz kk附加应力对所有的桩求和桩底压力产生的附加应力p,p,k2zkQIl桩侧摩擦力产生的附加应力s,s1,ks2,k2(1)z kQIIl应力影响系数桩端阻力比（现场实测资料确定）均布侧阻在总侧阻中的比例3ssp333s23s57(1 2)(1)(1 2)(1)13(1)8(1)3(34)(1)3(1)(51)30(1)mmmIABAm mmmm mBB222(1)Anm222(1)Bnm222Fnm/mz L/nr L3.建筑桩基技术规范桩基沉降计算方法（桩距小于6倍桩径
42、时）(1)(1)ee011smnijijijijjjiizzsspE经验修正系数 按布氏解得到的基础沉降 用明氏解对布氏解进行的修正6.6 桩基的水平承载特性桩基础的水平承载力来源于桩侧土的横向（水平）抗力。6.6.1 桩基的水平承载特性1单桩水平承载力的确定 对于抗弯性能较差的桩，其水平承载力由桩身强度控制。对于抗弯强度较好的桩，其水平承载力由桩顶水平位移控制。（1）按变形控制 对于钢筋混凝土预制桩、钢桩、桩身全截面配筋率不小于0.65%的灌注桩，可根据静载试验结果取地面水平位移10mm（对水平位移敏感的建筑物取6mm）所对应的荷载的75%作为单桩水平承载力的设计值。现场试验 3ha0ax0
43、.75EIR 经验公式 桩的水平变形系数 桩顶容许水平位移 桩顶水平位移系数（2）按强度控制 现场试验 对于桩身配筋率小于0.65%的灌注桩，可取单桩水平静载试验的临界荷载的75%为单桩水平承载力设计值。经验公式 mt0NhagMmtn0.75(1.2522)(1)f WNRf A桩顶竖向力影响系数 配筋率 桩截面模量塑性系数 桩身换算截面积 桩身最大弯距系数 2群桩基础的水平承载力hhhaRRhirbl群桩效应综合系数 承台底摩阻效应系数 承台侧向土抗效应系数 桩的相互影响效应系数 桩顶约束效应系数 6.7 桩基础的位移及内力计算6.7.1 土对桩基的横向抗力通常假设桩身一点处所受的横向抗力
44、与该点的位移成正比 zpzzpbCynzCkzzCKK 法 zCm zm法（地基反力系数法）6.7.2 单桩的内力及位移（m法）1.桩的挠曲方程及解答4p4d0dzyEIbCyzzCm z44d()0d()yEIz yzp5mbEIl2.5时，可将基础看作是刚性的 l2.5时，则按弹性变形桩计算 方 程变形系数 1301201010)(DEIHCEIMBAyzy)()(2302202020DEIHCEIMBAyz)()(33032030302DEIHCEIMBAyEIzM)()(43042040403DEIHCEIMBAyEIzQ()()p zm z y z 解 答系数Ai、Bi、Ci、Di是
45、 z的函数。桩底边界条件()0z ly z()0z lzy0、0与H0、M0的关系以桩底嵌岩为例：yyBEIMAEIHzy2030)(BEIMAEIHz020)(MMBMAHzM00)(QQBMAHzQ00)(桩的位移和内力的计算公式2单桩柔度系数和桩身内力及变位 单桩柔度系数AB：作用在桩顶B方向的单位荷载，在该处A方向产生的位移。HM0HH00MHy)(MM0MH00MH反时针旋转为正0034432442HH31,0344324hh42()()1(0)()()llllllllHMllllllllB DB DB DB DyEIA BA BA BKKA B0034432442MH21,0344
46、324hh42()()1(0)()()llllllllHMllllllllA DA DA DA DEIKKA BA BA BA B034432442HM20,1344324hh42()()1(0)()()llllllllHMllllllllB CB CB CB CyEIA BA BA BKKA B0034432442MM0,1344324hh42()()1(0)()()llllllllHMllllllllA CA CA CA CEIKKA BA BA BA B AB的确定桩底特征系数 3单桩的刚度系数 单桩刚度系数 AB：桩顶（地面处）B方向产生单位位移时，在该处A方向引起的力。（1）轴向刚度
47、系数 10NN001.0NllEAC A)4/tan(2/(01ldA4/202aSA00102min(,)AAAl0ld+2 lta n N0dN0/A0反映桩侧摩阻分布特点的系数（2）HM0HH00MHyHHHHHMHM1HHHM按照定义)(MM0MH00MHHHMHHMMM0()MMHH2HHMMMHMHMHHM2HHMMMH同理，可求得HHMM2HHMMMHMM（3）6.8.3 桩基位移及内力计算（建筑桩基规范）1承台刚度系数及承台位移计算承 台 水平位移u竖向位移v转角桩 顶 水平位移u竖向位移vxi转角 假设各桩完全相同，且为对称布置的。xy0N+GMH0 i 排 桩xiuv（1）
48、承台位移及桩顶位移yxNNNNHHHHMHHMMHHMMMMMxi NNxiv=1u=1=1yxyxvvNNiKuv0v0uuHHiKuMHiK vu0v02MMNNiiiKKx（由于对称性）uMHiK（2）高承台的刚度系数第i排的桩数（3）低承台的刚度系数(桩侧土和桩底土)=1hnCbCnb0ncCm hnnCm hn2hmbb2bCbCbbC Av=1v=1=1u=1bbC AbbC Ic0B Fc0B Sc0B I3cnn12C hI 2cnn6C hS cnn2C hF bAFnA2bFiiIIAK x 承台底面 承台侧面v=1u=1=1B0承台侧面计算宽度。低承台的刚度系数（4）承台
49、平衡方程uuuvuuvHvuvvvuvNGuvuvM 解 答vvNGvuuv22uuuvvuuu()()HMNGu uuuuvu22uuuvvuuu()()MHNG 2桩与承台受力计算（1）桩顶内力 NN0)(iiyvN0HHHMiHu0MMMHiMu（2）承 台 7.1 概述7.1.1 基坑工程的概念及特点（1）临时结构：安全储备小，风险较大；（4）综合性岩土工程问题：强度、稳定性、变形、渗流；（2）区域性和个案性较强；（3）综合性很强的系统工程：工程地质、岩土、结构、环境；（5）时空效应；（6）对周边环境影响较大。第7章 基坑工程简介7.1.2 基坑支护结构的类型及适用条件放坡开挖（无支护
50、）及简易支护基坑支护形式土钉墙水泥土墙排 桩地下连续墙逆作拱墙 按结构结构形式分类排桩排列方式分离式(柱列式)相切（相连）连续式相交（咬合）交错式双排式格栅式7.1.2 基坑支护结构的类型及适用条件1.放坡开挖及简易支护（1）形式简单，不需围护结构，造价低。（2）放坡开挖，占地面积较大。（3）可结合其他支护形式共同使用。2.土钉墙支护结构（1）基本型土 钉面板及连接件防排水系统钻孔注浆直接打入打入注浆土钉墙 特点及适用范围（1）结构轻，柔性大，有良好的延性，抗震性能好。（2）施工设备简单，所需场地小，方便灵活，施工速度快。（3）材料用量及工程量小，工程造价低（为其他类型支护的2/34/5）。（
