1、 第四章第四章 碎碎(砂砂)石桩法石桩法4.1 概概 述述4.2 加加 固固 原原 理理4.3 设设 计计 计计 算算4.4 施施 工工 方方 法法4.5 质量检验质量检验 4.1 4.1 概概 述述 碎石桩和砂桩总称为碎碎石桩和砂桩总称为碎(砂砂)石桩，国外又称石桩，国外又称粗颗粒土桩，是指用振动、冲击或水冲等方式在粗颗粒土桩，是指用振动、冲击或水冲等方式在软弱地基中成孔后，再将碎石或砂挤压入已成的软弱地基中成孔后，再将碎石或砂挤压入已成的孔中，形成大直径的碎（砂）石所构成的密实桩孔中，形成大直径的碎（砂）石所构成的密实桩体。体。砂桩在应用初期，主要用于松散砂土地基的砂桩在应用初期，主要用于
2、松散砂土地基的处理。目前日本采用的振动式和冲击式的施工方处理。目前日本采用的振动式和冲击式的施工方法，并采用了自动记录装置，提高了施工质量和法，并采用了自动记录装置，提高了施工质量和施工效率，处理深度也有较大幅度的增大。施工效率，处理深度也有较大幅度的增大。一、碎石桩一、碎石桩 目前国内外碎石桩的施工方法多种多样，按其目前国内外碎石桩的施工方法多种多样，按其成桩过程和作用可分为四类，如表成桩过程和作用可分为四类，如表4-14-1所示。所示。v二、砂桩二、砂桩 目前国内外砂桩常用的成桩方法有振动目前国内外砂桩常用的成桩方法有振动成桩法和冲击成桩法。成桩法和冲击成桩法。振动成桩法是使用振动打桩机将
3、桩管振动成桩法是使用振动打桩机将桩管沉入土层中，并振动挤密砂料。沉入土层中，并振动挤密砂料。冲击成桩法是使用蒸汽或柴油打桩机冲击成桩法是使用蒸汽或柴油打桩机将桩管打入土层中，并用内管夯击密实砂填将桩管打入土层中，并用内管夯击密实砂填料。因此，砂桩的沉桩方法，对于砂性土相料。因此，砂桩的沉桩方法，对于砂性土相当于挤密法，对黏性土则相当于排土成桩法。当于挤密法，对黏性土则相当于排土成桩法。4.2 4.2 加固原理加固原理4.2.1 4.2.1 对松散砂土加固原理对松散砂土加固原理 碎石桩和砂桩挤密法加固砂性土地基碎石桩和砂桩挤密法加固砂性土地基的主要目的是提高地基土承载力、减少变形的主要目的是提高
4、地基土承载力、减少变形和增强抗液化性。和增强抗液化性。碎石桩和砂桩加固砂土地基抗液化的碎石桩和砂桩加固砂土地基抗液化的机理主要有三方面作用：机理主要有三方面作用：1 1、挤密作用、挤密作用 对挤密砂桩和碎石桩的沉管法或干振对挤密砂桩和碎石桩的沉管法或干振法，在成桩过程中桩管对周围砂层产生很法，在成桩过程中桩管对周围砂层产生很大的横向挤压力，桩管中的砂挤向桩管周大的横向挤压力，桩管中的砂挤向桩管周围的砂层，使桩管周围的砂层孔隙比减小，围的砂层，使桩管周围的砂层孔隙比减小，密实度增大。有效挤密范围可达密实度增大。有效挤密范围可达3 34 4倍桩倍桩直径。直径。2 2排水减压作用排水减压作用 对砂土
5、液化机理的研究证明，当饱和松散砂对砂土液化机理的研究证明，当饱和松散砂土受到剪切循环荷载作用时，将发生体积的收缩土受到剪切循环荷载作用时，将发生体积的收缩并趋于密实，在砂土无排水条件时体积的快速收并趋于密实，在砂土无排水条件时体积的快速收缩将导致超静孔隙水压力来不及消散而急剧上升。缩将导致超静孔隙水压力来不及消散而急剧上升。有效应力也急剧降低，砂土产生液化现象。当加有效应力也急剧降低，砂土产生液化现象。当加固砂土时，在桩孔内充填碎石、卵石、等反滤性固砂土时，在桩孔内充填碎石、卵石、等反滤性好的粗颗粒料，形成渗透性能良好的人工竖向排好的粗颗粒料，形成渗透性能良好的人工竖向排水减压通道，可有效地消
6、散和防止超孔隙水压力水减压通道，可有效地消散和防止超孔隙水压力的增高和砂土液化，并可加快地基的排水固结。的增高和砂土液化，并可加快地基的排水固结。3 3砂基预震效应砂基预震效应 在振冲法施工时，振冲器以每分钟在振冲法施工时，振冲器以每分钟1450次振动频率，次振动频率，98m/s2水平加速度和水平加速度和90kN激振力喷水沉入土中，施工过程使填激振力喷水沉入土中，施工过程使填土料和地基土在挤密的同时获得强烈的预振，土料和地基土在挤密的同时获得强烈的预振，可以增强砂土抗液能力。可以增强砂土抗液能力。4.2.2 4.2.2 对黏性土加固机理对黏性土加固机理 对黏性土地基（特别是饱和软土），碎对黏性
7、土地基（特别是饱和软土），碎（砂）石桩的作用不是使地基挤密，而是置（砂）石桩的作用不是使地基挤密，而是置换。碎石桩置换法是一种换土置换，即以性换。碎石桩置换法是一种换土置换，即以性能良好的碎石来替换不良地基土；排土法则能良好的碎石来替换不良地基土；排土法则是一种强制置换，它是通过成桩机械将不良是一种强制置换，它是通过成桩机械将不良地基土强制排开并置换，在地基中形成具有地基土强制排开并置换，在地基中形成具有密实度高和直径大的桩体，它与原黏性土构密实度高和直径大的桩体，它与原黏性土构成复合地基而共同工作。成复合地基而共同工作。总之，碎（砂）石桩作为复合地基的加总之，碎（砂）石桩作为复合地基的加固作
8、用，除了提高地基承载力、减少地基的固作用，除了提高地基承载力、减少地基的沉降量外，还可用来提高土体的抗剪强度，沉降量外，还可用来提高土体的抗剪强度，增大土坡的抗滑稳定性。不论对疏松砂性土增大土坡的抗滑稳定性。不论对疏松砂性土或软弱黏性土，碎（砂）石桩的加固作用有：或软弱黏性土，碎（砂）石桩的加固作用有：挤密、置换、排水、垫层和加筋五种作用。挤密、置换、排水、垫层和加筋五种作用。4.3 设设 计计 计计 算算4.3.1 一般设计原则一般设计原则一、加固范围一、加固范围 加固范围应根据建筑物的重要性和场地条件及基础形式加固范围应根据建筑物的重要性和场地条件及基础形式而定，通常都大于基底面积。见表而
9、定，通常都大于基底面积。见表4-2。二、桩位布置二、桩位布置 对大面积满堂处理，桩位宜用等边三角形布对大面积满堂处理，桩位宜用等边三角形布置；对独立或条形基础，桩位宜用正方形、矩形置；对独立或条形基础，桩位宜用正方形、矩形或等腰三角形布置；对于圆形或环形基础（如油或等腰三角形布置；对于圆形或环形基础（如油罐基础）宜用放射形布置，如图罐基础）宜用放射形布置，如图4-1所示。所示。三、加固深度三、加固深度 加固深度应根据软弱土层的性能、厚度或工程加固深度应根据软弱土层的性能、厚度或工程要求按下列原则确定：要求按下列原则确定：(1)(1)当相对硬层的埋藏深度不大时，应按相对硬层埋当相对硬层的埋藏深度
10、不大时，应按相对硬层埋藏深度确定；藏深度确定；(2)(2)当相对硬层的埋藏深度较大时，对按变形控制的当相对硬层的埋藏深度较大时，对按变形控制的工程，加固深度应满足地基变形值不超过建筑物工程，加固深度应满足地基变形值不超过建筑物地基容许变形值并满足软弱下卧层承载力的要求；地基容许变形值并满足软弱下卧层承载力的要求；(3)(3)对按稳定性控制的工程，加固深度应不小于最危对按稳定性控制的工程，加固深度应不小于最危险滑动面以下险滑动面以下2m2m的深度；的深度；(4)(4)在可液化地基中，加固深度应按要求的抗震处理在可液化地基中，加固深度应按要求的抗震处理深度确定；深度确定；(5)(5)桩长不宜短于桩
11、长不宜短于4m4m。四、桩径四、桩径 碎（砂）石桩的直径应根据地基土质情碎（砂）石桩的直径应根据地基土质情况和成桩设备等因素确定。采用况和成桩设备等因素确定。采用30kW振冲振冲器成桩时，桩径一般为器成桩时，桩径一般为0.701.0m，采用沉，采用沉管法成桩时，桩径一般为管法成桩时，桩径一般为0.300.70m，对，对饱和黏性土地基宜选用较大的桩径。饱和黏性土地基宜选用较大的桩径。五、材料五、材料 桩体材料可以就地取材，一般使用中、桩体材料可以就地取材，一般使用中、粗混合砂、碎石、卵石、砂砾石等，含泥量粗混合砂、碎石、卵石、砂砾石等，含泥量不大于不大于5%。六、垫层六、垫层 碎（砂）石桩施工完
12、毕后，基础底面应碎（砂）石桩施工完毕后，基础底面应铺设铺设3050cm厚度的碎（砂）石垫层，垫厚度的碎（砂）石垫层，垫层应分层铺设，用平板振动器振实。在不能层应分层铺设，用平板振动器振实。在不能保证施工机械正常行驶和操作的软弱土层上，保证施工机械正常行驶和操作的软弱土层上，应铺设施工用临时性垫层。应铺设施工用临时性垫层。4.3.24.3.2用于砂性土的设计计算用于砂性土的设计计算 对于砂性土地基，主要是从挤密的观点对于砂性土地基，主要是从挤密的观点出发考虑地基加固中的设计问题，首先根据出发考虑地基加固中的设计问题，首先根据工程对地基加固的要求，确定要求达到的密工程对地基加固的要求，确定要求达到
13、的密实度和孔隙比，并考虑桩位布置形式和桩径实度和孔隙比，并考虑桩位布置形式和桩径大小，计算桩的间距。大小，计算桩的间距。一、桩距确定一、桩距确定 考虑振密和挤密两种作用，平面布置为正三角考虑振密和挤密两种作用，平面布置为正三角形和正方形时，如图形和正方形时，如图4-24-2所示。所示。1 1、对于正三角形布置、对于正三角形布置 1 1根桩所处理的范围为六边形（图中阴影部根桩所处理的范围为六边形（图中阴影部分），加固处理后的土体体积应变为分），加固处理后的土体体积应变为 式中：式中：e e0 0为天然孔隙比，为天然孔隙比，e e1 1为处理后要求的孔隙比。为处理后要求的孔隙比。01v00veev
14、1e因为因为1 1根桩的处理范围为根桩的处理范围为 （式中（式中z z为桩间距，为桩间距，H H为欲处理的天然土层厚度），为欲处理的天然土层厚度），所以所以 203v2lH0120v0ee3vv1e2lH 而实际上而实际上V V又等于碎（砂）石桩体向四周挤排又等于碎（砂）石桩体向四周挤排土的挤密作用引起的体积减小和土体在振动作用土的挤密作用引起的体积减小和土体在振动作用下发生竖向的振密变形引起的体积减小之和，即下发生竖向的振密变形引起的体积减小之和，即式中式中 d d一桩直径；一桩直径；h h一竖向变形，下沉时，取正值；隆起时，一竖向变形，下沉时，取正值；隆起时，取负值；不考虑振密作用时，取负
15、值；不考虑振密作用时，h=0h=0。223v()42dHhlH整理后得：整理后得：0100.95ee1eHhldHh0120v0ee3vv1e2lH223v()42dHhlH2 2、对于正方形布置、对于正方形布置同理，正方形布桩：同理，正方形布桩：0100.89ee1eHhldHh 在进行地基处理方案初步设计时，可按照建在进行地基处理方案初步设计时，可按照建筑地基处理技术规范筑地基处理技术规范(JGJ 79-2019)(JGJ 79-2019)中给出的简中给出的简化公式考虑施工振密效应：化公式考虑施工振密效应：等边三角形布桩：等边三角形布桩：正方形布桩：正方形布桩：修正系数享用来考虑振动下沉密
16、实作用，取修正系数享用来考虑振动下沉密实作用，取值为值为1.11.2。地基挤密后要求达到的孔隙比。地基挤密后要求达到的孔隙比e1e1可可按工程对地基承载力要求或按下式求得：按工程对地基承载力要求或按下式求得：0011e0.95eeld0011e0.85eeld1maxemax eminreeD（）分别为砂土的最大和最小孔隙比，可按国分别为砂土的最大和最小孔隙比，可按国标土工试验方法标准（标土工试验方法标准（GB/T50123）的有关）的有关规定取规定取 地基挤密后要求砂土达到的相对密度，地基挤密后要求砂土达到的相对密度，可取可取0.700.85。振冲桩的间距也可根据上部结构荷载大小和场振冲桩的
17、间距也可根据上部结构荷载大小和场地土层情况，并结合所采用的振冲器功率大小综地土层情况，并结合所采用的振冲器功率大小综合考虑。合考虑。30kW振冲器布桩间距可采用振冲器布桩间距可采用1.32.0m;55kW振冲器布桩间距可采用振冲器布桩间距可采用1.42.5m。砂石桩。砂石桩的间距应通过现场试验确定。对粉土和砂士地基，的间距应通过现场试验确定。对粉土和砂士地基，不宜大于砂石桩直径的不宜大于砂石桩直径的4.5倍。倍。minmaxe、erD二、液化判别二、液化判别 建筑抗震设计规范建筑抗震设计规范(GB 50011-2019)规定：应规定：应采用标准贯人试验判别法判别地面下采用标准贯人试验判别法判别
18、地面下15m深度范深度范围内的液化；当采用桩基或埋深大于围内的液化；当采用桩基或埋深大于5m的深基础的深基础时，尚应判别时，尚应判别1520m范围内土的液化。范围内土的液化。三、设计时应注意的事项三、设计时应注意的事项 (1)(1)当黏土颗粒含量大于当黏土颗粒含量大于20%的砂性土，会影的砂性土，会影响挤密效果，因此，对包括碎（砂）石桩在内的响挤密效果，因此，对包括碎（砂）石桩在内的平均地基强度，必须另行估计。平均地基强度，必须另行估计。(2)(2)由于成桩挤密时产生的超孔隙水压力在黏由于成桩挤密时产生的超孔隙水压力在黏土夹层内不可能很快地消散，因此，对细砂层内土夹层内不可能很快地消散，因此，
19、对细砂层内有薄黏土夹层时，在确定标贯击数时应考虑有薄黏土夹层时，在确定标贯击数时应考虑“时时间效应间效应”，一般要求有一个月时间再进行测试。，一般要求有一个月时间再进行测试。(3)(3)碎（砂）石桩施工时，在表层碎（砂）石桩施工时，在表层12m内，内，周围土所受的约束小，而需用其他表层压实的方周围土所受的约束小，而需用其他表层压实的方法进行再处理。法进行再处理。4.3.3 4.3.3 用于黏性土的设计计算用于黏性土的设计计算一、计算用的参数一、计算用的参数1.1.不排水抗剪强度不排水抗剪强度Cu 不排水抗剪强度不排水抗剪强度Cu不仅可判断加固方法的适不仅可判断加固方法的适用性，还可以初步选定桩
20、的间距，预估加固后的用性，还可以初步选定桩的间距，预估加固后的承载力和施工的难易程度。承载力和施工的难易程度。2.2.桩的直径桩的直径 桩的直径与桩土类及其强度、桩材粒径、施工机桩的直径与桩土类及其强度、桩材粒径、施工机具类型、施工质量等因素有关。桩的直径是指按具类型、施工质量等因素有关。桩的直径是指按每根桩的用料量估算的平均理论直径，一般为每根桩的用料量估算的平均理论直径，一般为0.81.2m。3.3.桩体内摩擦角桩体内摩擦角 根据统计，对碎石桩，可取根据统计，对碎石桩，可取350450，多数采，多数采用用380；对砂桩有以下经验公式：；对砂桩有以下经验公式：4.4.面积置换率面积置换率 面
21、积置换率为桩的截面积面积置换率为桩的截面积A Ap p，与其影响面积，与其影响面积A A之比，用之比，用m m表示。表示。m m是表征桩间距的一个指标，是表征桩间距的一个指标，m m越越大，桩的间距越小。习惯上把桩的影响面积转化大，桩的间距越小。习惯上把桩的影响面积转化为与桩同轴的面积相等的等效圆，其直径为为与桩同轴的面积相等的等效圆，其直径为dede。对等边三角形布置对等边三角形布置 de=1.05L 对正方形布置对正方形布置 de=1.13L 对矩形布置对矩形布置 de=1.13以上以上L1、L2、L3。分别为桩的间距、纵向间距和横。分别为桩的间距、纵向间距和横向间距。其面积置换率为向间距
22、。其面积置换率为m=d2/d2e一般采用一般采用m=0.250.40。12L L二、承载力计算二、承载力计算 1 1单桩承载力单桩承载力 作用于桩顶的荷载如果足够大，桩体发生破作用于桩顶的荷载如果足够大，桩体发生破坏。可能出现的桩体破坏形式有三种：坏。可能出现的桩体破坏形式有三种：鼓出破坏、鼓出破坏、刺入破坏和剪切破坏刺入破坏和剪切破坏，如图，如图4-34-3所示。由于碎所示。由于碎（砂）石桩桩体均由散体土颗粒组成，桩体的承（砂）石桩桩体均由散体土颗粒组成，桩体的承载力主要取决于桩间土的侧向约束能力，绝大多载力主要取决于桩间土的侧向约束能力，绝大多数的破坏形武为桩体的鼓出破坏。数的破坏形武为桩
23、体的鼓出破坏。目前国内外估算碎（砂）石桩的单桩极限承载力的目前国内外估算碎（砂）石桩的单桩极限承载力的方法有若干种，如有侧向极限应力法、整体剪切方法有若干种，如有侧向极限应力法、整体剪切破坏法、球穴扩张法等，以下只介绍破坏法、球穴扩张法等，以下只介绍BraunsBrauns单桩单桩极限承载力法和综合极限承载力法。极限承载力法和综合极限承载力法。(l)Brauns(l)Brauns单桩极限承载力法单桩极限承载力法 根据鼓出破坏形式，根据鼓出破坏形式，J JBrauns(1978)Brauns(1978)提出单提出单根桩极限承载力计算，如图根桩极限承载力计算，如图4-44-4所示。所示。J JBr
24、aunsBrauns假设单桩的破坏是空间轴对称问题，假设单桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏。如碎（砂）石料的内摩桩周土体是被动破坏。如碎（砂）石料的内摩擦角为擦角为 ,当桩顶应力当桩顶应力PoPo达到极限时，考虑达到极限时，考虑BBAABBAA内的土体发生被动破坏，即土块内的土体发生被动破坏，即土块ABCABC在桩在桩的侧向力的侧向力PrPr0 0的作用下沿的作用下沿BABA面滑出，亦即出现鼓面滑出，亦即出现鼓胀破坏的情况。胀破坏的情况。J JBraunsBrauns在推导公式时作了三在推导公式时作了三个假设条件：个假设条件：p桩的破坏段长度桩的破坏段长度 （式中（式中r r0 0
25、为桩的为桩的半径，半径，)；桩土间摩擦力桩土间摩擦力 ，土体中的环向应力，土体中的环向应力P P0 0=O;=O;不计地基土和桩的自重。不计地基土和桩的自重。m00ph2r tanp=45+p/2根据以上前提，根据以上前提，BraunsBrauns推导出单桩极限承载力为：推导出单桩极限承载力为：式中式中 可按下式用试算法求得可按下式用试算法求得1tantan2sin2tan2maxpuppcp1tantan21tan2p(2)(2)综合单桩极限承载力法综合单桩极限承载力法 目前计算碎（砂）石桩单桩承载力最常用的目前计算碎（砂）石桩单桩承载力最常用的方法是侧向极限应力方法，即假设单根碎（砂）方法
26、是侧向极限应力方法，即假设单根碎（砂）石桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动石桩的破坏是空间轴对称问题，桩周土体是被动破坏。为此，碎（砂）石桩的单桩极限承载力可破坏。为此，碎（砂）石桩的单桩极限承载力可按下式计算：按下式计算：(4-12)(4-12)式中式中 Kp Kp被动土压力系数，被动土压力系数，p2tan(45)2prlK rlppkpmax -碎（砂）石料的内摩擦角，可取碎（砂）石料的内摩擦角，可取350450;-桩体侧向极限应力。桩体侧向极限应力。有关侧向极限应力目前有几种不同的计算方法，但它们可有关侧向极限应力目前有几种不同的计算方法，但它们可写成一个通式，即写成一个通式，即
27、(4-13)(4-13)式中式中 cu cu一地基土的不排水抗剪强度一地基土的不排水抗剪强度(kPa)(kPa)；k k一常量，对于不同的方法有不同的取值；一常量，对于不同的方法有不同的取值；一某深度处的初始总侧向应力。一某深度处的初始总侧向应力。的取值也随计算方法不同而有所不同。为了统一起的取值也随计算方法不同而有所不同。为了统一起见将见将 的影响包含于参数的影响包含于参数KK，则式，则式(4-12)(4-12)可改写为：可改写为：(4-14)(4-14)prLrLhoukchohohopumaxkkcpP 如表如表4-44-4所示对于不同的方法有所示对于不同的方法有K Kp p.K.K其相
28、应的值，其相应的值，在表中可看出，它们的值是接近的。在表中可看出，它们的值是接近的。不排水抗剪强度及单桩极限承载力不排水抗剪强度及单桩极限承载力 表表4-44-4Cu(kPa)Cu(kPa)土类土类 kkK Kp p.kk19.419.419.019.0 20.020.015.015.040.040.0黏土黏土黏土黏土黏土黏土黏土黏土黏土黏土黏土黏土黏土黏土4.04.03.03.06.46.45.05.05.05.025.225.215.815.818.818.820.820.820.020.025.025.014.014.024.024.012.212.215.215.22.2.复合地基承载
29、力复合地基承载力 如图如图4-54-5所示，在黏性土和碎（砂）石桩所构成的复合所示，在黏性土和碎（砂）石桩所构成的复合地基上，当作用荷载为地基上，当作用荷载为P P时，设作用于桩的应力时，设作用于桩的应力P PP P和作用和作用于黏性土的应力为于黏性土的应力为PsPs时，假定在桩和土各自面积时，假定在桩和土各自面积ApAp和和A-ApA-Ap范围内作用的应力不变时，则可求得：范围内作用的应力不变时，则可求得：（4-154-15）A A为一根桩所分担的面积。为一根桩所分担的面积。p()ppspp ApAAA 若将桩土应力比若将桩土应力比 及面积置及面积置 换率换率 代人式代人式(4-15(4-1
30、5），则公式可改为：），则公式可改为：式中式中 应力集中系数；应力集中系数；应力降低系数。应力降低系数。nppsppAmAp=np1nmpp（-1）ss=1p1nmp（-1）ps式式(4-15)(4-15)又可改写为：又可改写为：从上式可知，只要由实测资料求得从上式可知，只要由实测资料求得PpPp和和PsPs后，就可求后，就可求得复合地基极限承载力得复合地基极限承载力P,P,一般桩土应力比一般桩土应力比n n可取可取2 24 4，原，原土强度低者取大值。土强度低者取大值。sp()pmn-1)+1 pppsppAAAA（p()ppspp ApAAA 建筑地基处理技术规范建筑地基处理技术规范(JG
31、J79-2019)(JGJ79-2019)阐明，振冲阐明，振冲桩复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验桩复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定，初步设计时也可用单桩和处理后桩间土承载力特确定，初步设计时也可用单桩和处理后桩间土承载力特征值按下式估算：征值按下式估算：对小型工程的黏性土地基如无现场载荷试验资料，对小型工程的黏性土地基如无现场载荷试验资料，初步设计时复合地基的承载力特征值也可按上式估算。初步设计时复合地基的承载力特征值也可按上式估算。spkpkskf=mf+1-mf（）三、沉降计算三、沉降计算 碎（砂）石桩的沉降计算主要包括复合地基加固区的沉碎（砂）石桩的沉降计
32、算主要包括复合地基加固区的沉降和加固区下卧层的沉降。加固区下卧层的沉降可按降和加固区下卧层的沉降。加固区下卧层的沉降可按建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范(GB 50007)(GB 50007)计算。复合土层计算。复合土层的压缩模量可按下式计算：的压缩模量可按下式计算：v式中：式中：E Esp sp 复合土层的压缩模量复合土层的压缩模量(MPa)(MPa)；E Es s桩间土的压缩模量桩间土的压缩模量(MPa)(MPa)，宜按当地经验取，宜按当地经验取值，当无经验时，可取天然地基压缩模量。值，当无经验时，可取天然地基压缩模量。式中桩土应力比式中桩土应力比n n在无实测资料时，对黏性土可取
33、在无实测资料时，对黏性土可取2 24 4，对粉土可取，对粉土可取1.51.53 3，原土强度低者取大值，原土强度，原土强度低者取大值，原土强度高者取小值。目前尚未形成碎（砂）石桩复合地基的沉高者取小值。目前尚未形成碎（砂）石桩复合地基的沉降计算经验系数。降计算经验系数。spsE=1m n1E四、稳定分析四、稳定分析 若碎（砂）石桩用于改善天然地基整体稳定性时，可若碎（砂）石桩用于改善天然地基整体稳定性时，可利用复合地基的抗剪特性，再使用圆弧滑动法来进行计利用复合地基的抗剪特性，再使用圆弧滑动法来进行计算。算。假定在复合地基中某深度处剪切面与水平面的交角假定在复合地基中某深度处剪切面与水平面的交
34、角为为 ，如果考虑碎（砂）石桩和桩间土两者都发挥抗剪，如果考虑碎（砂）石桩和桩间土两者都发挥抗剪强度，则可得出复合地基的抗剪强度强度，则可得出复合地基的抗剪强度t tspsp为：为：2psppp1 m c mpz tancos （）（）如不考虑荷载产生的固结对黏聚力提高的影响，则可用天如不考虑荷载产生的固结对黏聚力提高的影响，则可用天然地基黏聚力然地基黏聚力C C0 0。如考虑作用于黏性土上的荷载产生固结，。如考虑作用于黏性土上的荷载产生固结，则可计算黏聚力提高。则可计算黏聚力提高。(4-23)(4-23)0scuc=c+p u tan 若若 则强度增长率为：则强度增长率为：式中式中WW与桩土
35、应力比和置换率有关的参数，与桩土应力比和置换率有关的参数，一般一般W=0.4W=0.40.60.6。如已知如已知CspCsp和和PspPsp后，可用常规稳定分析方法计算抗后，可用常规稳定分析方法计算抗滑安全系数；或者根据要求的安全系数，反求需滑安全系数；或者根据要求的安全系数，反求需要的要的W W和和m m。scutancuscutancuppwm 4.4 4.4 施施 工工 方方 法法 目前施工方法多种多样，本书主要介绍两种施工方目前施工方法多种多样，本书主要介绍两种施工方法，即振冲法和沉管法。法，即振冲法和沉管法。4.4.14.4.1振冲法振冲法 振冲法是碎石桩的主要施工方法之一，它是以起
36、重振冲法是碎石桩的主要施工方法之一，它是以起重机吊起振冲器（图机吊起振冲器（图4-74-7），启动潜水电机后，带动偏心块，），启动潜水电机后，带动偏心块，使振冲器产生高频振动，同时开动水泵，使高压水通过使振冲器产生高频振动，同时开动水泵，使高压水通过喷嘴喷射高压水流，在边振边冲的联合作用下，将振冲喷嘴喷射高压水流，在边振边冲的联合作用下，将振冲器沉到土中的设计深度。重复填料和振密，直至地面，器沉到土中的设计深度。重复填料和振密，直至地面，从而在地基中形成一根大直径的和很密实的桩体。从而在地基中形成一根大直径的和很密实的桩体。一、施工步骤一、施工步骤振冲施工可按下列步骤进行：振冲施工可按下列步骤
37、进行：(l)(l)清理平整施工场地，布置桩位。清理平整施工场地，布置桩位。(2)(2)施工机具就位，使振冲器对准桩位。施工机具就位，使振冲器对准桩位。(3)(3)启动供水泵和振冲器，水压可用启动供水泵和振冲器，水压可用200600kPa，水量可用水量可用200400L/min，将振冲器徐徐沉入土，将振冲器徐徐沉入土中，造孔速度宜为中，造孔速度宜为0.52.0m/min，直至达到设，直至达到设计深度。计深度。(4)(4)造孔后边提升振冲器边冲水直至孔口，再放至造孔后边提升振冲器边冲水直至孔口，再放至孔底，重复两三次扩大孔径并使孔内泥浆变稀，孔底，重复两三次扩大孔径并使孔内泥浆变稀，开始填料制桩。
38、开始填料制桩。(5)(5)大功率振冲器投料可不提出孔口，小功率振冲大功率振冲器投料可不提出孔口，小功率振冲器下料困难时，可将振冲器提出孔口填料，每次器下料困难时，可将振冲器提出孔口填料，每次填料厚度不宜大于填料厚度不宜大于50cm。将振冲器沉入填料中。将振冲器沉入填料中进行振密制桩，当电流达到规定的密实电流值和进行振密制桩，当电流达到规定的密实电流值和规定的留振时间后，将振冲器提升规定的留振时间后，将振冲器提升3050cm。(6)(6)重复以上步骤，自下而上逐段制作桩体直至孔重复以上步骤，自下而上逐段制作桩体直至孔口，记录各段深度的填料量、最终电流值和留振口，记录各段深度的填料量、最终电流值和
39、留振时间，并均应符合设计规定。时间，并均应符合设计规定。(7)(7)关闭振冲器和水泵。关闭振冲器和水泵。二、施工机具二、施工机具 振冲器是振冲法施工的主要机具。起重机械振冲器是振冲法施工的主要机具。起重机械一般采用履带吊、汽车吊、自行井架式专用吊机。一般采用履带吊、汽车吊、自行井架式专用吊机。水压水量按下列原则选择：水压水量按下列原则选择：1)1)对强度较低的软土，水压要小些；对强度较高的对强度较低的软土，水压要小些；对强度较高的土，水压宜大。土，水压宜大。2)2)随深度适当增高，但接近加固深度随深度适当增高，但接近加固深度1m1m处应减低，处应减低，以免底层土扰动。以免底层土扰动。3)3)成
40、孔过程中，水压和水量要尽可能大。成孔过程中，水压和水量要尽可能大。4)4)加料振密过程中，水压和水量均宜小加料振密过程中，水压和水量均宜小。三、施工顺序三、施工顺序 对砂土地基宜从外围或两侧向中间进行，对黏性土地对砂土地基宜从外围或两侧向中间进行，对黏性土地基宜从中间向外围或隔排施工。基宜从中间向外围或隔排施工。在地基强度较低的软黏土地基中施工时，要考虑减少在地基强度较低的软黏土地基中施工时，要考虑减少对地基土的扰动影响，可采用对地基土的扰动影响，可采用“间隔跳打间隔跳打”的方法。的方法。当加固区附近有其他建筑物时，必须先从邻近建筑物一当加固区附近有其他建筑物时，必须先从邻近建筑物一边的桩开始
41、施工，然后逐步向外推移。边的桩开始施工，然后逐步向外推移。四、施工方法四、施工方法 填料方式一般有三种：填料方式一般有三种：第一种是把振冲器提出孔口，往孔内倒人约第一种是把振冲器提出孔口，往孔内倒人约1m1m堆高的堆高的填料，然后再放下振冲器进行振密，每次加料都这样做；填料，然后再放下振冲器进行振密，每次加料都这样做；第二种方法是振冲器不提出孔口，只是往上提升约第二种方法是振冲器不提出孔口，只是往上提升约1m1m左右，然后往下倒料，再放下振冲器进行振密；左右，然后往下倒料，再放下振冲器进行振密；第三种是边把振冲器缓慢向上提升，边在孔口连续加第三种是边把振冲器缓慢向上提升，边在孔口连续加料。振冲
42、法具体可根据料。振冲法具体可根据“振冲挤密振冲挤密”和和“振冲置换振冲置换”的的不同要求，其施工操作要求亦有所不同：不同要求，其施工操作要求亦有所不同：1.“1.“振冲挤密法振冲挤密法”施工操作要求施工操作要求 振冲挤密法一般在中粗砂地基中使用时可不振冲挤密法一般在中粗砂地基中使用时可不另外加料（黏粒含量不大于另外加料（黏粒含量不大于10%），而利用振冲），而利用振冲器的振动力，使原地基的松散砂振挤密实。器的振动力，使原地基的松散砂振挤密实。在粉细砂、黏质粉土中制桩，最好是边振动在粉细砂、黏质粉土中制桩，最好是边振动边填料，以防振冲器提出地面孔内塌方。施工操边填料，以防振冲器提出地面孔内塌方。
43、施工操作时，其关键是水量的大小和留振时间的长短。作时，其关键是水量的大小和留振时间的长短。“留振时间留振时间”是指振冲器在地基中某一深度处是指振冲器在地基中某一深度处停下振动的时间。水量的大小是保证地基中的砂停下振动的时间。水量的大小是保证地基中的砂土充分饱和。土充分饱和。2 2“振冲置换法振冲置换法”施工操作要求施工操作要求 在黏性土层中制桩，孔中的泥浆水太稠时，在黏性土层中制桩，孔中的泥浆水太稠时，碎石料在孔内下降的速度将减慢，且影响施工速碎石料在孔内下降的速度将减慢，且影响施工速度，所以要在成孔后，留有一定时间清孔，使回度，所以要在成孔后，留有一定时间清孔，使回水把稠泥浆带出地面，降低泥
44、浆的密度。水把稠泥浆带出地面，降低泥浆的密度。若土层中夹有硬层时，应适当进行扩孔，振若土层中夹有硬层时，应适当进行扩孔，振冲器应上下往复多次，使孔径扩大，以便于加碎冲器应上下往复多次，使孔径扩大，以便于加碎石料。加料时宜石料。加料时宜“少吃多餐少吃多餐”，每次往孔内倒人，每次往孔内倒人的填料数量不宜大于的填料数量不宜大于50cm.50cm.然后用振冲器振密，然后用振冲器振密，再继续加料。再继续加料。在强度很低的软土地基中施工，则要用在强度很低的软土地基中施工，则要用“先先护壁、后制桩护壁、后制桩”的方法。的方法。五、施工质量控制五、施工质量控制 施工质量控制关键是填料量、密实电流和留振时施工质
45、量控制关键是填料量、密实电流和留振时间，这三者实际上是相互联系和保证的。间，这三者实际上是相互联系和保证的。4.4.24.4.2沉管法沉管法 沉管法过去主要用于制作砂桩，近年来已开始用于制作碎沉管法过去主要用于制作砂桩，近年来已开始用于制作碎石桩，这是一种干法施工。沉管法包括振动成桩法和冲击石桩，这是一种干法施工。沉管法包括振动成桩法和冲击成桩法两种。成桩法两种。一、振动成桩法一、振动成桩法1.1.一次拔管法一次拔管法(1)(1)施工机具；施工机具；(2)(2)施工工艺；施工工艺；(3)(3)质量控制质量控制2.2.逐步拔管法逐步拔管法(1)(1)施工机具；施工机具；(2)(2)施工工艺；施工
46、工艺；(3)(3)质量控制质量控制3.3.重复压拔管法重复压拔管法(1)(1)施工机具；施工机具；(2)(2)施工工艺；施工工艺；(3)(3)质量控制质量控制二、冲击成桩法二、冲击成桩法1.单管法单管法(1)(1)施工机具；施工机具；(2)(2)成桩成桩工艺；工艺；(3)(3)质量控制质量控制2.双管法双管法(1)芯管密实法芯管密实法 1)1)施工机具；施工机具；2)2)成桩成桩工艺；工艺；3)3)质量控制质量控制(2)内击沉管法内击沉管法 1)1)施工机具；施工机具；2)2)成桩成桩工艺；工艺；3)3)特点：干作业、设备简单、特点：干作业、设备简单、耗能低。缺点：工效较低，夯锤的钢丝绳易断。
47、耗能低。缺点：工效较低，夯锤的钢丝绳易断。4.5 4.5 质量检验质量检验 碎（砂）石桩施工结束后，除砂土地基外，应间隔一碎（砂）石桩施工结束后，除砂土地基外，应间隔一定时间方可进行质量检验。对黏性土地基，间隔时间可定时间方可进行质量检验。对黏性土地基，间隔时间可取取34周，对粉土地基可取周，对粉土地基可取23周。周。关于碎（砂）石桩的施工质量检验，常用的方法有单关于碎（砂）石桩的施工质量检验，常用的方法有单桩载荷试验和动力触探试验。单桩载荷试验数量为桩数桩载荷试验和动力触探试验。单桩载荷试验数量为桩数的的0.5%，但总数不得少于，但总数不得少于3根。根。对于砂土或粉土层中碎（砂）石桩挤密效果
48、的检验，对于砂土或粉土层中碎（砂）石桩挤密效果的检验，可用标准贯入、静力触探等试验对桩间砂土或粉土进行可用标准贯入、静力触探等试验对桩间砂土或粉土进行处理前后的对比试验，从而了解挤密效果。检测位置应处理前后的对比试验，从而了解挤密效果。检测位置应在等边三角形或正方形的中心。检测数量不应少于桩孔在等边三角形或正方形的中心。检测数量不应少于桩孔总数的总数的2%。对于置换作用为主的碎（砂）石桩复合地基，对于置换作用为主的碎（砂）石桩复合地基，其加固效果检验以检测复合地基承载力为主，常其加固效果检验以检测复合地基承载力为主，常用的方法有单桩复合地基和多桩复合地基大型载用的方法有单桩复合地基和多桩复合地基大型载荷试验。复合地基载荷试验数量不应少于总桩数荷试验。复合地基载荷试验数量不应少于总桩数的的0.5且每个单体建筑不应少于且每个单体建筑不应少于3点。点。
