1、1 广州西塔 IntroductionofGuangzhouWestTowerStructureDesign 广州珠江新城西塔 结构设计简介 2 广州西塔 工程概况 广州珠江新城西塔项目位于珠江新城，在广州新城市中轴线西侧，与广州新电塔隔江相望。项目占地31,085m2，总建筑面积约为，总建筑面积约为448,736m2。其中，地下室4层，为商场，停车场，机电设备层，为商场，停车场，机电设备间，地下4层板面标高19.1米；主塔楼地面以上上103层，高432米，73层以下为写字楼及酒店服层以下为写字楼及酒店服务楼层，层高4.5米，以上为高级酒店客房，层高3.375米;主塔楼建筑面积约 250000
2、m2。工程于2005年年12月月26日动工，先进行基坑支护及日动工，先进行基坑支护及土石方工程；2006年年9月完成施工图设计，月完成施工图设计，2008年底主体结构封顶，2010年底竣工交付使用。3 广州西塔 工程概况 4 广州西塔 5 广州西塔 工程概况 图3 办公标准层平面（23层）办公标准层平面（23层）6 广州西塔 工程概况 图3 办公标准层平面（23层）酒店客房标准层平面（78层）1MN-1000-10000 -10000 -1000XYZSolid Model 0.565E-04.113E-03.169E-03.226E-03.282ENODAL SOLUTIONSTEP=1SU
3、B=1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX=.508E-03SMX=.508E-03F7 广州西塔 工程概况 项目发展商：广州越秀城建国际金融中心有限公司 设计团队:WEA-ARUP 华南理工大学建筑设计研究院 联合体 施工图审查及顾问总承包：广州市设计院 结构专业顾问：广州容柏生建筑工程设计事务所 施工总承包：中国建筑总公司广州建筑集团联合体 钢结构制作：沪宁钢机、精工钢构 风洞试验单位：汕头大学风洞试验室，美国cpp风 洞试验室 节点试验单位：华南理工大学土木工程系 振动台试验单位：中国建筑科学研究院，同济大学 风环境评估单位:广东省气象局。8 广州西塔 结构体系 结构分析
4、1 2 振动台试验 3 设计难点及解决方案 4 9 广州西塔 1、结构体系/抗侧力结构体系 1.1、抗侧力结构体系 采用巨型钢管混凝土柱斜交网格外筒+钢筋混凝土内筒的筒中筒体系。69层以上，由于建筑使用功能的需要，取消了核心筒的内墙，仅保留部分核心筒外墙并向内倾斜，电梯井道移至核心筒外，形成巨型钢管混凝土柱斜交网格外筒+剪力墙结构体系。水平荷载（包括风荷载和地震作用）产生的倾覆力矩大部份由斜交网格柱外筒斜柱的轴力承担，基底剪力大部份由钢筋混凝土内筒承担。10 广州西塔 1、结构体系/抗侧力结构体系?广州西塔修长挺拔，高宽比达6.5，平面为类三角形，外周边由六段曲率不同的圆弧构成；立面由首层至3
5、1层外凸，31层至103层内收，剖面外轮廓也呈弧线。西塔外周边共30根钢管混凝土斜柱于空间相贯，节点层间距离27m；73层以下每节点层间分6层，层高4.5m；其余分8层，层高3.375m。11 广州西塔 1、结构体系/抗侧力结构体系?广州西塔斜交网格外筒的组成包括：、竖向构件以一定角度相交的斜柱；、水平构件、水平构件沿外周边布置、连接网格节点的环梁及沿外周边布置、支承于斜柱的楼面梁。斜交网格筒体的几何构成决定了它抵抗水平力的独特优点，侧向刚度和扭转刚度也远优于框筒，但竖向刚度比框筒稍差。水平力由斜柱的轴向力平衡，倾覆力矩引起的竖向力也由交于节点的斜柱的轴力平衡。的轴力平衡。12 广州西塔 1、
6、结构体系/抗侧力结构体系?斜柱中弯矩产生的原因：一是节间的竖向斜柱中弯矩产生的原因：一是节间的竖向荷载，并与斜柱的交角和层高相关；二是网格节点的水平位移，相邻层间节点水平位移差越大，斜柱的柱端弯矩越大。网格位移差越大，斜柱的柱端弯矩越大。网格节点水平位移的大小除取决于斜柱轴力、平面内的交角和平面外的折角外，还取决于网格筒环梁、内外筒间的拉梁和楼板的轴向刚度。节点的水平约束越强，斜柱截面的剪力和弯矩越小，同时，结构的竖向面的剪力和弯矩越小，同时，结构的竖向刚度越大。13 广州西塔 1、结构体系/抗侧力结构体系?计算分析表明，西塔的层高不大，斜柱的交角也不大，由13.6334.09，自重引起的弯矩
7、也不大；对各节点层施加了体外预应力，阻止了竖向荷载作用下网格节点的向外水平位移，大大减少了斜柱的柱端弯矩和剪力，提高了结构的竖向刚度。不论是竖向还是水平荷载，斜柱的主要内力是轴力，剪力和弯矩均很小。14 广州西塔 1、结构体系/抗侧力结构体系?钢管混凝土柱轴向刚度大，承载力高，延钢管混凝土柱轴向刚度大，承载力高，延性好，以轴力的形式来抵抗风荷载和地震性好，以轴力的形式来抵抗风荷载和地震作用产生的水平力和倾覆力矩，正好发挥作用产生的水平力和倾覆力矩，正好发挥了钢管混凝土结构的优势，十分高效。此了钢管混凝土结构的优势，十分高效。此外，由于斜柱底端弯矩、扭矩很小，即使外，由于斜柱底端弯矩、扭矩很小，
8、即使释放支座处释放支座处X、Y、Z三个方向的转角约束，三个方向的转角约束，结构自振频率的变化甚微，即斜柱支座刚结构自振频率的变化甚微，即斜柱支座刚接或铰接对结构的侧向刚度和构件内力的接或铰接对结构的侧向刚度和构件内力的影响很小，这就可以简化支座的设计和构影响很小，这就可以简化支座的设计和构造。造。15 广州西塔 1、结构体系/抗侧力结构体系 钢管混凝土外筒斜柱断面尺寸：从基底开始，钢管直径1800mm，壁厚35mm，每一个节点层直径缩小50mm或100mm，至顶层钢管直径700 mm，壁厚20mm。核心筒外墙厚：地下室1100mm，出地面1000mm，沿高度方向逐渐减薄至酒店层下层500mm；
9、酒店层以上4层350mm，其余300mm；核心筒内墙厚：500mm。16 广州西塔 1、结构体系/楼盖结构体系 1.21.2、楼盖结构体系 首层以下及核心筒内采用钢筋混凝土梁板，板厚130200mm。内外筒之间采用钢混凝土组合楼盖，梁跨度约8 815m15m，工字钢梁高一般为梁高一般为450mm，跨度较大处加高至600mm；办公楼层板厚一般为110mm，酒店楼层板厚一般为130mm，板跨度较大处局部加厚。17 广州西塔 1、结构体系/基础 1.3、基础 主塔楼位置基础底板已到达中微风化泥质粉砂岩层。考虑到部分柱位下岩石裂隙较发育，采用人工挖孔桩（墩）基础，持力层均为微风化粉砂岩或砾岩，设计要求
10、岩样天然湿度单轴抗压强度不小于13MPa。桩径32004800mm，桩长约613m。单桩竖向承载力特征值为110000kN247000kN。部分桩有抗拔要求，单桩抗拔承载力特征值为5000kN15000kN。主塔楼位置基础底板厚2.5m。18 广州西塔 1、结构体系/基础 主塔楼桩基础平面图1:200说明：然 湿 度单 轴 抗 压 强 度fr 15Mpa。桩 几 何尺 寸 详 桩 表，桩 长 根 据 超前 钻 情 况 确定。1.本 工 程 主塔 楼 采 用 人 工挖 孔 桩 基 础。桩 端 持 力层 为 微 风 化 泥质 粉 砂 岩(4-4)层，要 求 岩 样天质 检 及工 程 地 质 勘 察
11、单 位 有 关 人员 验 孔，确 认已 满 足 设 计要 求 后，及 时清 孔，吊 放钢 筋 笼，3.用 料:砼：桩 身 砼 强 度等 级 为 C50，采 用转 窑 水 泥，水泥 标 号 425#，水 灰 比不 大 于 0.45，护 壁 圈 砼 强 度 等 级 为C25。2.按 设 计 桩长 及 扩 大 头 尺寸 成 孔，当到 达 设 计 持力 岩 层 层 位 时，及 时 通 知设 计 人 汇 同监 理、抽 干 孔底 积 水（可 于孔 中 心 附 近设 500 500 500 集 水 坑）后 浇 捣 砼（如 不 能 抽 干水，应考 虑 采用 水 下 砼)。要 求 持力 层 岩 层 暴 露时 间
12、 不 得 超过 24小 时。注：1.混 凝 土强 度等 级为C25护壁大样30泄 水 孔 a.工 作 人 员 上下 井 必 须 使用 电 动 葫 芦 之类 的 合 格 机械 设 备 和 钢丝 绳，要 有 自动 卡 紧 保 险装6.施 工 过 程应 有 足 够 的安 全 措 施 确保 施 工 安 全：的 掣 动 和吊 钩 装 置。置，进 口支 架 必 须 牢固 稳 定。b.井 口 出 土 如用 绞 盘 时，必 须 采 用 直 径不 小 于 16的 坚 韧 麻 绳 或尼 龙 绳，结 扣牢 固，有 安全c.开 挖 过 程中，应 经 常检 测 井 内 有 毒害 气 体 和 缺氧 现 象。ZH1ZH4桩
13、身截面示意桩身大样持力层底板H(纵 筋净保护层)箍筋纵筋(焊接)220000(16000)ZH6-21.453200600440020018007.桩 基 质 量检 查：桩 基质 量 检 测 按照 广 东 省 桩基 工 程 质 量检 测 技 术 规定 及 建 筑地 基 基6.桩 垂 直 度容 许 偏 差 为1/100，桩 中 心 位置 容 许 偏 差 为D/20，桩 身直 径 容 许 偏差 为+100，-40。础 设 计规 范 执 行，具 体 要 求 详结 施 B05，具 体检 测 方 法 需 得到 当 地 质 监部 门 认 可 方 可执 行。d.坚 持 井 下作 业 排 水 送风 先 行，施
14、 工中 应 不 断 向孔 内 输 送 足够 的 新 鲜 空 气，必 要 时 抽、送 同 时 进 行。4.钢 筋 笼 外 侧 应 设60厚 砼 垫 块以 保 证 钢 筋保 护 层 厚 度。e、井口 应 设 置 围栏，井 下 设半 边 井 的 安 全钢 筋 网，井内 设 特 别 可靠 的 救 生 软 梯，下 井 人 员5.除 说 明 外，图 中桩 中 心 位 于轴 线 上。必 须 戴 安 全 帽并 系 好 安 全带，挖 孔 暂 停施 工 时 井 口应 盖 好。f.井 下 施 工 照 明必 须 采 用 安全 行 灯，电 压不 高 于 36伏，供 电 给 井下 用 电 设 备 的线 路 必 须 装 漏
15、 电 保 护 装 置。现 异 常 情 况应 停 止 作 业并 通 知 甲 方监 理 或 报 告 上级，及 时 处理。h.井 下 通 讯 联络 要 畅 通，施 工 时 保 证井 口 有 人，井下 的 工 作 人员 必 须 经 常注 意 观 察，如发 g.需 进 行 爆 破时，应 控 制炸 药 用 量 及爆 破 深 度，引爆 前 要 派 人警 戒，保 护人 员 安 全。i.桩 施 工 时 应跳 挖 以 策 安全。结 施 A-04桩基础平面图(2200)(用于ZH1、ZH5、ZH6)2.进 入中 风化岩 以后，除 有较 厚(超过 2m)强风 化岩 夹层外，桩 护壁 可不做。具 体视 超前 钻的 结果
16、 而定。232000(16000)ZH5-21.453400纵筋(沿 长度均匀分布)箍筋(焊接)ZH5、ZH6桩身截面示意扩大头桩身注：除 说明 外，桩 顶标 高H=-21.45。Drawing Status:CLIENT:发 展 商ARCHITECT:1st CONSULTANT:第 一 承 包 方建 筑 师MarkByDateDescriptionGuangzhou Y uexiu C ity Construction 联合体专 业校 对审 核日 期DisciplineDrawnCheckApprovalDate阶 段 制 图施工图设计校 对ENGINEERING CONSULTANT:2
17、nd CONSULTANT:工 程 顾 问第 二 承 包 方图 纸内 容专 业审 核名 称工 程总 负责设 计证 书审 定Ove Arup&Partners Hong Kong Limited建 筑工 程设 计证 书号 :甲 级 190007-sj华南理工大学建筑设计研究院比 例业 务号 制 图结构 设计ProjectTitleDate日 期Scale A1Project No.Discipline版 本Rev.图 号Drawing No.何镜 堂何镜 堂韦 宏倪 阳2005-81月年日月年日日月年日月年给 排 水空 调电 气结 构建 筑日月年广州越秀城建国际金融中心有限公司Internati
18、onal F inancial Center C o.Ltd.结构广州珠 江新城 西塔Guangzhou W est Tow er方 小 丹结构 负责方 小丹韦 宏陈福 熙(主塔楼 部分）江 毅江 毅1:200陈福 熙桩 箍 筋桩 尺 寸(kN)承 载 力特 征 值单 桩 竖 向桩 编 号(H)D标 高桩 顶bD0hh12L桩 端 扩大 头 尺 寸21桩 纵 筋3范围2000桩 顶人工挖孔桩表（一）139000ZH2-21.45360060048002001800181000ZH3-21.45420060054002001800注：1.桩纵筋沿 桩周均匀布置。2.ZH5、ZH6进入 微风化岩的
19、深度 要求分别不小于8m、6m，其余桩进入 微风化岩的深度 要求不小于2m。247000ZH4-21.4548008006400200240032962316600460020018002007,02,0803江 毅110000(3000)ZH1-21.453200详下表50042002001500446.5注：1.本 表根 据第 一次 超前钻 结果 暂定。桩长(m)桩超前钻编 号桩长(m)桩超前钻编 号桩长(m)桩超前钻编 号6.5438429418406.53983810.53711.5368356.5348338328316.53082982810.62213.420、2112.5191
20、0.217、188.8168.8151010101010107868515.7415.792、312桩长(m)1桩超前钻编 号人工挖孔桩桩长(L)汇 总表a3.括号内为抗 拔承载力特征值，纵筋通长布置，不得搭接。8、911、1214132310.6825824826、27476.5846845详下表详下表详下表详下表详下表2.基 础开 挖过 程中，如发 现地 质情 况与 超前 钻不符 合，特别 是桩 底或 基础底 部岩 性与 超前 钻不 符合，应及 时通 知设 计人 及勘 探单位 至现 场处 理。桩超前钻 编号(余同)19 广州西塔 1、结构体系/主要结构用料 1.4、主要结构用料 钢材：Q3
21、45B除节点外的外筒钢管混凝土斜柱，楼盖钢梁及其他钢结构构件 Q345GJC节点部分的钢管、椭圆拉板及加强环板 1860级高强低松弛钢绞线节点层体外预应力索 20 广州西塔 1、结构体系/主要结构用料 1.4、主要结构用料 混凝土：C50桩及基础底板 C80C50核心筒及剪力墙 C70C60外筒钢管混凝土斜柱 C90C60外筒钢管混凝土斜柱节点 C40C35楼板 21 广州西塔 结构体系 结构分析 2 1 振动台试验 3 设计难点及解决方案 4 22 广州西塔 2、结构分析/分析模型 2.12.1、分析软件 ETABS ANSYS SAP2000 2.22.2、分析模型 钢管混凝土斜交网格外筒
22、空间杆单元 由于实际节点尺寸较大，一般节点高度有 815m高，而在结构整体计算中，节点一般也简化为杆件的连接点，故在结构整体计算中如何模拟节点是非常重要的。本节对节点分别采用实体单元（图 1）和杆单元（图2 2）进行模拟，在相同的力和位移边界条件下通过比较位移可以判明结构整体计算的模型能否模拟实际节点的刚度。23 广州西塔 2、结构分析/分析模型 1MNMX-10000 -10000 -10000 -10000 XYZBeam Model .687E-16.600E-04.120E-03.180E-03.240E-03.300E-03.360E-03.420E-03.480E-03.540E-
23、03JUN 27 200619:53:21NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX=.540E-03SMN=.687E-16SMX=.540E-03F1MNMXXYZ -.121468-.107972-.094475-.080979-.067482-.053986-.040489-.026993-.0134960FEB 26 200617:00:55NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=1TIME=1UZ (AVG)RSYS=0DMX=.134912SMN=-.12146824 广州西塔 2、结构分析/分析模型?实体模型和杆
24、件模型计算位移比较?竖向位移 径向位移 环向位移?实体模型 0.508 1.773 1.029?杆件模型 0.54 2.066 1.443?两者比值 1.06 1.17 1.40 25 广州西塔 2、结构分析/分析模型 在节点处虽然两根钢管柱相贯，总截面面积减少，但由于节点区壁厚增加且增加了椭圆拉板，节点实际刚度比两根钢管柱刚度之和还略大。而对于环向位移,两者差异较大，但考虑到实际杆件相交处近乎圆形，基本轴对称，环向位移较小，对结构整体内力的影响非常小，故斜交网格外筒按杆系进行结构整体分析的结果是可以接受的。26 广州西塔 2、结构分析/分析模型 外框钢管柱中混凝土的轴向刚度外框钢管柱中混凝土
25、的轴向刚度 除了以上的节点刚度分析之外，必须保证钢管柱中混凝土没有承受拉力，或在拉力下不发生开裂，这样才可以合理地假定外筒柱可采用其弹性刚度。在竖向荷载、风荷载和地震作用的标准组合下，90层以下钢管混凝土柱没有出现层以下钢管混凝土柱没有出现拉力；90层以上，外框柱虽然出现拉力，但拉应变小于混凝土的轴心抗拉强度标准值下的拉应变，能确保不引起混凝土的开裂。27 广州西塔 2、结构分析/分析模型 钢筋混凝土楼板壳单元 核心筒中的楼板为刚性板。核心筒外的楼板为弹性板刚度折减（0,0.25,0.5)钢筋混凝土内筒壳单元 楼盖钢梁梁单元 连梁刚度折减系数为0.8 计算嵌固部位地下4层（底板顶面）28 广州
26、西塔 2、结构分析/分析模型 结构分析主要输入参数 楼层层数：108层（包括地下室）风荷载：100年重现期基本风压 0.6kPa 地震作用：单向/偶然偏心(5%)/双向 地震作用计算：振型分解反应谱法/弹性时程 分析/动力弹塑性分析 地震作用方向：结构平动基本周期方向及平行/垂直于三角形各边 地震作用振型组合数：30 地震效应计算方法：考虑扭转耦连 CQC法 周期折减系数：0.85 29 广州西塔 2、结构分析/分析模型?活荷载折减：按规范折减?自重调整系数：1.0?楼板假定：核心筒内板为刚性板，筒外楼板为弹性楼板?小震和中震结构阻尼比：0.04?大震结构阻尼比：0.05?重力二阶效应(P-效
27、应)：考虑?楼层水平地震剪力调整：考虑?楼层框架总剪力调整：考虑 30 广州西塔 2、结构分析/分析模型 结构设计预期目标 结构耐久性：设计使用年限 100年。正常使用状态 结构、构件有必要的刚度；室内混凝土构件的裂缝宽度0.3mm；重现期10年的风荷载作用下，建筑物顶点加速度0.2m/s2。承载力及位移极限状态 重现期100年风荷载、小震作用下，结构弹性；中震作用下，结构基本弹性；大震作用下，结构不倒塌，可修复。31 广州西塔 2、结构分析/分析结果 2.3、分析结果 周期及质量参与系数 92.00 91.34 90.92 0.55 0.69 0.29 0.4303 15 91.45 90.
28、65 90.64 2.11 0.23 0.17 0.5427 14 89.34 90.42 90.46 0.35 0.78 1.01 0.5540 13 88.99 89.64 89.45 0.01 1.19 0.95 0.5709 12 88.98 88.45 88.50 0.07 2.03 1.50 0.7190 11 88.91 86.42 87.00 0.01 1.34 1.97 0.7381 10 88.90 85.08 85.03 4.56 0.04 0.00 0.7665 9 84.33 85.03 85.03 0.18 5.00 2.60 1.1553 8 84.16 80.0
29、4 82.42 0.06 2.63 5.03 1.1773 7 84.09 77.41 77.39 10.41 0.14 0.00 1.2132 6 73.68 77.27 77.39 0.01 10.56 7.54 2.1682 5 73.66 66.71 69.85 0.01 7.59 10.48 2.1973 4 73.65 59.12 59.37 73.59 0.01 0.00 2.7626 3 0.05 59.11 59.37 0.00 1.80 57.50 7.5091 2 0.05 57.31 1.87 0.00 57.31 1.87 7.5720 1 SumRZ(%)SumUY
30、(%)SumUX(%)RZ(%)UY(%)UX(%)Period(s)Mode 32 广州西塔 2、结构分析/分析结果 层间位移角 风荷载作用下层间位移角0204060801001200.0000.0010.0020.003层间位移角楼W105YR50AW105YR50BW105YR50C规范限值1/500地震作用下层间位移角02040608010012000.0010.0020.003层间位移角楼SPECXSPECY规范限值1/50033 广州西塔 2、结构分析/分析结果 水平位移 风荷载作用下水平楼层位移0204060801001200200400600800楼层水平位移(mm)楼W350
31、YR50AW350YR50AW350YR50A地震作用下水平楼层位移0204060801001200200400600楼层水平位移(mm)楼SPECXSPECY34 广州西塔 2、结构分析/分析结果 基底反力基底反力 3828718.55 G(KN)总重量 1.86 1.86 1.86 Q0/G(%)71188 71188 71188 基底剪力Q0(KN)19.4 19.4 19.4 基底弯矩M0(GN-m)风荷载 作用 WYR100C WYR100B WYR100A 项目 3828718.55 G(KN)总重量 1.47 1.48 Q0/G(%)56464 56525 基底剪力Q0(KN)1
32、2.6 12.5 基底弯矩M0(GN-m)地震 作用 SPECY SPECX 项目 混凝土内筒承担的竖向荷载约占总重的57；钢管混凝土斜交网格外筒承担的竖向荷载约占总重的43。内筒承担的基底剪力约占总剪力的61%，而外筒承担约39%；内筒承担的倾覆力矩约占总倾覆力矩的39%，外筒约占61%。35 广州西塔 2、结构分析/分析结果 竖向荷载作用下核心筒弹性变形图 1MNMXXYZ -.123971-.110196-.096422-.082647-.068873-.055098-.041324-.027549-.0137750FEB 26 200616:59:54NODAL SOLUTIONSTE
33、P=1SUB=1TIME=1UZ (AVG)RSYS=0DMX=.137162SMN=-.12397136 广州西塔 2、结构分析/分析结果 竖向荷载作用下外筒弹性变形图 1MNMXXYZ 0.075778.151556.227335.303113.378891.454669.530448.606226.682004FEB 26 200617:09:37NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX=.682004SMX=.68200437 广州西塔 2、结构分析/分析结果 风荷载作用下侧向变形图 1MNMXXYZ -22887-18520
34、-14153-9786-5419-1052331576821204916417FEB 26 200617:08:17ELEMENT SOLUTIONSTEP=1SUB=1TIME=1SMIS1TOPDMX=.682004SMN=-22887SMX=1641738 广州西塔 2、结构分析/分析结果 风荷载作用下外筒斜交网格柱轴力分布图风荷载作用下外筒斜交网格柱轴力分布图 39 广州西塔 2、结构分析/分析结果 结构前三阶振型图 GZWT-Corewall:Cumulative Shortening0.050.0100.0150.0200.0250.0L103L098L093L088L083L07
35、8L073L068L063L058L053L048L043L038 L033L028L023L018L013L008L003 B2LevelCumulative Shortening mmElastic Creep Shrinkage 40 广州西塔 2、结构分析/分析结果 温度效应分析 结构合拢温度范围约为 10-35。由于使用期间西塔的结构构件都处于室内环境，有空调控制温度，一般在20-28左右，因此，所有内部构件只需考虑10的温度变化。把温度荷载施加于ETABS三维模型上进行分析，可得构件轴力最大内力设计值增加的百分比分别为：外框柱约1.1、楼面环梁约2.2、楼面拉梁约3.8，都可忽略不
36、计。41 广州西塔 2、结构分析/分析结果 徐变分析徐变分析 GZWT-Column:Cumulative Shortening0.020.040.060.080.0100.0120.0140.0L103 L098 L093 L088 L083 L078 L073 L068 L063 L058 L053 L048 L043 L038 L033 L028 L023 L018 L013 L008 L003B2LevelCumulative Shortening mmElasticCreepShrinkage 图9 内筒的竖向压缩量(一年后)42 广州西塔 2、结构分析/分析结果 徐变分析徐变分析
37、图9 内筒的竖向压缩量(一年后)43 广州西塔 结构体系 结构分析 3 2 振动台试验 1 设计难点及解决方案 4 44 广州西塔 3、振动台试验 2007年2月14日在中国建筑科学研究院振动台实验室进行了西塔结构模拟地震振动台试验.模型几何比尺1/50,满足动力和重力相似关系.试验表明,结构模型在7度罕遇地震作用后仍可保持弹性.45 广州西塔 3、振动台试验 在振动台试验过程中，结构在各工况地震作用在振动台试验过程中，结构在各工况地震作用下，振动形态基本为平动，结构整体基本无扭转效应。模型在经历了7度小震、7度中震、7度罕遇地震度罕遇地震作用后，自振特性有微小变化，结构基本处于弹性状态。模型
38、在经历了8度罕遇地震作用后度罕遇地震作用后,自振特性又有微小变化，核心筒剪力墙未见明显裂缝，外围铜管混凝土构件未见明显屈服，说明模型结围铜管混凝土构件未见明显屈服，说明模型结构稍有损伤，模型最大层间位移角为构稍有损伤，模型最大层间位移角为 1/133。试验说明，原型结构设计在 8度罕遇地震作用下满足规范要求。46 广州西塔 结构体系 结构分析 4 2 振动台试验 3 设计难点及解决方案 1 47 广州西塔 4、设计难点及解决方案 4.1、楼层平面内拉力问题 西塔建筑造型独特，由钢管混凝土柱组成的斜交网络外框筒分为16个节，每个节27M，钢管混凝土柱在每个节间为直线段，相邻节段的柱于节点层形成一
39、个折点，并于节点层平面内产生向外的推力，如下图所示,从而在楼层梁板中产生了拉力。抵抗该拉力是本工程设计中的技术难点之一。48 广州西塔 4、设计难点及解决方案 通过分析可知，由外筒斜柱竖向力传递转折而通过分析可知，由外筒斜柱竖向力传递转折而产生的向外的推力可由钢管混凝土柱本身的剪力、外环梁的拉力、连接柱与核心筒的拉梁及力、外环梁的拉力、连接柱与核心筒的拉梁及楼板的拉力来平衡。楼板的拉力来平衡。一般说来，钢管混凝土柱的优势在于承受轴向力，过大的剪力和弯矩会降低钢管混凝土柱的力，过大的剪力和弯矩会降低钢管混凝土柱的承载能力；而钢筋混凝土楼板则有裂缝宽度的承载能力；而钢筋混凝土楼板则有裂缝宽度的限制
40、。因此，本工程采取了外框筒环梁+拉梁+核心筒内闭合环梁构成的独立的平面内抗拉体核心筒内闭合环梁构成的独立的平面内抗拉体系，如下图所示。系，如下图所示。49 广州西塔 4、设计难点及解决方案 12XYZXYZ APR 3 200611:23:26APR 3 200611:23:26ELEMENTSELEMENTSREAL NUMREAL NUM50 广州西塔 4、设计难点及解决方案 4.2、外框筒斜柱相贯节点问题 本工程的第二个主要技术难点是组成斜交网格外框筒的钢管混凝土柱 “X”形相贯节点。建筑师要求两根钢管混凝土柱空间相贯。在柱轴线交点处截面面积最小，所受轴力最大。因此,必须设计一个特殊节点
41、以满足既不加大节点的截面尺寸，又能满足承受更大内力的要求。51 广州西塔 4、设计难点及解决方案 我们研究设计了一个新型节点，利用竖向放置我们研究设计了一个新型节点，利用竖向放置的椭圆形拉板连接四根相贯的钢管，节点区内钢管壁适当加厚，细腰处设置水平加强环。钢管壁适当加厚，细腰处设置水平加强环。(如图所示如图所示)。该节点形式简洁，受力明确，方。该节点形式简洁，受力明确，方便管内混凝土的浇灌。目前已完成两个阶段的试验，试验证明该节点承载力及刚度均能满足试验，试验证明该节点承载力及刚度均能满足要求。要求。52 广州西塔 4、设计难点及解决方案 1XYZ APR 2 200614:56:08ELEM
42、ENTSREAL NUM节点模型 53 广州西塔 4、设计难点及解决方案 1XYZ APR 2 200614:48:41ELEMENTSREAL NUM1MNMXXYZXjv_cp_35 -133.687-117.176-100.666-84.155-67.645-51.134-34.624-18.113-1.60314.908JUL 25 200613:30:44NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=2TIME=.2SY (AVG)RSYS=22DMX=.103E-05SMN=-133.687SMX=14.908节点局部 54 广州西塔 4、设计难点及解决方案 1MNMXXYZXj
43、v_cp_35 -310.497-285.873-261.248-236.624-211.999-187.375-162.75-138.126-113.501-88.877JUL 25 200613:31:17NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=2TIME=.2SZ (AVG)RSYS=22DMX=.103E-05SMN=-310.497SMX=-88.8771MNMXXYZXjv_cp_35 -35.454-29.893-24.332-18.771-13.211-7.65-2.0893.4729.03314.593JUL 25 200613:09:49NODAL SOLUTION
44、STEP=1SUB=2TIME=.2SY (AVG)RSYS=0DMX=.471E-06SMN=-35.454SMX=14.593弹性阶段 钢管环向应力 钢管竖向应力 55 广州西塔 4、设计难点及解决方案 弹性阶段 椭圆拉板横向应力 椭圆拉板竖向应力 1MNMXXYZXjv_cp_35 -207.376-204.249-201.122-197.995-194.869-191.742-188.615-185.488-182.361-179.235JUL 25 200613:10:19NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=2TIME=.2SZ (AVG)RSYS=0DMX=.471E-
45、06SMN=-207.376SMX=-179.2351MNMXXYZXjv_cp_35 -93.632-50.03-6.42837.17480.776124.378167.98211.582255.184298.786JUL 25 200614:26:45NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=6TIME=1SY (AVG)RSYS=22SMN=-93.632SMX=298.78656 广州西塔 4、设计难点及解决方案 弹塑性阶段 钢管环向应力 钢管竖向应力 1MNMXXYZXjv_cp_35 -301.872-234.607-167.342-100.077-32.81234.4531
46、01.717168.982236.247303.512JUL 25 200614:29:36NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=6TIME=1SZ (AVG)RSYS=22SMN=-301.872SMX=303.5121MNMXXYZXjv_cp_35 31.24955.58879.928104.267128.606152.945177.284201.623225.962250.301JUL 25 200614:19:32NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=6TIME=1SY (AVG)RSYS=0SMN=31.249SMX=250.30157 广州西塔 4、设计难点及
47、解决方案 弹塑性阶段 椭圆拉板横向应力 椭圆拉板竖向应力 1MNMXXYZXjv_cp_35 -250.411-216.964-183.518-150.071-116.624-83.177-49.731-16.28417.16350.61JUL 25 200614:20:16NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=6TIME=1SZ (AVG)RSYS=0SMN=-250.411SMX=50.611MNMXXYZXjv_cp_35 -39.422-32.524-25.625-18.727-11.828-4.931.9698.86815.76622.665JUL 25 200613:20
48、:02NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=2TIME=.2SY (AVG)RSYS=1DMX=.699E-07SMN=-39.422SMX=22.66558 广州西塔 4、设计难点及解决方案 弹塑性阶段 外加强钢环板环向应力 外加强钢环板环向应力 1MNMXXYZXjv_cp_35 205.472212.209218.947225.685232.423239.161245.898252.636259.374266.112JUL 25 200614:22:14NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB=6TIME=1SY (AVG)RSYS=1SMN=205.472SMX=266
49、.112010002000300040005000600070008000050010001500200025003000位移（1/100mm）荷载（kN）试验结果有限元结果59 广州西塔 4、设计难点及解决方案 B1试件（20度）承载力位移曲线 0100020003000400050006000700080000200400600800100012001400位移（1/100mm）荷载（kN）试验结果有限元结果60 广州西塔 4、设计难点及解决方案 B3试件（35度）承载力位移曲线 61 广州西塔 4、设计难点及解决方案 节点试验节点试验 62 广州西塔 4、设计难点及解决方案 节点试验节点
50、试验 63 广州西塔 4、设计难点及解决方案 节点试验节点试验 64 广州西塔 4、设计难点及解决方案 节点试验节点试验 65 广州西塔 4、设计难点及解决方案 节点试验节点试验 66 广州西塔 4、设计难点及解决方案 节点试验结论节点试验结论 从试验现象来看，角节点的最终破坏现象主要表现为节点区钢管鼓起，没有达到现为节点区钢管鼓起，没有达到“强节点强节点”设计设计原则，边节点的最终破坏现象主要表现为非节点区钢管鼓起，实现了“强节点”设计原则。但试件的非节点区杆件长度较短，尤其是角节点，考虑实际结构杆件有较大长细比以及受弯矩作用，实际结构的角节点和边节点均可以实现“强节点”设计原则。67 广州
