1、砼与砌体砼与砌体结结构设构设计计补充习题补充习题 11.4 现浇单向板肋梁楼盖如图 11.4 所示，环境类别一类，板厚 80mm，砼 C25，板筋 采用 HPB300 级钢筋。楼板恒载设计值 g3kN/m2（包括板自重） ，活载设计值 q3.5kN/m2；梁 L1、L4 自重设计值分别为 gL12.9kN/m、gL42.1kN/m。 要求： （1）按弹性理论（并取折算荷载）计算单向连续板的内力设计值（板剪力不必 计算） ； （2）按弹性理论计算连续主梁 L1 的内力设计值。 3600 4800 360036003600 18001800180018001800180018001800 1235
2、4 D C A 图 11.4 B 4800 4800 L1（250400） L1 L2 L3L4L5L4L4L4 Z1 L3L5L5 Z1Z1Z1 Z1 Z1 Z1 Z1 Z1Z1Z1 Z1Z1Z1 Z1 Z1（400400） Z1Z1 Z1 Z1 L2（250400） 注： L3L5 截面尺寸 200350mm 11.5 某现浇楼盖结构布置如图 11.5 所示。 楼板恒载设计值为 3.7kN/m2（包括板自重） ， 活载设计值为 3.5kN/m2；四跨连续梁 L3、L4 自重设计值均为 2.1kN/m。求： （1）按调幅法（采用弯矩系数法规程公式）计算次梁 L4 的内力设计值； （2）按弹性
3、理论（不采用折算荷载）计算次梁 L3 的内力设计值。 02011 3 1 2 1 5 . 021ll梯形荷载，注：等效均布荷载 B 1234 A 3000 2000 5000500050005000 2000 2000 9000 图 11.5 L1（300800） L3 L1 L2（250500） L3（200350） L4（200350） L2 L1L1 Z1（400500） Z1 Z1Z1Z1 Z1 Z1 Z1 Z1Z1 Z1 11.6 双跨连续梁如图 11.6 所示，承受集中恒荷载设计值 G60kN，集中活荷载设计 值 Q50kN。试用调幅法分别计算下列情况下梁的弯矩。 （1）B 支座弯
4、矩调幅 15%； （2）调幅后 B 支座弯矩 MB0.15(GQ)l0。 2000200020002000 图 11.6 Q G Q G 11 ABA 5 L1 11.7 钢筋砼双向板肋梁楼盖如图 11.7 所示，板下墙体位置均设置钢筋砼圈梁。板承 受均布恒荷载标准值 gk3.5kN/m2（包括板自重） ，活荷载标准值 qk2kN/m2， 荷载分项系数取G1.2，Q1.4。沿楼盖周边支承按简支边考虑。试按弹性理 论计算双向板内力设计值。 450045004000 5000 5000 5000 图 11.7 BA BD BDBD BB BB BC BD BC 12.6 某钢筋砼两跨排架计算简图如
5、图 12.6 所示， 在 AB 跨作用有吊车竖向荷载引起的 弯矩设计值 Mmax190.1kNm 及 Mmin120.8kNm，已知 A、C、B 柱的剪力分 配系数分别为AC0.32、B0.36，A、C 柱 n0.15，B 柱 n0.29，i 柱柱 顶不动铰支座反力 Ri(Mi/ /H)C3， 柱总高 H12.9m，求各柱的柱顶剪力，并 绘制各柱的弯矩图和剪力图。 ABC 12900 4000 8900 MmaxMmin 图 11.7 12.7 一钢筋砼单层单跨厂房（钢屋盖）排架，在各种荷载作用下算得的 A 柱-截 面内力设计值如下表所示，试对该截面进行内力组合。 荷载类型恒荷载 屋面 活荷载
6、 吊车竖向荷载 吊车水 平荷载 风荷载 Dmax在 A 柱 Dmin在 A 柱 Tmax左风右风 荷载编号 内 力 设 计 值 M （kNm）7.470.4977.88154.74205.08292.70272.80 N（kN）399.4257.45654.85126.35000 V（kN）0.620.4220.6218.0122.8839.0232.09 15.14 某多层综合楼承重窗间墙，采用单排孔砼砌块 MU10、混合砂浆 Mb5 砌筑，施 工质量控制等级为 B 级。该窗间墙截面尺寸为 1500mm190mm，计算高度 H03.6m，承受轴向力设计值 N210kN，N 在墙厚方向的偏心距 e28.5mm， 试验算其承载力。
