1、 毕业设计（论文）计算书毕业设计（论文）计算书 （结构部分设计结构部分设计） 题 目： 某高校图书馆结构设计 专 业： 工民建 班 级： 04房建 (1) 班 学 号： 00412136 学生姓名： 王立 指导教师： 刘在今 老师 一、工程概况 1、工程名称:某高校图书馆 2、建筑地点:南昌市某高校 3、建筑规模: 1)建筑总面积: 6280m2 2)建筑层数:全楼四层，楼梯上屋面 3)结构形式:钢筋砼框架结构 4)层高: 3.9m 4、建筑特点 学生普通阅览室 6 间 183.6 m2/间 学生专业阅览室 6 间 190.6/间 期刊阅览室 4 间 180.3 m2/间 学生自习室 6 间
2、179.6m2/间 外文阅览室 3 间 117m2/间 书库 4 间 213.6m2/间 检索大厅 3 间 386.3m2/间 采编室 10 间 35.08m2/间 借书室 813.6m2/间 楼梯 共四个楼梯,开间 3.6m 三个 每层设男女卫生间 5、建筑技术条件 （一）气象条件: 1)常年主导风向: 东南风 2)夏季主导风向: 西南风 3)平均风速: 夏季 3.1m/s,冬季 4m/s 4)基本风压:Wo=0.40KN/m2 5)基本雪压:So=0.35KN/m2 最大积雪深度:11cm 6)最高气温:40.6 最低气温:-9.3 7)最冷月平均温度:4.5(12 月) 8)最热月平均温
3、度:29.7(79 月) 9) 最大降雨量: 184.3mm(46 月) 最大降雨量：50.4mm/小时 （二）工程地质条件 第一层：杂填土，厚0.30.5M，F=80KPA 第二层：粉质粘土，灰黄色，硬塑，厚3.13.7M，F=250KPA 第三层：中砂，含少量泥质，上部棕黄色，下部灰白色， 中密， 厚约5.7M6.1M。F=250KPA 3)地震设防烈度:6 度 （三）施工条件 1）施工单位：中国洪权建筑公司 2）施工人员：各工种工人数均不受限制，但要求不分工种劳动力不均衡系数 K200KN/m2)故采用钢砼柱下单独基础. g在（12）到（13）轴之间设置伸缩缝, 由于建筑物总长为 71.
4、71m(55m),故需设置防震缝,缝宽为 70mm 10、结构布置 1)本建筑楼面标高变化不大,只作结构平面布置 其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置 二层楼面,三层屋面,基础平面布置见详图 2)基础平面布置图 基础平面布置图上主要构件有:钢砼基础,基础梁 3)楼面结构布置图 主要构件有:框架、楼面梁、挑檐梁 4)屋面结构布置图 主要构件有:框架、屋面梁、屋面板、天沟. 采用有组织的外天沟外排水形式 双坡屋面排水,坡度为 2 二、楼面采用现浇式 , 三张平面布置图见附图 1、楼面结构布置图 2、屋面结构布置图 3、基础平面布置图 厕所现浇板的计算 一、对 XJB-1 01 02
5、1400 0.4670.5 3000 l l 按单向板计算 1）荷载标准值 a）活荷载标准值： qk2.5KN/m2 b)恒荷载标准值： 钢筋砼 100 厚: 0.10252.5KN/m2 马赛克地面： 0.55KN/m2 水泥沙浆 20 厚: 0.02170.34KN/m2 合计 gk3.39KN/m2 2 )荷载设计值 a)活荷载 q2.51.43.5KN/m2 b)恒荷载 g3.391.24.068KN/m2 gq4.0683.57.568KN/m2 取 q=7.6 KN/m2 计算跨度 0 l=1400mm（ 0 l取 n l即可，本值偏大，所以更安全） 3）计算简图： 跨中弯矩按简支
6、梁计算，支座弯矩按两端固定计算，偏安全 2 12 ql 2 8 ql 2 12 gq Ml 支 （） = 2 1 7.6 1.41.24 12 KN m 22 1 7.6 1.41.862 88 gq MlKN m 中 （） 对支座： 2 1 s cO M f bh = 6 2 1.24 10 0.020 1 9.6 1000 80 11 2 s =0.020 (112)/2 sS =0.989 0 s sy M A f h = 6 2 1.24 10 74.9 0.985 210 80 mm 对中间： 2 1 s cO M f bh = 6 2 1.862 10 0.030 1 9.6 10
7、00 80 11 2 s =0.046 (112)/2 sS =0.977 0 s sy M A f h = 6 2 1.862 10 114.5 0.968 210 80 mm 配8200 s A=251.5 2 mm 分布筋采用 6200 二对 XJB-2 01 02 3000 0.88 3400 l l 0.5 按双向板计算 1）荷载设计值： q=2.51.4=3.5 KN/m2 g=3.391.2=4.068 KN/m2 g+q/2=4.068+1.75=5.818 KN/m2 g+q=7.568 KN/m2 2）计算跨度 0 l=3000mm 3）弯矩计算 跨中最大正弯矩为内支座固定
8、时， g+q/2 作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时， q/2 作用下的跨中弯矩之和（并考虑泊松比=0.2 的影响） ，支座最大负弯矩为当 支座固定时 g+q 作用下弯矩值 按弹性理论计算弯矩 01 02 0.88 l l 01 3000lmm 02 3400lmm A1（邻边简支,邻边固定） A1区格 跨中 1 m= （ 0.0469+0.20.0146 ）5.818 2 3.9+ （ 0.0765+0.20.0265 ） 1.75 2 3.9=6.586 2 m= （ 0.0146+0.20.0469 ）5.818 2 3.9+ （ 0.0265+0.20.0765 ） 1.75 2 3.9
9、=3.235 1 1 mm ，-0.10467.568 2 3.9=-12.040 2 2 mm ， -0.07787.568 2 3.9=-8.956 3)截面设计 s取 0.95 AsM/shofy 选用 01 l方向 0 h=81mm ， Lo1方向 ho=73mm 1 6 2 0 6.586 10 407.56 0.950.95 81 210 s y m Amm h f 2 6 2 0 3.235 10 222.13 0.950.9573210 s y m Amm h f 01 l方向选用8120 s A=419.17 2 mm 02 l方向选用8200 s A=251.5 2 mm
10、A1区格 支座 01 l方向 0 h=80mm 02 l方向 0 h=80mm 2 6 2 0 8.956 10 561.15 0.950.95 80210 s y m Amm h f 01 l方向选用10100 s A=785 2 mm 02 l方向选10140 s A=560.71 2 mm A2 (三边固定,一边简支) A2区格 跨中 1 m= （ 0.0372+0.20.0072 ）5.818 2 3.9+ （ 0.0765+0.20.0265 ） 1.75 2 3.9=5.596 2 m= （ 0.0072+0.20.0372 ）5.818 2 3.9+ （ 0.0265+0.20.
11、0765 ） 1.75 2 3.9=2.408 1 1 mm ，-0.0807.5683.9=-9.209 2 2 mm ， -0.005727.568 2 3.9=-6.584 3)截面设计 s取 0.95 AsM/shofy 选用 01 l方向 0 h=81mm ， Lo1方向 ho=73mm 1 6 2 0 5.596 10 346.3 0.950.95 81 210 s y m Amm h f 2 6 2 0 2.408 10 165.34 0.950.9573210 s y m Amm h f 01 l方向选用8140 s A=359.29 2 mm 02 l方向选用8200 s A
12、=251.5 2 mm A2区格 支座 01 l方向 0 h=80mm 02 l方向 0 h=80mm 01 l方向 0 h=80m 02 l方向 0 h=80mm 1 6 2 0 9.209 10 577.01 0.950.95 80210 s y m Amm h f 2 6 2 0 6.584 10 412.53 0.950.95 80210 s y m Amm h f 01 l方向选用10130 s A=604 2 mm 02 l方向选用10190 s A=413.2 2 mm 板配筋图如下： 次梁设计计算 取 bh=200400mm 计算简图如图所示 1荷载 计算 恒载设计值： 板传荷
13、载： 3.39 1.7 2 =2.882KN/m 次梁自重： 0.2（0.4-0.1）25=1.5KN/m 次梁粉刷： （0.40.1）20.0217=0.204KN/m 隔墙自重： 0.243.918=16.85 KN/m 隔墙水泥粉刷： 0.363.9=1.404 KN/m 合 计： 22.84KN/m 活载设计值： 2.51.7/2=2.125KN/m 总设计值： g+q=30.9781.2+2.1251.4=30.38 KN/m 1、 计算跨度 lo=ln=3900mm 2、 内力计算： 1）弯矩设计值 M= ms （g+q）lo2 查表可知：边跨、跨度中取 1 14 ，边支座取 1
14、24 ， 离端第二支座- 1 11 则 M1= 1 14 30.3833.92=33.01KNm MA= 1 24 30.3833.92=19.26KNm MB= 1 11 30.3833.92=42.01KNm 2）剪力设计值 V= vb （g+q）ln 则 BL V0.5530.3833.9=65.17KN BR V65.17KN A V 0.530.3833.9=59.25KN 3）三角形荷载作用弯矩设计值，查表可知：跨中弯矩恒载系数为 0.048，活载系数为 0.065， 离端第二支座弯矩恒载系数为-0.078。边支座剪力恒载系数为 0.172，活载系数为 0.211。离端 第二支座剪
15、力恒载系数为 0.328，活载系数为 0.328。 板传荷载： gk= 3.39 3.9 2 =6.61KN/m gK= 2.53.9/2=4.875 g= 6.611.2=7.932KN/m q=4.8751.4= 6.825KN/m M1=（7.9320.048+6.8250.065）3.92=12.54KNm MA=0 MB=7.932(-0.078)+6.825(-0.078)3.92=-17.51KNm 4) 剪力设计值 VA （7.9320.172+6.8250.211）3.9=10.94KN VBL（7.9320.328+6.8250.328）3.9=18.88KN VBR= V
16、BL18.88KN 5）叠加均布荷载和三角形荷载作用的弯矩和剪力可得。 M1总= M1 +M1 =33.01+12.54=45.55 KNm MA总= MA +MA= -19.26 KNm MB总= MB + MB =-17.51-42.01= -59.52 KNm VA总= VA+ VA =70.19kN VBL VBL +VBL =84.05KN VBR 总= VBL 总84.05KN 4、承载力计算 承载力计算按 T 形截面计算： 3 f l b ， =1300mm a1fcbfhf（ho-hf/2）=1.09.61300100（365-100/2）=393.12 KNm59.52 KN
17、m 按第一类截面计算 对 A 支座： 2 1 s cO M f bh = 6 2 19.26 10 0.015 1 9.6 1000 365 11 2 s =0.015 ，(112)/2 sS =0.992 0 s sy M A f h = 6 2 19.26 10 177.31 0.992 300 365 mm 选配 212 2 226 s Amm 对 B 支座： 2 1 s cO M f bh = 6 2 59.52 10 0.233 1 9.6200 365 11 2 s =0.269 (112)/2 sS =0.865 0 s sy M A f h = 6 2 59.52 10 628
18、.39 3000.865 365 mm 选配 220 2 628 s Amm 对跨中： 2 1 s cO M f bh = 6 2 45.55 10 0.178 1 9.6200 365 11 2 s =0.198 (112)/2 sS =0.901 0 s sy M A f h = 6 2 45.55 10 461.7 0.901 300 365 mm 选配 314 2 461 s Amm 截面尺寸符合,计算箍筋 配置6200 VCS=0.7ftbho+1.25fyv O SV h S A =0.79.6200365+1.25210 56.6 200 365 =83.325KNV=65.17
19、KN 满足要求 2)斜截面承载力 验算截面尺寸 hW=hohf=365100=265mm 265 1.3254 200 hw b 故 0.25fcbho=0.259.6200365=175.2KNV=65.17N 0.7ftbho=0.079.6200365=49.056KNV=65.17N 最小配箍 32 0.9 10200 20038.1 s Absmm6200 2 283mm 配置6200 满足要求 双肢筋 配筋图如下所示： 现浇楼梯计算 踏步尺寸 150mm300mm，采用 C20 混凝土，板采用 HPB235 钢筋，梁纵筋采用 HPB335 钢 筋，楼梯上均布活荷载标准值 k q=2
20、.5 2 /KN m 1、 楼梯板计算 板倾斜度 tan=150/300=0.5 cos=0.89 取 1m 宽板带计算单元 1）荷载计算 梯段板荷载 恒载：水磨石面层 (0.30.15) 0.65/0.30.98/KN m 三角形踏步 11 0.3 0.15 1 251.875/ 20.3 KN m 斜 板 10.13251/0.89=3.65KN/m 板底抹灰 10.02171/0.89=0.382KN/m 合计 gK=6.887KN/m 活载 qK=2.5KN/m 恒荷载分项系数 1.2 G ，活荷载分项系数 1.4 Q 基本组合的总荷载设计值 P=6.8871.2+1.42.5=11.
21、764KN/m 2）截面设计 板的水平跨度 n l=3.6m，弯矩设计值 M= 22 11 11.764 3.615.246 1010 n plKN m 6 22 1 max15.246 10 0.131 1.0 9.6 1000 110 S M fcbho 11 211 2 0.1310.1410.614 b s 可以 1 (11) 2 ss =0.929 6 2 0 15.246 10 710.44 210 0.929 110 s M Asmm fyh 选配钢筋 选12140 (As=807.8mm2) 分布钢筋每级踏步 1 根8 2、平台板计算 PTB-1 取平台板厚 h=100mm，取
22、 1m 宽板带计算 1） 荷载计算 恒载： 水泥砂浆面层 0.65KN/m 70 厚砼板 0.125=2.5KN/m 板底抹灰 0.0217=0.34KN/m 合计 gk=3.49KN/m 活载 qk=2.5KN/m 总荷载设计值： P=1.42.5+1.23.49=7.688KN/m 2） 截面设计 平台板的计算跨度 lo=1.4m ，3.6/1.4=2.572 ，按单向板计算。 弯矩设计值 M= 2 10 1 O pl= 2 1 7.688 1.41.51 10 KN m 板的有效高度：ho=100-20=80mm 采用 C20 砼 fc=9.6N/mm2 HPB235 钢筋 fy=210
23、N/mm2 0.614 b 则 S 6 22 1 1.51 1.0 0.025 1.0 9.6 1000 80 M fcbho 1121120. 0250. 0250. 614 Sb 满足要求 1 (11) 2 ss =0.987 6 2 0 1.51 10 91.06 2100.987 80 s M Asmm fyh 选配 2 8200(251.5)Asmm 分布钢筋2006 3） 板支座处配筋 M= 22 11 7.688 1.41.26 1212 ploKN m 则 6 22 1 1.26 10 0.021 1.0 9.6 1000 80 S M fcbh o 1 (11) 2 ss =
24、0.989 6 2 0 1.26 10 75.83 2100.989 80 s M Asmm fyh 选配钢筋 2 8200(251.5)Asmm PTB-2 取平台板厚 h=100mm，取 1m 宽板带计算 1） 荷载计算 恒载： 水泥砂浆面层 0.65KN/m 70 厚砼板 0.125=2.5KN/m 板底抹灰 0.0217=0.34KN/m 合计 gk=3.49KN/m 活载 qk=2.5KN/m 总荷载设计值： P=1.42.5+1.23.49=7.688KN/m q=2.51.4=3.5KN/m q/2+g=5.938KN/m g =3.491.2=4.188KN/m g+q=7.6
25、88KN/m 2） 截面设计 平台板的计算跨度 lo=2.6m ，2.6/3.6=0.722M=63.142KNm 属于第一类 L 形截面 跨中配筋 6 22 1 63.142 10 0.071 1.0 9.6 700 365 S ff M fcb h 112112 0.0710.0740.55 Sb 满足要求 1 (11) 2 ss =0.963 6 2 0 63.142 10 598.8 3000.963 315 s M Asmm fyh 选配钢筋 2 3 16(603)Asmm 支座配筋 1 100 ()1.0 9.6700 100(365)211.68 22 f ff h fcb hh
26、oKN m M=42.095KNm 属于第一类 L 形截面 6 22 1 42.095 10 0.047 1.0 9.6 700 365 S ff M fcb h 112112 0.0470.0480.55 Sb 满足要求 1 (11) 2 ss =0.976 6 2 0 42.095 10 399.2 3000.963 315 s M Asmm fyh 选配钢筋 2 2 16(402)Asmm 3）斜截面受剪承载力计算 配置2006双肢箍筋 ho S Asv fyvftbhoVcs25. 17 . 0 =83.325KNV=62.764KN 满足要求 PTL-1 配筋图如下： 4、平台梁 P
27、TL-2 计算 bh=200400mm 1） 荷载计算 恒载 梁自重 0.2（0.40.1）25=1.5KN/m 梁粉刷 0.02（0.40.1）217=0.204KN/m 平台板荷载 3.492.6/2=4.537KN/m 外墙传来荷载 0.243.918=16.85 外墙粉刷 0.3423.9=2.652 合计 gk=25.743KN/m 活载 qk=2.5 2.6 3.25/ 2 KN m 总荷载设计值 P=1.225.743+1.43.25=35.442KN/m 2） 截面设计 计算跨度 lo=1.05ln=1.05（3.90.35）=3.7275m 弯矩设计值 M= 22 11 35
28、.4423.727561.556 88 PloKN m 剪力设计值 V= 11 ln35.4423.5562.910 22 PKN bf=700mm ho=40035=365mm 1 100 ()1.0 9.6700 100(365)211.6861.556 22 f ff h fcb hhoKN mMKN m 满足要求 经判别属于第一类 L 形截面 6 22 1 61.556 10 0.069 1.0 9.6 700 365 S f M fcb ho 112112 0.0690.0710.55 Sb 1 (11)0.964 2 ss 6 2 0 61.556 10 583.15 300 0.
29、964 265 s M Asmm fyh 选用 2 3 16(603)Asmm 支座配筋 计算跨度 lo=1.05ln=1.05（3.90.35）=3.7275m 弯矩设计值 M= 22 11 35.4423.727541.04 1212 PloKN m 剪力设计值 V= 11 ln35.4423.5562.910 22 PKN bf=700mm ho=40035=365mm 1 100 ()1.0 9.6700 100(365)211.68 22 f ff h fcb hhoKN m M=41.04KNm 属于第一类 L 形截面 6 22 1 42.095 10 0.046 1.0 9.6
30、700 365 S ff M fcb h 112112 0.0460.0470.55 Sb 满足要求 1 (11) 2 ss =0.976 6 2 0 41.04 10 384.01 3000.976 365 s M Asmm fyh 选配钢筋 2 2 16(402)Asmm 配置 2006双肢箍 0.71.25 83.32562.910 Asv Vcsftbhofyvho S KNVKN 满足要求 平台梁 PTL-3 计算 bh=200400mm 3） 荷载计算 恒载 梁自重 0.2（0.40.1）25=1.5KN/m 梁粉刷 0.02（0.40.1）217=0.204KN/m 平台板荷载
31、3.492.6/2=4.537KN/m 梯段板传来荷载 6.8873.8/2=13.085 合计 gk=17.232KN/m 活载 qk=2.5KN 总荷载设计值 P=1.217.232+1.42.5=24.1784KN/m 4） 截面设计 计算跨度 lo=1.05ln=1.05（3.90.25）=3.8325m 弯矩设计值 M= 22 11 24.17843.832544.392 88 PloKN m 剪力设计值 V= 11 ln24.17843.6544.126 22 PKN 采用 C20 砼 fC=9.6N/mm2 HPB335 钢筋 fy=300N/mm2 b =0.55 支座弯矩设计
32、 M= 22 11 24.17843.832529.59 1212 PloKN m bf=700mm ho=40035=365mm 1 100 ()1.0 9.6700 100(365)211.6861.556 22 f ff h fcb hhoKN mMKN m 满足要求 经判别属于第一类 L 形截面 6 22 1 44.392 10 0.050 1.0 9.6 700 365 S f M fcb ho 112112 0.0500.0510.55 Sb 1 (11)0.974 2 ss 6 2 0 44.392 10 416.2 3000.974 365 s M Asmm fyh 选用 2
33、3 14(461)Asmm 支座配筋 6 22 1 29.59 10 0.033 1.0 9.6 700 365 S ff M fcb h 112112 0.0330.0340.55 Sb 满足要求 1 (11) 2 ss =0.983 6 2 0 29.59 10 274.9 3000.983 365 s M Asmm fyh 选配钢筋 2 2 14(308)Asmm 配置 2006双肢箍 0.71.25 83.32547.134 Asv Vcsftbhofyvho S KNVKN 满足要求 梯段板和平台板的配筋如下： 框架荷载、内力计算 一、确定计算简图 1、 计算单元 2、 计算简图 假
34、定框架与基础固定， 且嵌固于基础顶面.框架梁与柱节点刚结.由于各层柱的截面尺寸不 变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼板底，基顶标高 根据地质条件暂定0.9m， 则底层柱高为 （3.9+0.9） =4.8m， 其余各层柱高为层高， 均为 3.9m， 顶层为板面至顶棚板底，所以高为（3.9-0.1）=3.8m。 框架计算简图 3、 杆件尺寸估算 砼 梁：C20 则 Ec=2.55104N/mm2 柱：C30 则 Ec=3.00104N/mm2 横向框架梁（边跨） h= ) 16 1 12 1 ( b=h) 3 1 2 1 ( 则 h= 11 ()7575(631.2
35、5) 1216 mm473 取 h=700mm b= 11 ()550(275) 23 mm183.33 取 b=250mm 纵向框架梁（边跨） ，考虑纵梁兼做窗过梁，所以取 h=600mm b=250mm 框架柱 b= ) 20 1 15 1 (底层柱高 h=（11.5）b 则 b= 1 4800320 15 mm 取 b=350mm h=（11.5）b 取 h=450mm 横向框架梁（中跨） 取 b=250mm h=400mm 纵向框架梁（中跨） 取 b=250mm h=400mm 4、 惯性矩线刚度计算 其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取I=2 0 I（ 0 I为不考虑楼板翼
36、缘作用 的梁截面惯性矩） ： 横向框架 边跨梁 I边梁= 63 3 1 25.5 100.25 2 0.55 12 16.99 10 7.8 EI KN m 中跨梁 I中梁= 63 3 1 25.5 102 0.25 0.4 12 28.10 2.4 EI KN m 底层柱 I底层柱= 63 3 1 30 100.35 0.45 12 16.611 10 4.8 EI KN m 其余各层柱 I余层柱= 63 3 1 30 100.35 0.45 12 20.445 10 3.9 EI KN m 令 i 边梁=1 则其余杆的相对线刚度为： i 中梁= 28. 1.667 16.997 i 上柱=
37、 20.445 1.20 16.997 i 底柱= 16.611 0.977 16.997 框架梁住相对线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据 二、各种荷载设计值计算。 （1）屋面框架相关荷载计算 20mm 厚 1：2 水泥砂浆找平： 0.0220=0.40kN/m2 100-350mm 厚 （3%找坡） 膨胀珍珠岩 ： 7 （0.1+0.25） /2=1.225 kN/m2 100mm 厚现浇混泥土屋面板： 0.1 25=2.5kN/m2 20mm 厚石灰抹灰： 0.34kN/m2 小计： 4.465kN/m2 边跨框架梁自重： 0.250.525=3.13kN/m 梁侧粉刷：
38、 2（0.55-0.1）170.02=0.306kN/m 小计： 3.744KN/m 屋面板传给次梁荷载： 4.4651.95=8.707KN/m 中跨（CD 跨）框架梁自重： 0.250.4025=2.5kN/m 梁侧粉刷： 2（0.4-0.1）170.02=0.204 kN/m 小计： 2.704 KN/m 屋面边跨（BC、DE）梁荷载标准值： 3.744kN/m 屋面边跨 （BC、 DE） 梁荷载设计值： 1.23.744=4.493 KN/m 屋面板传给中跨 （CD） 框架梁荷载： （5/8） 4.4652.4=6.698 kN/m 中跨（CD）跨框架线荷载标准值： 2.704+6.6
39、98=9.402KN/m 设计值： 1.29.402=11.282KN/m 边柱连系梁自重： 0.250.604.525=16.875kN 梁侧粉刷： 2（0.6-0.1）170.024.5=1.53kN 1.2m 高女儿墙自重： 0.24194.51.2=24.624kN 1.2m 高女儿墙粉刷： 1.20.0252174.5=4.59kN 连系梁传来屋面自重： 1.950.54.54.465=19.59kN 顶层边节点集中荷载标准值： 67.209kN 顶层边节点集中荷载设计值： 1.267.209=80.651kN 中柱连系梁自重： 0.250.404.525=11.25kN 梁侧粉刷：
40、 2（0.40-0.1）170.024.5=0.918kN 连系梁传来屋面自重： 4.4650.51.954.5+1.00.54.4652.44.5= 43.701kN 顶层中节点集中荷载标准值： 52.396kN 顶层中节点集中荷载设计值： 1.252.396=62.875kN 设次梁截面为 200mm400mm 屋面次梁自重： 0.20.404.525=9kN 次梁粉刷： 20.02（0.40-0.1）174.5=0.918kN 屋面板传递集中荷载： 4.4651.954.5=39.18kN 次梁集中荷载标准值： 49.098kN 次梁集中荷载设计值： 1.249.098=58.918kN
41、 （2）标准层框架相关荷载计算 45mm 厚预制彩色水磨石面层： 0.95 kN/m2 80mm 厚现浇钢筋混凝土楼板： 0.125=2 .5kN/m2 20 厚板底抹灰： 0.0217=0.34 kN/m2 楼面恒荷载： 3.79 kN/m2 设计值： 1.23.79=4.548kN/m2 边跨框架梁及梁侧粉刷： 3.744kN/m 中跨框架梁及梁侧粉刷： 2.704 kN/m 楼面板传给中跨 （CD） 框架梁荷载： （5/8） 3.792.4=5.685 kN/m 边跨（BC、DE）框架梁线荷载标准值： 3.744 kN/m 设计值： 1.23.744=4.493 kN/m 中跨（CD）跨框架线荷载标准值： 2.704+5.685=8.389KN/m 设计值： 1.28.389=10.067KN/m 边柱连系梁自重： 16.875kN 边柱连系梁粉刷： 1.53kN 钢窗自重： 2.43.60.45=2.888kN 窗下墙体自重： 0.240.94.519=18.468kN 窗下墙体粉刷： 20.020.94.517=2.754kN
