1、教学内容教学内容第三章第三章 立式圆柱形油罐的尺寸选择和立式圆柱形油罐的尺寸选择和罐壁强度设计罐壁强度设计 3-1 罐壁结构罐壁结构 3-2 罐壁钢板厚度计算罐壁钢板厚度计算 3-3 立式圆柱形油罐直径和高度的选择立式圆柱形油罐直径和高度的选择* 3-4 罐壁边缘应力计算（下节点计算）罐壁边缘应力计算（下节点计算） 3-5 罐壁的开孔补强罐壁的开孔补强1内容展示教学目标教学目标1、了解罐壁结构，熟练掌握罐壁厚度的、了解罐壁结构，熟练掌握罐壁厚度的定点定点设计法设计法;会用会用变点设计法变点设计法来计算罐壁厚度。来计算罐壁厚度。2、学会结合油罐结构特点，并按、学会结合油罐结构特点，并按材料最省材
2、料最省和和投资费用最低投资费用最低两种类型来确定油罐的基本尺两种类型来确定油罐的基本尺寸寸油罐的直径和高度。油罐的直径和高度。3、了解罐壁开孔补强的原因，掌握补强的方、了解罐壁开孔补强的原因，掌握补强的方法及相关的计算公式。法及相关的计算公式。2内容展示3-1 罐壁结构罐壁结构 罐壁排板罐壁排板 罐壁的纵截面一般为由下至上的逐级减薄的罐壁的纵截面一般为由下至上的逐级减薄的阶梯形，是由不同厚度的钢板焊接而成的。各阶梯形，是由不同厚度的钢板焊接而成的。各相邻圈板的厚度，可根据计算取相等，但上圈相邻圈板的厚度，可根据计算取相等，但上圈板的厚度不得大于下圈板的厚度，即板的厚度不得大于下圈板的厚度，即t
3、iti+1。3内容展示 连接形式连接形式对接对接 所有纵焊缝均采用对接，所有纵焊缝均采用对接，且必须且必须全焊透全焊透。 原因：由于罐壁纵焊缝直接原因：由于罐壁纵焊缝直接承受液压产生的环向拉应力，承受液压产生的环向拉应力，且且。3-1 罐壁结构罐壁结构4内容展示 为减少焊接影响和变形，相邻两圈板的纵为减少焊接影响和变形，相邻两圈板的纵向焊缝宜错开向焊缝宜错开1/3板长（向同一方向），焊缝板长（向同一方向），焊缝间距间距500mm。 浮顶油罐各圈板之间的连接必须采用对接，浮顶油罐各圈板之间的连接必须采用对接，且内壁齐平。否则，浮顶难以随液面升降而且内壁齐平。否则，浮顶难以随液面升降而上下移动。上
4、下移动。3-1 罐壁结构罐壁结构5内容展示 连接形式连接形式搭接（即套筒式）搭接（即套筒式）拱顶罐相邻上下圈板的连接可拱顶罐相邻上下圈板的连接可用套筒式搭接，如右图所示。用套筒式搭接，如右图所示。圈板间的搭接长度常取为圈板间的搭接长度常取为3560mm或或(68)t（t为壁厚），为壁厚），但但L搭搭 30mm。3-1 罐壁结构罐壁结构6内容展示3-1 罐壁结构罐壁结构大型立式油罐如果不是浮顶罐，大型立式油罐如果不是浮顶罐，下部下部16mm的圈板之间也采用的圈板之间也采用对接，以保证焊接质量，而上部对接，以保证焊接质量，而上部较薄的圈板仍可采用套筒式搭接，较薄的圈板仍可采用套筒式搭接，这样就变成
5、了对接这样就变成了对接搭接的混合搭接的混合式连接，如右图所示。式连接，如右图所示。 连接形式连接形式混合式混合式7内容展示3-1 罐壁结构罐壁结构 若对接钢板厚度若对接钢板厚度6mm，则必须开坡口；，则必须开坡口； 罐壁上下圈板采用套筒式搭接时，罐壁外罐壁上下圈板采用套筒式搭接时，罐壁外侧角焊缝采用连续焊，其焊脚高度侧角焊缝采用连续焊，其焊脚高度 焊缝上焊缝上侧壁厚的侧壁厚的2/3，且，且 4mm，罐壁内侧角焊缝常，罐壁内侧角焊缝常采用间断焊；但对腐蚀性介质，仍采用连续采用间断焊；但对腐蚀性介质，仍采用连续焊，以避免搭接缝隙的腐蚀。焊，以避免搭接缝隙的腐蚀。 连接注意事项连接注意事项8内容展示
6、3-1 罐壁结构罐壁结构 圈板宽度越小，阶梯形折线越趋近于理论圈板宽度越小，阶梯形折线越趋近于理论计算直线，材料也就越省，但环焊缝数就越计算直线，材料也就越省，但环焊缝数就越多，增加了制造安装工作量。多，增加了制造安装工作量。 圈板宽度圈板宽度hi 若底层圈板太窄，则由边缘力所引起的最若底层圈板太窄，则由边缘力所引起的最大环向应力有可能落在上层圈板的下部，从大环向应力有可能落在上层圈板的下部，从而造成上圈板比底圈板厚的不合理现象。而造成上圈板比底圈板厚的不合理现象。故故圈板宽度不宜太窄！圈板宽度不宜太窄！ ?9内容展示3-1 罐壁结构罐壁结构根据根据API650推荐，圈板推荐，圈板hmin 1
7、.83米，而根米，而根据我国实际，钢板宽度下限为：据我国实际，钢板宽度下限为： D16.5m，h1m D16.5m，h0.5m10内容展示3-2 罐壁钢板厚度计算罐壁钢板厚度计算 理论基础：理论基础：轴对称回转薄壳的无力矩理论和第一轴对称回转薄壳的无力矩理论和第一强度理论。强度理论。第一强度理论认为：不论材料处于何种应力状态，只要材第一强度理论认为：不论材料处于何种应力状态，只要材料最大拉应力料最大拉应力1达到材料单向拉伸断裂时的最大拉应力即达到材料单向拉伸断裂时的最大拉应力即强度极限强度极限b，材料将发生断裂。故材料的断裂条件为：，材料将发生断裂。故材料的断裂条件为：b 1当该理论应用于构件
8、的强度计算时，其强度条件为：当该理论应用于构件的强度计算时，其强度条件为： 11ornb11内容展示油罐在接近常压的条件下贮存油品时，罐壁油罐在接近常压的条件下贮存油品时，罐壁沿高度所受内压力主要是液体静压和较低的沿高度所受内压力主要是液体静压和较低的蒸汽压力。蒸汽压力。在液面以上罐壁仅受蒸汽压力在液面以上罐壁仅受蒸汽压力p0的影响，而距的影响，而距罐底罐底y处的压力为处的压力为py=p0+(H-y)g。一、罐壁强度条件一、罐壁强度条件12内容展示一、罐壁强度条件一、罐壁强度条件业已导出罐壁经向与环向应力业已导出罐壁经向与环向应力和和分别为：分别为：tDp40HygyHptDHyHtDp022
9、000显然：显然：D13内容展示一、罐壁强度条件一、罐壁强度条件故按液面以下即故按液面以下即Hy0处的最大环向应力进处的最大环向应力进行罐壁强度设计。行罐壁强度设计。由第一强度理论得：由第一强度理论得： tDgyHp200max最大环向应力所在处最大环向应力所在处！14内容展示 靠近罐底部的圈板按强度条件计算，靠近靠近罐底部的圈板按强度条件计算，靠近罐顶部的圈板按刚度条件设计；罐顶部的圈板按刚度条件设计； 按强度条件设计的圈板应以该圈板上的最按强度条件设计的圈板应以该圈板上的最大环向应力计算；大环向应力计算； 储存油品密度（即容重）比水小，则按静储存油品密度（即容重）比水小，则按静水压考虑；反
10、之，按油品实际密度计算。水压考虑；反之，按油品实际密度计算。二、罐壁钢板厚度设计原则二、罐壁钢板厚度设计原则 中小型油罐的壁厚计算可采用定点法，而中小型油罐的壁厚计算可采用定点法，而大型油罐多采用变点法。大型油罐多采用变点法。15内容展示 定点设计：按距各圈板下端相同位置的环向应力定点设计：按距各圈板下端相同位置的环向应力计算各圈板的壁厚。计算各圈板的壁厚。三、中小型油罐壁厚的定点设计三、中小型油罐壁厚的定点设计 壁厚计算：壁厚计算：据理论分析和实验测定，对于中小型罐，各圈板环据理论分析和实验测定，对于中小型罐，各圈板环向应力最大的点不一定在圈板的最下端，而在向应力最大的点不一定在圈板的最下端
11、，而在圈板圈板下端以上约下端以上约0.3m的位置，则：的位置，则：注意各量意注意各量意义及单位义及单位！ 23.00DHt（3-2）16内容展示上式中：上式中：H 计算圈板底边至罐壁顶端（当设有溢流口时，应计算圈板底边至罐壁顶端（当设有溢流口时，应至溢流口下沿）的垂直高度，至溢流口下沿）的垂直高度，m；D 油罐直径，油罐直径，m；t0由强度条件计算的壁厚，由强度条件计算的壁厚，mm；设计温度下罐壁钢板的许用应力，设计温度下罐壁钢板的许用应力，kgf/mm2；储液容重，当储液容重，当储液储液1t/m3时，取储液实际容重；时，取储液实际容重；当当储液储液1t/m3时，取时，取1t/m3 ；焊缝系数
12、，取焊缝系数，取0.9。三、中小型油罐壁厚的定点设计三、中小型油罐壁厚的定点设计17内容展示 式中：式中： t 罐壁设计厚度，罐壁设计厚度，mm； t0 罐壁计算厚度，罐壁计算厚度，mm； C0钢板厚度允许负偏差，钢板厚度允许负偏差， mm； C 腐蚀裕量，腐蚀裕量， mm，根据油品腐蚀性能和对油罐，根据油品腐蚀性能和对油罐使用年限的要求确定。使用年限的要求确定。CCtt 0021考虑到钢板的负偏差和储存介质的腐蚀性，则罐壁考虑到钢板的负偏差和储存介质的腐蚀性，则罐壁设计厚度为：设计厚度为：三、中小型油罐壁厚的定点设计三、中小型油罐壁厚的定点设计18内容展示 钢板规格钢板规格（P49表表3-3
13、） 由式（由式（3-1）计算的壁厚须按钢板规格选取，故）计算的壁厚须按钢板规格选取，故需将其向上圆整。需将其向上圆整。四、中小型油罐壁厚选用注意事项四、中小型油罐壁厚选用注意事项 鉴于大型油罐进行焊后热处理（为消除残余应力）鉴于大型油罐进行焊后热处理（为消除残余应力）十分困难，故需要限制油罐的最大壁厚。十分困难，故需要限制油罐的最大壁厚。 各国规定最大壁厚一般不超过各国规定最大壁厚一般不超过38mm，高强度钢，高强度钢可取到可取到45mm；国内罐壁钢板的最大厚度可按；国内罐壁钢板的最大厚度可按P49表表3-2选取。选取。 最大壁厚要求最大壁厚要求19内容展示 最小壁厚要求最小壁厚要求按式（按式
14、（3-1）算得的油罐上部壁厚较薄，这容易造成）算得的油罐上部壁厚较薄，这容易造成施工变形过大，安装后圆度不易保证，抗风能力不施工变形过大，安装后圆度不易保证，抗风能力不足，使用寿命也会受到影响。足，使用寿命也会受到影响。四、中小型油罐壁厚选用注意事项四、中小型油罐壁厚选用注意事项为了满足油罐安装和使用的稳定要求，壁厚应符合为了满足油罐安装和使用的稳定要求，壁厚应符合最小壁厚的规定，详见最小壁厚的规定，详见P48表表3-1。20内容展示五、罐壁厚度的变点设计五、罐壁厚度的变点设计 变点设计概念：变点设计概念：据各圈板下端不同位置的据各圈板下端不同位置的环向应力计算各圈板壁厚的方法。环向应力计算各
15、圈板壁厚的方法。 设计思路：设计思路：考虑到罐壁相邻圈板之间的相考虑到罐壁相邻圈板之间的相互影响，确定各圈板最大环向应力的位置，互影响，确定各圈板最大环向应力的位置，并以此计算各圈板的壁厚。并以此计算各圈板的壁厚。21内容展示 变点设计优点：变点设计优点： 比定点设计更符合罐壁应力的实际情况；比定点设计更符合罐壁应力的实际情况； 对大容量罐，可减少某些圈板的壁厚，从对大容量罐，可减少某些圈板的壁厚，从而节省钢材；而节省钢材； 在在tmax范围内可选更大直径的罐。范围内可选更大直径的罐。五、罐壁厚度的变点设计五、罐壁厚度的变点设计22内容展示3-3 立式圆柱形油罐直径和高度的选择立式圆柱形油罐直
16、径和高度的选择* 设计油罐的首要问题：设计油罐的首要问题：油罐的基本尺寸油罐的基本尺寸直径直径D和高度和高度H。 设计原则：设计原则：材料最省、建设费用最低。材料最省、建设费用最低。 基本思想：基本思想：在在V设设C时，可从时，可从D和和H的无数组合的无数组合中找到一组最佳的，以满足设计原则。中找到一组最佳的，以满足设计原则。 方法：方法：建立数模建立数模Qf(D，H) ，令，令Df/DH0即可即可得到得到D，H。23内容展示设罐半径为设罐半径为R，高为，高为H，容积为，容积为V，壁厚为，壁厚为tsmin，底板厚为，底板厚为tb，顶板厚为，顶板厚为tr，且假设罐底，且假设罐底和罐顶为圆板，则罐
17、各部分的材料用量为：和罐顶为圆板，则罐各部分的材料用量为：罐壁：罐壁：min2sstRHQ罐顶：罐顶：罐底：罐底：rrtRQ2bbtRQ224内容展示总材料用量：总材料用量：brsQQQQbrsttRRHt2min22min2RRHtsbrtt HRV2HVR25内容展示则：则：VHtHVQsmin2（3-10）顶底用量顶底用量罐壁用量罐壁用量上式两端对上式两端对H求导，并令求导，并令dQ/dH0，即：，即：0min2HVtHVdHdQs26内容展示HVtHVsmin2VHtHVsmin当当，即，即，亦即，亦即顶底用量顶底用量1/2罐壁用量时，油罐金属用量罐壁用量时，油罐金属用量最省，即：最省
18、，即：VHtQsminmin3（对封口罐）（对封口罐）27内容展示VHtHVsmin由由得：得：VHtHVs2min22232min22HtHRsminstRH故故（3-15）32min2HtVs28内容展示讨论讨论:1）对于无顶敞口罐，）对于无顶敞口罐，tr0，则：，则：RHttRHsb即1min（3-16）min2min2sbRHttRQ32minmin233VttRss故：故：29内容展示2）对于顶、底、壁等厚的罐，即）对于顶、底、壁等厚的罐，即tb tsmin tr，由式（，由式（3-15）可得：）可得：H2R（3-17）当当H2R时，最省用材量为：时，最省用材量为： min2min2
19、srbRHtttRQ 32min322min2minmin22336222minVtVttRtRRtRsssss 30内容展示 3）等壁厚油罐由于受到壁厚）等壁厚油罐由于受到壁厚tsmin的限制，的限制，因此只能用于一定容积范围内，这个容积取因此只能用于一定容积范围内，这个容积取决于钢板的机械性能和所规定的罐壁、罐顶决于钢板的机械性能和所规定的罐壁、罐顶厚度。厚度。31内容展示minsstt 32内容展示 罐壁承受液压所需金属量（图中阴影罐壁承受液压所需金属量（图中阴影部分的三角形环体积）：部分的三角形环体积）： 罐顶、底金属用量：罐顶、底金属用量： HVRttRQbr 221222stHRQ
20、 HRHRts HRV2 VHRHRQ 222233内容展示 上部等壁厚各圈板不承受液压部分上部等壁厚各圈板不承受液压部分H1的无益耗钢量（图中的无益耗钢量（图中abc部分）：部分）：min1min1322sstRHtHRQ RHts1min RtHs min12min3stQ 式中：式中： 34内容展示 H1以下变壁厚部分的无益耗钢量（各三以下变壁厚部分的无益耗钢量（各三角形环体积之和，三角形数目角形环体积之和，三角形数目n（HH1）/h）：）： eHHRehRnQ 1422 式中：式中： h变壁厚部分各圈板的高度；变壁厚部分各圈板的高度； e相邻圈板的厚度差。相邻圈板的厚度差。35内容展示
21、1minHhtes 则则 hRHRHhHthes 111min hHRhVQ 124cnmabc 36内容展示故油罐的总金属用量为：故油罐的总金属用量为：将将Q对对H取一阶导数，并令其为零，即：取一阶导数，并令其为零，即：4321QQQQQ hHRhVtHVHVs 122min012 VHVdHdQ HVHV 当当 12VHV 即即 时，时，Q有最小值。有最小值。 Q1Q237内容展示 由此可得结论：由此可得结论： 变壁厚罐用材最省的条件是：顶底用材量之和等于变壁厚罐用材最省的条件是：顶底用材量之和等于按强度条件的罐壁用材量（即罐壁理论用材量）；按强度条件的罐壁用材量（即罐壁理论用材量）； 由
22、由 得：得： HVHV H（3-29） 变壁厚罐的经济变壁厚罐的经济H取决于取决于tb、tr和罐材强度。和罐材强度。 变壁厚罐的经济变壁厚罐的经济H与与V无关（无关（=/，且罐材强，且罐材强度实际上相差不大，度实际上相差不大，对于对于V大的罐，其大的罐，其H相差不多，相差不多，而而D较悬殊）；较悬殊）；38内容展示 H当 时：21minminsVH hhQVVtV 21min2sH hhVt 39内容展示 H同理求得在较大剩余压力下的经济高度仍为：同理求得在较大剩余压力下的经济高度仍为：此时：此时：min2pVQHh式中：式中：Hp相应于剩余压力的液柱高度，等于相应于剩余压力的液柱高度，等于p
23、/； p油罐内的剩余压力；油罐内的剩余压力；所储液体的容重。所储液体的容重。40内容展示三、立式圆柱形油罐费用最省的经济尺寸三、立式圆柱形油罐费用最省的经济尺寸 基本思想：基本思想：把罐壁、顶、底、基础的造价和土地把罐壁、顶、底、基础的造价和土地费用，用单位面积年平均费用来衡量，以贮罐年费用，用单位面积年平均费用来衡量，以贮罐年总平均费用最少为原则导出贮罐的经济尺寸。总平均费用最少为原则导出贮罐的经济尺寸。 主要结论：主要结论：按费用最省原则的推导过程及其主要按费用最省原则的推导过程及其主要结果，与上述材料最省原则雷同；况且我国石油结果，与上述材料最省原则雷同；况且我国石油部通用图与浮顶罐系列
24、一般按材料最省原则决定部通用图与浮顶罐系列一般按材料最省原则决定油罐的经济尺寸，故油罐的经济尺寸，故“油罐费用最省的经济尺寸油罐费用最省的经济尺寸”在此就不多叙了。在此就不多叙了。41内容展示油罐型式油罐型式材料最省的高度材料最省的高度费用最低的高度费用最低的高度等壁厚无顶罐等壁厚无顶罐H RH R等壁厚有顶罐等壁厚有顶罐H 2RH 2R变壁厚有顶罐变壁厚有顶罐H H 2312CCRC表中表中C1、C2、C3分别为罐壁、顶、底单位面积的年平均费分别为罐壁、顶、底单位面积的年平均费用，￥用，￥/a.m2小罐小罐大罐大罐42内容展示 总之，油罐的经济尺寸应和地基条件相总之，油罐的经济尺寸应和地基条
25、件相联系，特别是大型油罐，由于投资大，因此联系，特别是大型油罐，由于投资大，因此应结合地基条件通过多方案比较，以便获得应结合地基条件通过多方案比较，以便获得较大的经济效益。只有总的工程造价和材料较大的经济效益。只有总的工程造价和材料消耗最低，才能得到真正的油罐经济尺寸。消耗最低，才能得到真正的油罐经济尺寸。43内容展示3-5 罐壁的开孔补强罐壁的开孔补强一、开孔类型及作用一、开孔类型及作用 进出油管孔；进出油管孔； 消防管孔；消防管孔； 清扫孔；清扫孔； 人孔人孔二、补强的原因二、补强的原因 孔口附近会产生应力集中，削弱罐壁强度；孔口附近会产生应力集中，削弱罐壁强度； 开孔结构在制造过程中会形
26、成缺陷和残余应力，开孔结构在制造过程中会形成缺陷和残余应力，可能造成疲劳破坏或脆性裂口，使孔口处撕裂。可能造成疲劳破坏或脆性裂口，使孔口处撕裂。44内容展示在开孔的周围焊上补强圈板，以增大开孔周围的在开孔的周围焊上补强圈板，以增大开孔周围的壁厚，降低孔周围的应力。壁厚，降低孔周围的应力。 补强金属应直接焊在孔的附近才能起到作用，补强金属应直接焊在孔的附近才能起到作用，一般做法都是将补强圈板紧贴孔口周围。一般做法都是将补强圈板紧贴孔口周围。 在人孔补强板横向中心线上应开一个在人孔补强板横向中心线上应开一个M10（螺（螺纹内径）的讯号孔（纹内径）的讯号孔（a. 利于焊渣和烟排除；利于焊渣和烟排除；
27、b. 若存在焊接质量，试水时将发生泄漏）。若存在焊接质量，试水时将发生泄漏）。45内容展示 等截面补强：等截面补强：属经验设计准则，并规定：属经验设计准则，并规定：a)用与罐用与罐壁相同（材质与壁厚）的钢板作补强板；壁相同（材质与壁厚）的钢板作补强板；b)补强板补强板面积面积A D t0s（计算壁厚）。该法偏于保守、较（计算壁厚）。该法偏于保守、较繁，但历史长、可靠、应用广。繁，但历史长、可靠、应用广。 极限分析补强：极限分析补强：属极限设计方法，同时考虑到了结属极限设计方法，同时考虑到了结构的安定性。其基本点：壳体开孔后的屈服应力基构的安定性。其基本点：壳体开孔后的屈服应力基本上等于未开孔时
28、的屈服应力，并使开孔周围的不本上等于未开孔时的屈服应力，并使开孔周围的不连续应力和一次薄膜应力迭加后总应力连续应力和一次薄膜应力迭加后总应力2s，该法，该法只允许采用整体补强结构。只允许采用整体补强结构。46内容展示 环形板环形板环形板外径为内径的环形板外径为内径的2倍左右，适用于开倍左右，适用于开孔直径孔直径Dg250mm。47内容展示 多边形板多边形板多边形板的内切圆直多边形板的内切圆直径取为补强板内孔直径取为补强板内孔直径的径的2倍左右，适用倍左右，适用于开孔直径于开孔直径Dg250mm。48内容展示由于开孔附近应由于开孔附近应力集中的局部性，力集中的局部性，添加的补强金属添加的补强金属
29、只有在靠孔口的只有在靠孔口的局部范围内才能局部范围内才能起到有效的补强起到有效的补强作用，称此范围作用，称此范围为有效范围。为有效范围。接管接管罐壁罐壁tptsdba49内容展示 有效高度有效高度H2d 2纵向开孔直径纵向开孔直径接管接管罐壁罐壁tptsdba 有效宽度有效宽度内侧：内侧：（对浮顶罐此项应为零）（对浮顶罐此项应为零）B12.5ts外侧：外侧： B22.5tp+a其中其中 tP接管的壁厚；接管的壁厚； ts开孔处罐壁的厚度；开孔处罐壁的厚度； a补强板厚度，一般与补强板厚度，一般与罐壁厚相同。罐壁厚相同。50内容展示 需要补强的金属面积需要补强的金属面积A：式中式中 t0s开孔处
30、罐壁的计算壁厚开孔处罐壁的计算壁厚sdtA0 罐壁罐壁ts t0s的部分可用作补强的截面积的部分可用作补强的截面积A1：ssttdA01式中式中 ts开孔处罐壁的实际厚度开孔处罐壁的实际厚度 接管上接管上tsP top的部分可用作补强的截面积的部分可用作补强的截面积A2：式中式中 B补强区域内的有效宽度即补强区域内的有效宽度即min(B1，B2)。PPttBA02251内容展示 补强板厚度通常采用与罐壁相同的厚度补强板厚度通常采用与罐壁相同的厚度 根据上式可确定补强板的几何尺寸根据上式可确定补强板的几何尺寸 补强板金属面积补强板金属面积A3：AAA21 若若 ，则不需要补强；反之，则需要补，则不需要补强；反之，则需要补强，补强金属面积为：强，补强金属面积为：213AAAA52内容展示 据据SYJ1016-82规定：罐壁各种公称直径规定：罐壁各种公称直径的开口接管及补强圈板规格可按的开口接管及补强圈板规格可按P81表表3-10选选用。用。 表中表中D外外指环形补强板的外径或多边形补指环形补强板的外径或多边形补强板的内切圆直径，强板的内切圆直径，D内内指补强圈开孔直径。指补强圈开孔直径。当罐壁开孔接管直径不超过当罐壁开孔接管直径不超过Dg50时，可不进时，可不进行补强。行补强。53内容展示
