1、1 *楼 钢管钢管脚手架工程专项施工方案脚手架工程专项施工方案 编制： 职务（称）： 审批： 职务（称）： *建筑工程有限公司 二 0 一七年 月 日 2 一、一、 工程概况工程概况 工程名称: 建设单位： 施工单位： 监理单位： 结构类型： 建筑面积： 建筑层数： 本工程位于 二、搭设方法二、搭设方法 根据该工程建筑造型特点，脚手架为落地架和悬挑架。 1至5 层搭设落地式脚手架， 6 层以上为悬挑架搭设高度为20 米， 共 12 步架。 三、三、施工准备施工准备 1、单位工程负责人应按“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范(JGJ130-2011）”和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作人
2、 员及使用人员进行技术交底。 2、对搭设脚手架所用钢管，扣件，脚手板等进行检查验收，不 合格产品不得使用。 3、施工单位应做好外架基础的处理工作。 四、材料的选用与材质的要求四、材料的选用与材质的要求 3 1、钢管 脚手架钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)中 规定的 3 号普通钢管,其质量符合现行国家标准碳素结构钢 (GB/T700)中 Q235-A 级钢规定.脚手架钢管尺寸选用483.5 钢管, 但考虑到市场材料供应与钢管的锈蚀程度，计算时可按 483.0，以 确保安全。 表面锈蚀深度0.5mm;钢管弯曲变形0.5mm;立杆长 度在 34m 时钢管变曲弯形12mm,在 4
3、m6.5 时钢管弯 曲变形20mm;用作水平,斜杆的钢管弯形30mm.钢管两端面切 斜偏差在 1.7mm 范围内,钢管上严禁打孔。 2、扣件 扣件采用可锻铸铁制作,其材质符合国家标准 钢管脚手架扣件 (GB15831)的规定,使用前应进行质量检查,有裂缝,变形的严禁使用, 并做力矩实验,螺检拧紧扭力矩达 65N.m 时,不得发生损坏。 3、连墙件、密目网、木铺板 连墙件的材质亦应符合现行标准碳素结构钢（GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭围护，密目 网规格 ML-1.86m, 网目密度为 2000 目/100 2。(密目网要有合 格证、冲击报告，符合标准
4、才能使用)。脚手板采用木板。 五、脚手架的构造要求五、脚手架的构造要求 4 1、外架立杆横向间距 0.8m，步距 1.8m，纵距 1.5m，内立杆距 墙面距离为 0.25m。悬挑架立杆下用 14#工字钢设置，确保其足够的 长度、刚度、强度和稳定性。 2、脚手架搭设流程为：熟悉方案和图纸放线以便确定悬挑杆 件 U 型环定位予埋悬挑杆件定位杆件与 U 型环的固定 （每个 U 型 环用木楔三方稳牢，严禁焊接）立杆定位转角处摆横向槽钢摆 入纵向扫地杆逐根树立杆（随即与纵向扫地杆扣紧）安放横向扫 地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）安装第一步纵向水平杆和横向水 平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆加设临时抛撑
5、 （上端与 第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除）安装第三、 四步纵向和横向水平杆；设置连墙杆安装横向斜撑、增设卸荷钢丝 绳接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装护身栏杆挂设安全网。 外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。 3、纵横向扫地杆 脚手架必须设置纵横向扫地杆。 纵向扫地杆应采用直角扣件固定 在距底座上不大于 20 处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固 定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时， 必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定， 高低差应不大 于 100 。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 50 。 4、纵、横向水平杆 纵向水平杆的构造要
6、求： A、 纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于 3 跨； 5 B、 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、 搭接应符合下列规定： 1)纵向水平杆的对接扣件应交错布置， 两根相邻纵向水平杆的接 头不宜设置在同步或同跨内， 不同步或不同跨两个相邻接头在水平方 向错开的距离不应小于 50 ，各接头中心至最近主节点的距离不宜 大于纵距的 1/3。 2)水平杆到转角处可用搭接，搭接长度不应小于 100 ，外伸部 位一样长，内部搭接用 3 个旋转扣件等距离设置，扣件端部盖板与钢 管末端保留 10 。 横向水平杆的构造要求： A、每个主接点处都必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接， 并严禁拆
7、除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 15 。 5、立杆 A、立杆上的对接扣件应交错布置。错开距离：两根相邻立杆的 接头不应设置在同步内， 同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方 向错开的距离不宜小于 50 。各接头中心至主节点的距离不宜大于 步距的 1/3； B、立杆在平屋面时应超过檐口高度 150 。 C、立杆搭设到分段处或顶步可采用搭接，收尾一样齐，搭接长 度不应小于 100 ，内部搭接用 3 个旋转扣件等距离设置，扣件端部 盖板与钢管末端保留 10 ；其余部位立杆一律必须采用对接。 6、连墙件的设置 6 本工程脚手架与建筑物采用刚性连接方式，具体做法：用长 40 左右钢管预埋在结构
8、混凝土梁内，预埋长度为 20cm，外侧保留 20 ， 然后再用钢管和扣件与架体连接， 并两跨逐层设置， 如遇剪力墙， 尽量避开在剪力墙设置连墙件，如避不开可用 6.0 的 PC 管预埋在板 墙处，PC 管两侧孔处必须封实，等模板拆除后用钢管、扣件连接。 连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 30 ， 且外架应采用刚性连墙件与建筑物连结。 脚手架必须配合施工进度搭 设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭设一步脚手架 后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度,确保连墙 件拉接的可靠性。 7、剪刀撑设置： A、本工程外架剪刀撑采取连续式设置。剪刀撑角度在 45 度
9、60 度之间。 B、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于 100 ， 应采用 3 个扣件固定。 端部扣件盖板的边缘至杆端的边缘距离不应小 于 10 ，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。 C、外架开口处必须由底部至顶部连续设置横向斜支撑。 8、竹笆片的铺设： 竹笆片按照隔步满铺， 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平 杆方向铺设，且采用对接平铺，相交处挤严，四个角应用 16#的镀锌 铁丝绑扎在纵向水平杆上。 9、平网设置方法： 7 当建筑施工到一定高度采用悬挑脚手架时， 在每个悬挑梁处沿建 筑物四周设置一道安全平网，作为防护措施，从而加强高层建筑物悬 挑脚手架以上坠落物的缓冲防护。
10、 张设水平网外水平杆比内水平高约 50cm，水平杆用搭接，不应 少于 3 个转扣，每 3m 设置一道斜杆，斜杆的夹角应在 45 度以下，斜 杆和水平杆都必须要用 6m 的。每个筋绳必须与内外水平杆栓牢，两 网相交时也要栓牢，上面再设置一层密目网，密目网与水平网要固定 在安全网上，在水平网上的杂物要及时清理。 10、“临边”、“洞口”防护要求： 1）临边高处作业：施工中工程周边暂无脚手架，且作业高度超 过 3.2m 时，在工程楼层边除设置防护栏杆外，还必须按合肥市安全 站行业规定，在建筑物外围架设临时安全网。 2）楼梯口和梯段边防护：楼梯口必须安装临时防护栏杆，防护 栏杆应由上下两道横杆及栏杆柱
11、组成，上杆离地高度为 1.2m 下杆离 地 0.6 横杆长度2m 必须加设栏杆柱，并且整体构造成经受任何方 向的 1kn 外力，防护栏杆必须自上而下用安全网封闭，或在栏杆下面 固定高度不低于 0.18m 的档脚板或 0.4m 的档脚竹笆，楼梯边必须顺 楼梯坡度设置双道防护栏杆，栏杆构件间距也平栏杆相同，栏杆柱应 固定牢靠，不得晃动。 3）安全通道 防护棚长度为 6m 左右（具体尺寸以现场为准），采用钢管扣 件落地式防护棚； 8 棚内通道高度为 3m，两侧立杆跨度为 1.5m，下设扫地杆，中 有栏杆； 棚的两侧应有剪刀撑，迎面有横向八字斜撑； 棚顶部分上下两层，每层间隔 0.6m，上下层铺竹笆，
12、并需固 定扎牢； 棚顶四侧栏杆垂直面全部安装防护竹笆； 防护棚要求坚固适用， 同时附落半径范围内的所有固定作业区 和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚。 4）门洞口处理：在临时落地架底部开门时 在门洞两侧的立杆应为双立杆，副立杆长度不应小于 6m，门 洞上的立杆间距应 1.5m。 由门洞上的中部位置，脚手架内、外立面，分别向下两侧打 八字撑； 在脚手架外侧门洞部位搭设长、宽不小于门洞宽度，长度不 小于 3 个人员进出入防护棚，并显示标志。 门洞上被打断的立杆在主节点处大横杆的上方，应增加防滑 扣件。 5）预留洞口： 板与墙洞口立面门或平板面均应刷黄黑相间的警示色，并张 贴安全警示标志；施工
13、通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防 护措施与安全标志外，夜间均应设置警示灯。 9 楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于 25mm 但小于 250mm 的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置均衡，并有 固定其位置的措施。 楼板面等处边长大于 250mm 的洞口，应用贯穿于混磷土板内 的直径不小于 6mm 的钢筋（或楼板分布筋）形成防护网，网格间搁不 的大于 200mm，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在 1500mm 以上 的洞口，四周还必须设防护栏杆。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌 筑或安装前应严格按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护 时，应设明显标志。 墙面等处的竖向
14、洞口，凡是落地的洞口应加装开关式、工具 式或固定的安全门，门扇网格的横向间距不大于 150mm，也可采用防 护栏杆，下设档脚板。 下沿至楼板或底面低于 800mm 的窗台等竖向洞口，如侧边落 差大于 2m 时， 应加设 1.2m 高的临时固定栏杆或其它措施防止意外坠 落。 11、电梯井部位防护： 1）在电梯井口设置符合国家标准的安全警示标志， 2）电梯井口应用固定栅门、应做到定型化、工具化，其高度在 1.5m 至 1.8m 范围内，并刷黄黑相间的警示色。 3）电梯井口宜在每层用贯穿于砼板内的直径不小于 6mm 钢筋形 成防护网，网格间距不得大于 200mm，并在其上面满铺竹笆。 10 12、空
15、调板处理：尽量避免在空调板内设置立杆，避免不掉应采 取预留空洞形式，使架体内立杆离墙 20cm，避免出现单立杆现象。 13、防电避雷措施: 避雷针用12 的钢筋制作，设置于建筑四 角的立杆上，高度不小于 1m，并将所有最上层的大横杆全部接能形 成避雷网络，接地线应于建筑结构连接，防雷接地装置完成后，要用 电阻表测定，要求防雷装置的冲击接电电阻不得大于 30。在施工 期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需离开脚手架。 六、外架基础的处理六、外架基础的处理 考虑到钢管外脚手架的牢固、安全、稳定性，基础回填土采用机 械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），底部应浇筑 C20 砼垫 层 10cm 厚以
16、上，建筑物的基础周围自然地面及护坡均便道浇筑 C20 素砼 10 ，向外有不小于 1：0.05 的排水坡度，四周设 15cm15cm 宽排水沟，在四角有 60cm60cm100cm 的积水坑，备好排水机械做 到有组织排水 （基础处理相关回填资料须施工单位提前提供给架业公 司以备检查验收）。 七、七、脚手架的及各项安全稳定性设计计算脚手架的及各项安全稳定性设计计算 新县兴盛家园二期工程 5#、6#、7#、8#、9#楼工程；工程建设 地点:新县发展大道东侧；属于框架结构；5#、6#、7#、8#楼地上 18 层、地下 1 层/53.9m，9#楼地上 18 层、地下 1 层/60.2m；总建筑面 积：
17、5#:21359.70 ；6#:15732.20 ；7#:15021.80 ；8#:8911.70 ；9#:23469.02 ；总工期：900 天。 11 本工程由新县兴盛房地产开发有限责任公司投资建设，5#、6#、 7#、8#：河南圣杰建筑规划设计有限公司；9#：北京清大原点建筑设 计有限公司设计，信阳建筑勘察设计研究院有限公司地质勘察，河南 建基工程管理有限公司监理，河南巨力建筑工程有限公司组织施工； 担代正旗任项目经理，王传喜担任技术负责人。 落地式脚手架计算落地式脚手架计算 一、参数信息 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 20m，18 米以下采用双管立杆，18 米以 上采用单管立杆
18、； 搭设尺寸为：横距 Lb 为 1.05m，纵距 La 为 1.5m，大小横杆的步 距为 1.8 m； 内排架距离墙长度为 0.25m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6m，水平间距 4.5 m，采用扣 件连接； 连墙件连接方式为单扣件； 2.活荷载参数 施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 12 3.风荷载参数 本工程地处河南省信阳市，基本风压 0.4kN/m2； 风荷载高度变化系数z，
19、计算连墙件强度时取 0.92，计算立杆 稳定性时取 0.74，风荷载体型系数s 为 0.214； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038； 脚手板铺设总层数:13； 5.地基参数 地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、
20、大横杆的计算 按照 扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)第 5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横 杆的上面。 将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计 算大横杆的最大弯矩和变形。 13 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ； 活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98kN/m；
21、 图 1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图 2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图 1、图 2 组合。 跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2 跨中最大弯距为 M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251kNm； 支座最大弯距计算公式如下: 14 M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.98 1.52 =-0.297kNm； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度
22、验算： =Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 =58.465N/mm2 小于大横杆的抗弯 强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7kN/m； 最大挠度计算值为： =0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.990 0.71
23、5004/(1002.06105121900)=1.593 mm；大横杆的最大挠 度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm 与 10 mm， 满足要求！ 三、小横杆的计算 15 根据 JGJ130-2011 第 5.2.4 条规定， 小横杆按照简支梁进行强度 和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算 值作为小横杆集中荷载， 在最不利荷载布臵下计算小横杆的最大弯矩 和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5=0.058kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN； 活荷载标准值：
24、Q=21.051.5/(2+1) =1.050kN； 集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05=1.728kN； 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准 值最不利分配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax=ql2/8 16 Mqmax=1.20.0381.052/8=0.006kN/m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=Pl/3 Mpmax=1.7281.05/3=0.605kN/m ； 最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.611kNm；最大应力计算值 =M / W=0.611
25、106/5080=120.313N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 =120.313N/mm2 小于小横杆的抗弯 强度设计值 205N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计 值最不利分配的挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=5ql4/384EI qmax=50.03810504/(3842.06105121900)=0.024 mm； 大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax=Pl(3l2 -
26、 4l2/9)/72EI pmax=1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)=2.07 mm； 17 最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+2.07=2.094 mm； 小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7 与 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算 双扣件承载力设计值取 16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数 1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为 16.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时， 扣件的抗滑承载力按照下式计 算 (建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
27、范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取 16.00kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1=0.0381.52/2=0.058kN；小横杆的 自重标准值: P2=0.0381.05/2=0.02kN； 脚手板的自重标准值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN； 活荷载标准值: Q=21.051.5 /2=1.575kN； 荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.4 1.575=2.582kN； R 16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满 足要求！ 五、脚手架立杆荷载计
28、算 18 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准 值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.038/1.8040.00=6.272kN； (2)脚手板的自重标准值； 采用竹笆片脚手板， 标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.2)/2=3.802kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准 值为 0.15kN/m NG3=0.15131.5/2=1.462kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.5
29、40=0.3kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.837kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和， 立杆按一纵距内施 工荷载总和的 1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=21.051.52/2=3.15kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.211.837+ 0.851.43.15= 17.953kN； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.211.837+1.43.15=18.614kN； 19 六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造 要求
30、设臵，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0 其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)的规定采用：0=0.4kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2012)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为 0.214； 经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.40.740.214=0.044kN/m2； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0441.5 1.82
31、/10=0.026kNm； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 =N/(A) + MW/W f 立杆的轴心压力设计值 ：N=Nd=17.953kN； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 =N/(A) f 立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 18.614kN； 20 计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm； 计算长度附加系数参照 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范(JGJ130-2011)表 5.3.3 得 ： k=1.155 ； 计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)表 5.3.3 得 ：=1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：
32、l0=3.118 m； 长细比: L0/i=197 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ： = 0.186 立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2； 考虑风荷载时 =17952.9/(0.186489)+25644.058/5080=202.432N/mm2； 立杆稳定性计算 =202.432N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计 值f=205N/mm2，满足要求！ 不考虑风荷载时 =18614.4/(0.186489)=204.657N/mm2； 立杆稳定性计算
33、 =204.657N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计 值f=205N/mm2，满足要求！ 21 七、最大搭设高度的计算 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)5.3.6 条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭 和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K=NG2+NG3+NG4=5.565kN； 活荷载标准值 ：NQ=3.15kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.125kN/m； 计算立杆段
34、由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4 0.85)=0.026 /(1.4 0.85)=0.022kNm； Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.25.565+0.851.4 (3.15+0.1864.891000.022/5.08)/(1.2 0.125)=51.816 m； 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)5.3.6 H=Hs /(1+0.001Hs) H=51.816 /(1+0.00151.816)=49.263 m； 22 H= 49.263 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高 度限值 H =49.2
35、63 m。 脚手架单立杆搭设高度为 22m，小于H，满足要求！ 八、连墙件的稳定性计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl=Nlw + N0 连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s 0.214，00.4， Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.4=0.055kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2； 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2011)5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向 力(kN), N0= 5.000kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw=1
36、.4WkAw=1.25kN； 连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.25kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf=Af 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 23 由长细比 l/i=250/15.8 的结果查表得到 =0.958， l 为内排架 距离墙的长度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2； 连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.8910-4205 103=96.035kN； Nl=6.25 Nf=96.035,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用单扣件与墙体连接。 由以上计算得到 Nl =6.25 小于单扣件的抗滑力 8kN， 满足要求！ 连墙件扣件连
37、接示意图 九、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg=fgkkc=120 kPa； 24 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =93.22 kPa ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=N+0.038 H1=17.953+0.03818=18.644kN； 基础底面面积 ：A=0.2 m2 。 p=93.22kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！ 悬挑式脚手架搭设方法及各项安全稳定性设计计算悬挑式脚手架搭设方法及各项
38、安全稳定性设计计算 1、悬挑方法及要求： A、悬挑梁采用 14#工字钢。工字钢类型为 4.5m。工字钢外挑出 建筑物 1.2m，锚固端长 3.3m； B、U 型环制作与设置：U 型环采用16 的钢筋加工制作，U 型环 内径宽度为 100 ，高度为 300 （见附图）。U 型环必须在钢筋底 板筋下, U 型环的两角加横向直筋,增加抗拉力.安装工字钢与 U 型环 锚卡间隙处用木楔塞紧,再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置三 道 U 型环， 第一道 U 型环预埋在结构梁边, 并用木楔加固在工字钢的 两侧,防止工字钢侧偏；第三道 U 型环设置在工字钢的末端 20 ,第 二道 U 型环在第三道环的前 8
39、0 . 第二、第三道环用木楔加固在工 字钢的上侧与预埋卡的间隙处,主要增加工字钢的抗压力.预埋时三 环要设置在一直线上,便与工字钢穿行。 25 C、作为安全储备，悬挑端用 12 的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内 进行斜拉卸荷， 对于转角处悬挑端分别用两根 12 的钢丝绳拉吊于上 层楼面梁内进行斜拉卸荷，内立杆处工字钢底部钢丝绳作为支撑，外 立杆处工字钢底部钢丝绳作为卸荷(见示意图)。楼面梁内预埋圆钢 16 的吊环，每个钢丝绳的绳头不少于 3 个卡扣卡紧，每个卡扣间隔 15cm,尾部卡扣离绳头预留 15cm.卡盖朝主绳安装，并用葫芦收紧。 对于大拐角处锚固端卡环相对集中。 D、在悬挑工字钢上搭设脚手架
40、，其立杆必须放置在 14#工字钢 上,立杆横距 0.8m，纵距 1.5m，步距 1.8m。外伸悬挑梁长度与固定 梁长度之比应达到 1:2 左右， 对于转角部位外伸悬挑梁长度与固定梁 长度之比可达到 1:1.5，并采用双道钢丝绳作为加固措施。 E、转角部位横向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在其上方 设置纵向工字钢联梁与横向挑梁焊接接牢固， 用于固定悬挑架体的内 外立杆。 F、悬挑梁上的钢管固定方法：在悬挑钢梁上的钢管根据脚手架 立杆布置的宽度在工字钢梁上口焊20 钢筋柱 10cm 高,立杆套上钢 筋柱,搭设脚手架。 G、悬挑层与建筑间的内封闭措施：在悬挑楼层与挑梁间的间隙 必须用木板严实进行防
41、护，不允许有一点漏洞，且用钉子加以固定， 并且经常检查。 26 2、悬挑架计算：（悬挑水平钢梁采用 14#工字钢，悬挑高度为 20m） 普通型钢悬挑脚手架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 21 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为 0.8m，立杆的 步距为 1.8 m； 内排架距离墙长度为 0.25 m； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距 3 m，采用 扣件连接； 连墙
42、件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m 2):2.000；脚手架用途:装修脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 27 本工程地处，查荷载规范基本风压为 0.550kN/m 2，风荷载高度变 化系数z为 1.000，风荷载体型系数s为 1.128； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m 2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m 2):0.005；脚手板铺设层 数:4 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类
43、别:栏杆、竹笆片脚手板 挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用 14 号工字钢， 其中建筑物外悬挑段长度 1.2m， 建筑物内锚固段长度 3.3 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C35； 6.拉绳与支杆参数 28 钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结， 最里面面钢丝绳距离建 筑物 1.05 m。 29 二、大横杆的计算: 按照 扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)第 5.2.4 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横 杆的上面。 将大横杆上面的脚
44、手板自重和施工活荷载作为均布荷载计 算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ； 活荷载标准值: Q=20.8/(2+1)=0.533 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.40.533=0.747 kN/m； 图 1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠 度) 图 2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 30 跨中和支座最大弯距分别按图 1、图 2 组
45、合。 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.5 2+0.100.7471.52 =0.192 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.5 2-0.1170.747 1.5 2 =-0.227 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.19210 6,0.227106)/4490=50.557 N/mm2； 大横杆的最大弯曲应力为 = 50.557 N/mm 2 小于 大横杆的抗 压强度设计值 f=205 N/mm 2，满足要求！ 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均
46、布荷载作用下的挠度。 计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m； 最大挠度计算值为： 31 = 0.6770.1131500 4/(1002.06105107800)+0.990 0.5331500 4/(1002.06105107800) = 1.379 mm； 大横杆的最大挠度 1.379 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm 与 10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算: 根据 JGJ130-2001 第 5.2.4 条规定， 小横杆按照简支梁进行强度 和
47、挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算 值作为小横杆集中荷载， 在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩 和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN； 活荷载标准值：Q=20.81.5/(2+1) =0.800 kN； 集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 0.8 = 1.324 kN； 32 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准 值最不利分配的弯矩和； 均布荷载最大弯矩计算公式如
48、下: Mqmax = 1.20.0330.8 2/8 = 0.003 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.3240.8/3 = 0.353 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.356 kN.m； 最大应力计算值 = M / W = 0.35610 6/4490=79.342 N/mm2 ； 小横杆的最大弯曲应力 =79.342 N/mm 2 小于 小横杆的抗压 强度设计值 205 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计 值最不利分配的挠度和； 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: 33 qmax=50.033800 4/(3842.06105107800) = 0.008 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax
