1、A14.5土石坝的稳定分析n4.5.14.5.1、概述、概述n（一）土石坝的失稳型式n分析：n土石坝依靠土体颗粒之间的摩擦力来维持稳定。摩尔认为：土体的破坏，主要是剪切破坏，即：一旦土体内任一平面上的剪应力达到或超过了土体的抗剪强度时，土体就发生破坏。n土石坝体积肥大，如果土石坝的局部稳定性能能得到保证，则其整体稳定性也就能得到保证。因此，土石坝的稳定性问题主要是局部稳定问题。如果局部稳定得不到保证，或者局部失稳现象得不到控制，任其逐渐发展，也可能导致整体失稳破坏。n土石坝的局部失稳一般表现为三种型式：n滑坡、n塑性流动、n液化A2n塑性流动塑性流动是指由于坝体或坝基内局部地区的剪应力超过土料
2、的抗剪强度，变形超过弹性限值，使坝坡或坝基发生过大的局部变形，从而引起裂缝或沉陷。塑性流动可能发生在设计不良的软粘性土的坝体或坝基中。n液化液化是指饱和无粘性土体（特别是砂质土体）在动荷载（如地震荷载）等因素的作用下，孔隙水压力突然升高，土粒间的有效压力则随之减小，甚至趋近于零，土体完全丧失抗剪强度和承载能力，成为如粘滞的液体一样的现象。液化失稳一般发生在均匀细砂土的坝体或坝基中。n关于塑性流动和液化失稳的进一步知识，请同学们参考有关文献，如：天津大学祁庆和教授主编的水工建筑物教材，以及有关土力学书籍。n本节主要介绍土石坝结构稳定中最为重要的、也是最为常见的失稳型式：坝坡滑动稳定问题。A3n（
3、二）土石坝坝坡滑动失稳的型式n土石坝坝坡滑动失稳，简称滑坡，其型式与坝体结构、土料和地基的性质、坝的工作条件等密切相关。坝坡可能的滑动型式大体上可以归纳为以下3种：n（1 1）曲线滑动（如图所示）曲线滑动（如图所示）n曲线滑动的滑动面是一个顶部稍陡而底部渐缓的曲面，多发生在粘性土坝坡中。在计算分析时，通常简化为一个圆弧面。曲线滑动示意图A4n（2 2）直线和折线滑动面（如图所示）直线和折线滑动面（如图所示）n在均质的非粘性土边坡中，滑动面一般为直线；当坝体的一部分淹没在水中时，滑动面可能为折线。n在不同土料的分界面，也可能发生直线或折线滑动。直线和折线滑动面示意图A5n（3 3）复式滑动面复式
4、滑动面（如图所示）（如图所示） 复式滑动面是同时具有粘性土和非粘性土的土坝中常出现的滑动面型式。复式滑动面比较复杂，穿过粘性土的局部地段可能为曲线面，穿过非粘性土的局部地段则可能为平面或折线面。在计算分析时，通常根据实际情况对滑动面的形状和位置进行适当的简化。复式滑动面示意图A64.5.2土料抗剪强度指标的选取土料抗剪强度指标的选取n土的抗剪强度指标主要指总抗剪强度指标（凝聚力c和内摩擦角）和有效抗剪强度指标（凝聚力和内摩擦角）。通常可以采用室外原位测试方法测定，或室内剪切试验方法确定。n室内抗剪强度指标测定方法有3种：不排水剪、固结不排水剪和排水剪。nSL2742001 碾压式土石坝设计规范
5、第8.3.5条中规定：土的抗剪强度指标应采用三轴仪测定。对3级以下的中坝，可用直接慢剪试验测定土的有效强度指标；对渗透系数很小（小于107cm/s）或压缩系数很小（小于0.2MPa-1）的土，也可采用直接快剪试验或固结快剪试验测定其总强度指标。nSL2742001 碾压式土石坝设计规范附录四中第D.1.1条规定了不同时期（施工期、稳定渗流期和水库水位降落期）、不同土类的抗剪强度指标的测定方法和计算方法。A74.5.3稳定计算情况和安全系数的采用n一、稳定计算情况n1正常运用情况n(1)上游为正常蓄水位，下游为最低水位，或上游为设计洪水位，下游为相应最高水位，坝内形成稳定渗流时，上下游坝坡稳定验
6、算。n(2)水库水位处于正常和设计水位之间范围内的正常性降落，n2非常运用情况In(1)施工期，考虑孔隙压力时的上下游坝坡稳定验算。n(2)水库水位非常降落，如自校核洪水降落至死水位以下，以及大流量快速泄空等情况下的上游坝坡稳定验算。 n(3)校核洪水位下有可能形成稳定渗流时的下游坝坡稳定验算。n3非常运用情况 正常运用情况遇到地震时上下游坝坡稳定验算。A8n二、抗滑稳定安全系数的采用n规范一：DL5180-2003 水电枢纽工程等级划分及设计安全标准按瑞典圆弧法计算时的容许最小抗滑稳定安全系数 上表中的安全系数适用于采用不计条间作用力的瑞典圆弧法计算的情况。n对于1、2级高坝以及复杂条件情况
7、，可采用计入条间作用力的毕肖普法或其他较为严格的方法。此时，表中的安全系数应提高510，且对1级大坝，在正常运用条件下的安全系数不应小于1.5。运行条件拦 河 坝 的 级 别1234、5 基本组合1.31.251.21.15特殊组合校核洪水1.21.151.11.05正常运用+地震1.11.051.051.0A9n规范二：SL2742001 碾压式土石坝设计规范nSL2742001 碾压式土石坝设计规范第8.3.9条规定：对于均质坝、厚斜墙坝和厚心墙坝，宜采用计及条间作用的简化毕肖普法；对于有软弱夹层、薄斜墙坝的坝坡稳定分析及其他任何坝型，可采用满足力和力矩平衡的摩根斯顿普赖斯等滑楔法。n按简
8、化毕肖普法计算时的容许最小抗滑稳定安全系数见课本P119 表4-9A10nSL2742001 碾压式土石坝设计规范第8.3.11条还规定：采用不计条间作用力的瑞典圆弧法计算坝坡抗滑稳定安全系数时，对1级坝正常运用条间最小安全系数应不小于1.30，对其他情况应比上表规定值减小8。nSL2742001 碾压式土石坝设计规范第8.3.12条还规定：采用滑楔法进行稳定计算时，如假设滑楔之间作用力平行于坡面和滑底斜面的平均坡度，安全系数应满足上表中的规定；若假设滑楔之间作用力为水平方向，安全系数应满足上述第8.3.11条的规定。A114.5.4坝坡稳定分析方法n一、圆弧滑动面稳定计算n1. 瑞典圆弧法瑞
9、典圆弧法 瑞典圆弧法是目前土石坝设计中坝坡稳定瑞典圆弧法是目前土石坝设计中坝坡稳定分析的主要方法之一。该方法简单、实用，分析的主要方法之一。该方法简单、实用，基本能满足工程精度要求，特别是在中小型基本能满足工程精度要求，特别是在中小型土石坝设计中应用更为广泛。土石坝设计中应用更为广泛。A12瑞典圆弧法瑞典圆弧法n1 1基本思路基本思路n假设滑动面为一个圆柱面，在剖面上表现为圆弧面。将可能的滑动面以上的土体划分成若干铅直土条，不考虑土条之间作用力的影响，作用在土条上的力主要包括：土条自重、土条底面的凝聚力和摩擦力。n瑞典圆弧法安全系数定义为：土条在滑动面上所提供的抗滑力矩与滑动力矩之比。不考虑条
10、间作用力的圆弧滑动法土坝坝坡稳定计算示意图（1）A13n2.计算步骤n(1)确定圆心、半径，绘制滑弧。n(2)将土体分条编号。为便于计算，土条宽取b0.1R(圆弧半径)，圆心以下的为0号土条：向上游为1，2，3，向下游为一1，一2，一3，如图438所示。n(3)计算土条重量。计算抗滑力时，浸润线以上部分用湿容重，浸润线以下部分用浮容重；计算滑动力时，下游水面以上部分用湿容重，下游水面以下部分用饱和容重。n(4)计算安全系数。A14n3.稳定安全系数计算公式n1）有效应力法计算，且计入地震荷载时srMMk滑动力矩总和抗滑力矩总和R/Msin)Vw(bsecCtanQsinubseccos)Vw(
11、kciiiiiiiii（4-41）A15n2）有效应力法，不计地震荷载时， 瑞典圆弧法安全系数K的计算公式为：3）按总应力法计算时，瑞典圆弧法安全系数K为：iiiiiiiisinwbsecCtan)ubseccosw(kiiiiiiisinwbsecCtancoswkSL2742001 碾压式土石坝设计规范第8.3.2条规定：土石坝各种工况，土体的抗剪强度均应采用有效应力法；粘性土施工期和粘性土库水位降落期，应同时采用总应力法。（这主要是粘性土的孔隙率比较小的缘故）。第8.3.3条还规定：对以粗粒料填筑的高坝，特别是高面板堆石坝，还应考虑其非线性抗剪强度指标问题。A16土坝坝坡稳定分析方法之二
12、 简化的毕肖普法n瑞典圆弧法的主要缺点是没有考虑土条间的作用力，因而不满足力和力矩的平衡条件，所计算出的安全系数一般偏低。n毕肖普法是对瑞典圆弧法的改进。其基本原理是：考虑了土条水平方向的作用力（即EiEi+10），忽略了竖直方向的作用力（即令Xi=Xi+1=0）。如图。由于忽略了竖直方向的作用力，因此称为简化的毕肖普法。A17简化的毕肖普法n毕肖普法是目前土坝坝坡稳定分析中使用得较多的一种方法。根据摩尔库仑准则、土条竖向力平衡条件以及滑动体对圆心的力矩平衡条件，可以推导出简化的毕肖普法的安全系数计算公式为：n上式中，两端均含有K，必须用试算法或迭代法求解。A18折线滑动面折线滑动面的稳定分析
13、的稳定分析n1 1折线滑动部位折线滑动部位 可能发生直线、或折线、或复合面滑动的部位包括：n 发生在非粘性土的坝坡中。例如：心墙坝的上、下游坝坡，斜墙坝的下游坝坡，等；n 发生在两种不同材料的接触面。例如：斜墙坝的上游保护层滑动，斜墙坝的上游保护层连同斜墙一起滑动，等。A19n2 2稳定计算方法稳定计算方法 采用滑楔法分析计算。如图，ADC为滑动面（对上游坝坡，折点一般在上游水位对应处），从折点铅直向DE将滑动土体分为两部分：BCDE楔形体和ADE楔形体。n 对BCDE楔形体 其作用力主要有：楔形体自重W1、平行于DC的两土块之间的作用力P（ADC楔形体对BCDE楔形体的抗滑力）、土体自重在滑
14、动面DC上产生的摩擦力。则BCDE楔形体沿DC滑动方向的极限平衡方程为01sin11111tgconWKWP（4-43）A20n 对ADE楔形体 其作用力主要有：楔形体自重W2、平行于DC的两土块之间的作用力P（BCDE楔形体作用在ADC楔形体上的滑动力）、土体自重在滑动面AD上产生的摩擦力。 则ADE楔形体沿AD滑动方向的极限平衡方程为：0)(sin)sin(11212221222PconWtgPKtgconWKCC联立式（4-43）和式（4-44），可求得滑动体的安全系数K和土块间的作用力P。（4-44）A21n3几点说明几点说明n（1）上述示例中，只将滑动体分割为两块楔形体。实际上，为更
15、精确计算，可以将滑动块分割为N个楔形体滑块。此时计算相对要复杂一些，需要采用试算法或迭代法求解安全系数。具体计算方法详见王宏硕教授主编的水工建筑物。即俗称的老水工建筑物。n（2）为计算简便，在楔形体分割时，均按垂直方向分割；n（3）上述示例中，楔形体间的作用力方向取为DC方向。作用力方向的选取大致有以下4种：n 作用力为水平的；n 作用力平行于坡面；n 作用力平行于滑楔体底斜面；n 作用力平行于坝坡面和滑楔体底斜面的平均坡度。n作用力方向选取的不同，最小安全系数的取值标准野不同。SL2742001 碾压式土石坝设计规范第8.3.12条中规定了上述第、两种情况下的最小安全系数取值标准。n（4）最
16、危险滑动面的确定n根据理论分析和工程经验，选择多个可能的滑动面进行试算。A22复合滑动面复合滑动面的稳定分析的稳定分析n当滑动面通过不同土料时，常有直线与圆弧组合的型式。n例如：厚心墙坝的滑动面，通过砂性土的部分为直线，通过粘性土的部分为圆弧；n当坝基下不深处存在软弱夹层时，滑动面可能通过软弱夹层而形成复合滑动面，等。A23n计算时，将滑动土体划分为abf、bcef、cde三个区。n取bcef为脱离体，土体abf作用于土体bcef的推力为Pa，土体cde作用于土体bcef的推力为Pn，土体bcef产生的抗滑力为Gtg+cl，则滑动面的稳定安全系数为naPPclGtgK滑动力抗滑力A24n求Pa
17、和Pn，可以采用试算法。n（1）将土体abf和土体cde分别分成若干条块（图中分为3块），假设各条块间的推力近似为水平。n（2）先拟定一个安全系数K，推求各条块对下一条块的推力。土体abf作用于土体bcef的推力为Pa；土体cde作用于土体bcef的推力为Pn。n对Pa，从左边开始推求，因为最左边的条块的Pa=0；n对Pn；从右边开始推求，因为最右边的条块的Pn =0。n（3）将Pa和Pn代入式中，求出滑动面的安全系数K。如果求得的安全系数K与假设的安全系数K不同，则重新假设K，重复计算，直至两者相等为止。n（4）为了得出最危险滑动面上的最小安全系数，一般要多假设几个ab弧和cd弧的位置，进行多次试算。A25四、最危险滑裂面的确定n上述滑动圆弧的圆心和半径都是任意选定的，求得的安全系数一般不是最小的，需经多次试算才能找到最小安全系数，如何用最少的试算次数，寻到最小的安全系数，过去不少学者进行过研究，适合均质坝的两种常用方法有：nB.B方捷耶夫法。n费兰钮斯法A26提高土石坝坝坡稳定的工程措施提高土石坝坝坡稳定的工程措施n如果稳定复核后安全系数不满足设计要求，可在设计中放缓坝坡或提高土石料的填筑标准以增加坝体稳定性。n对已建土石坝，可采用下列措施：n坝脚加压重或放缓坝坡；n加强防渗、导渗措施；n加固地基
