1、u 梁的类型和梁格布置梁的类型和梁格布置u 梁的设计梁的设计u 腹板加劲肋的布置和设计腹板加劲肋的布置和设计5.1 5.1 梁的类型及梁格布置梁的类型及梁格布置按弯曲变形状况分：按弯曲变形状况分：单向弯曲构件单向弯曲构件构件在一个主轴平面内受弯；构件在一个主轴平面内受弯；双向弯曲构件双向弯曲构件构件在二个主轴平面内受弯。构件在二个主轴平面内受弯。按支承条件分：按支承条件分：简支梁、连续梁简支梁、连续梁 、悬臂梁、悬臂梁 钢梁一般都用简支梁，简支梁制造简单，安装方便，且可钢梁一般都用简支梁，简支梁制造简单，安装方便，且可避免支座不均匀沉陷所产生的不利影响。不论何种支承的梁，避免支座不均匀沉陷所产
2、生的不利影响。不论何种支承的梁，当截面内力已知时，进行截面设计的原则和方法是相同的。当截面内力已知时，进行截面设计的原则和方法是相同的。图图5.1.1 梁的支承形式梁的支承形式传力系统传力系统：荷载荷载 楼板楼板（次梁次梁）主梁主梁 柱柱 基础。基础。次梁主要承受均布荷载，主梁主要承受集中荷载次梁主要承受均布荷载，主梁主要承受集中荷载。图图5.1.2 梁格的布置梁格的布置图图5.1.2*梁格的布置梁格的布置 梁格梁格是由许多梁排列而成的平面体系。例如楼盖和工作平台等。是由许多梁排列而成的平面体系。例如楼盖和工作平台等。梁格上的荷载一般先由铺板传给次梁，再由次梁传给主梁，然后传梁格上的荷载一般先
3、由铺板传给次梁，再由次梁传给主梁，然后传到柱或墙，到柱或墙，最后传给基础和地基。最后传给基础和地基。根据梁的排列方式，梁格可分成下列三种典型的形式根据梁的排列方式，梁格可分成下列三种典型的形式简式梁格简式梁格只有主梁，适用于梁跨度较小的情况；只有主梁，适用于梁跨度较小的情况；普通梁格普通梁格有次梁和主梁，次梁支承于主梁上；有次梁和主梁，次梁支承于主梁上；复式梁格复式梁格除主梁和纵向次梁外，还有支承于纵向次梁上的除主梁和纵向次梁外，还有支承于纵向次梁上的横向次梁。横向次梁。简式梁格简式梁格普通梁格普通梁格复式梁格复式梁格图图5.1.3 梁的截面形式梁的截面形式dh热轧型钢梁热轧型钢梁(a)焊接组
4、合截面梁焊接组合截面梁(b)冷弯薄壁型钢梁冷弯薄壁型钢梁(c)空腹式截面梁空腹式截面梁(d)组合梁组合梁(e)梁的截面形式梁的截面形式特点：特点：截面开展，力学性能截面开展，力学性能好。好。须注意板件局部失稳。须注意板件局部失稳。实腹式实腹式截面梁截面梁 次梁与主梁的连接分铰接和刚接。铰接应用较多，刚接只在次梁次梁与主梁的连接分铰接和刚接。铰接应用较多，刚接只在次梁设计成连续梁时使用。连接按构造可分为设计成连续梁时使用。连接按构造可分为叠接、平接叠接、平接和和降低连接。降低连接。叠接叠接是次梁直接放在主梁或其他次梁上，用焊缝或螺栓固顶。是次梁直接放在主梁或其他次梁上，用焊缝或螺栓固顶。连接方法
5、简单方便，但使结构高度大，且连接刚度较差，使用受连接方法简单方便，但使结构高度大，且连接刚度较差，使用受到限制。到限制。叠接叠接次梁与主梁的平接次梁与主梁的平接平接平接又称等高连接，次梁与主梁上翼缘位于同一平面其上铺板。又称等高连接，次梁与主梁上翼缘位于同一平面其上铺板。结构高度较小，增大梁格刚度，应用较多，但构造复杂。结构高度较小，增大梁格刚度，应用较多，但构造复杂。降低连接降低连接用于复式梁用于复式梁格中，纵向次梁在低于格中，纵向次梁在低于主梁上翼缘的水平处与主梁上翼缘的水平处与主梁相连，纵向次梁上主梁相连，纵向次梁上叠放横向次梁，铺板位叠放横向次梁，铺板位于主梁之上。该方法允于主梁之上。
6、该方法允许在给定的楼板建筑高许在给定的楼板建筑高度里增大主梁的高度。度里增大主梁的高度。5.2 5.2 梁的设计梁的设计 梁的设计步骤通常是先根据梁的设计步骤通常是先根据强度强度和和刚度刚度要求，同时考虑经济要求，同时考虑经济和稳定性等各个方面，初步选择截面尺寸，然后对所选的截面和稳定性等各个方面，初步选择截面尺寸，然后对所选的截面进进行强度、刚度、整体稳定和局部稳定的验算行强度、刚度、整体稳定和局部稳定的验算。如果验算结果不能满足要求，就需要重新选择截面或采取一如果验算结果不能满足要求，就需要重新选择截面或采取一些有效的措施予以解决。对组合梁，还可以从经济考虑是否需要些有效的措施予以解决。对
7、组合梁，还可以从经济考虑是否需要采用变截面梁，使其截面沿长度的变化与弯矩的变化相适应。采用变截面梁，使其截面沿长度的变化与弯矩的变化相适应。此外，还必须妥善解决翼缘与腹板的连接问题，受钢材规格、此外，还必须妥善解决翼缘与腹板的连接问题，受钢材规格、运输和安装条件的限制而必须设置拼接的问题，梁的支座以及与运输和安装条件的限制而必须设置拼接的问题，梁的支座以及与其他构件连接的问题等等。其他构件连接的问题等等。初选截面初选截面截面验算截面验算n 根据计算所得到的梁中最大弯矩按下列公式求出需要的净截根据计算所得到的梁中最大弯矩按下列公式求出需要的净截面模量，然后在型钢规格表中选择截面模量接近的面模量，
8、然后在型钢规格表中选择截面模量接近的Wnx的型钢做的型钢做为试选截面。为试选截面。fMWxxnxMx梁截面内绕梁截面内绕x轴的最大弯矩设计值；轴的最大弯矩设计值；Wnx截面对截面对x轴的净截面模量；轴的净截面模量；x截面截面对对x轴的有限轴的有限塑性发展系数；塑性发展系数；f 钢材抗弯设计强度钢材抗弯设计强度；1.1.型钢梁截面型钢梁截面组合梁的截面选择设计包括：组合梁的截面选择设计包括：确定确定截面高度、截面高度、腹板尺寸腹板尺寸和和翼缘尺寸翼缘尺寸。2.2.组合梁截面的选择组合梁截面的选择3e730cmxhWfMWxxmaxwAwtAfhhhw1b1t梁的经济高度梁的经济高度he e，经验
9、公式：，经验公式：综上所述，梁的高度应满足：综上所述，梁的高度应满足：ehhhhh 且且maxmin并符合钢材尺寸规格并符合钢材尺寸规格腹板高度腹板高度hw 因翼缘厚度较小，可取因翼缘厚度较小，可取hw比比h稍小，满足稍小，满足50mm的模数的模数。1.3sksf 取，-荷载平均分项系数，可近似取。4222maxmaxmax55553844848/224kkkkxxxq lMMlllEIEIEW hEh以受均布荷载的简支梁为例：以受均布荷载的简支梁为例：min531.2fllhE 均布荷载作用下简支梁的最小高度均布荷载作用下简支梁的最小高度 l/1000l/750l/600l/500l/400
10、l/300l/250l/200hminQ235l/6l/8l/10l/12l/15l/20l/24l/30Q345l/4.1l/5.5l/6.8l/8.2l/10.2 l/13.7 l/16.4 l/20.5Q390l/3.7l/4.9l/6.1l/7.4l/9.2l/12.3 l/14.7 l/18.2wAwtAfhhhw1b1tmaxwwv1.2Vth f ywwfthmmt23525060且ww/3.5th23530yftb1266wwwxwxwwwhhht hWbthWt hbth取：23526yftbwAwtAfhhhw1b1t21222213wwxxbthhthhIW翼缘宽度翼缘宽
11、度b或厚度或厚度t只要定出一个，就能确定另一个。只要定出一个，就能确定另一个。w2w2xIIbth1.强度验算：强度验算：包括包括正应力、剪应力、局部压应力正应力、剪应力、局部压应力验算，对组合梁还要验算验算，对组合梁还要验算翼缘与腹板交界处的翼缘与腹板交界处的折算应力折算应力。fWMxxx（4.2.2）(1)正应力正应力(2)剪应力剪应力vxxyftISV（4.2.4）(3)局部压应力局部压应力cw zFft l（4.2.7）(4)折算应力折算应力fcc12223（4.2.10）2.刚度验算：刚度验算：均布荷载下等均布荷载下等截面简支梁截面简支梁xxxxxEIlMEIlMEIql104853
12、845224集中荷载下等集中荷载下等截面简支梁截面简支梁xxxEIlMEIPl124823 (T Q)（4.2.12）标准荷载下梁的最大挠度标准荷载下梁的最大挠度 受弯构件的挠度限值，按受弯构件的挠度限值，按P400P400附表附表2.12.1规定采用规定采用梁的最大挠度可用材料力学、结构力学方法计算。梁的最大挠度可用材料力学、结构力学方法计算。如：如：3.整体稳定验算：整体稳定验算：(1)判断梁是否需要进行整体稳定验算。判断梁是否需要进行整体稳定验算。(2)如需要则按照梁的截面类型选择适当的计算公式计算整体稳如需要则按照梁的截面类型选择适当的计算公式计算整体稳定系数。定系数。（4.4.22）
13、bxxMfW(4)采用公式验算整体稳定承载力是否满足要求。采用公式验算整体稳定承载力是否满足要求。0.1282.007.1bb（4.4.27）(3)不论哪种情况算得的稳定系数不论哪种情况算得的稳定系数大于大于0.60.6，都应采用修正公式，都应采用修正公式进行修正。进行修正。2y 1bbb2yy432023514.4xtAhWhf（4.4.25）如：如：4.局部稳定验算局部稳定验算(1)型钢梁的局部稳定都已经满足要求不必再验算。型钢梁的局部稳定都已经满足要求不必再验算。(2)对于焊接组合梁，翼缘可以通过限制板件宽厚比保证其对于焊接组合梁，翼缘可以通过限制板件宽厚比保证其不发生局部失稳。不发生局
14、部失稳。(3)腹板则较为复杂，腹板则较为复杂，一种方法是通过设置加劲肋的方法一种方法是通过设置加劲肋的方法保证其不发生局部失稳；保证其不发生局部失稳；另一种方法是允许腹板发生局部另一种方法是允许腹板发生局部失稳，利用其屈曲后承载力。失稳，利用其屈曲后承载力。x23513(1.05)ybtfx23515(1)ybtf工字形工字形截面截面wtV1h翼缘焊缝的水平剪力翼缘焊缝的水平剪力5.焊接组合梁翼缘与腹板连接焊缝设计焊接组合梁翼缘与腹板连接焊缝设计 焊接组合工字形截面，翼缘与腹板常以角焊缝相连，当梁弯曲焊接组合工字形截面，翼缘与腹板常以角焊缝相连，当梁弯曲时，由于相邻截面中作用在翼缘截面的弯曲正
15、应力有差值，时，由于相邻截面中作用在翼缘截面的弯曲正应力有差值，翼缘翼缘与腹板间产生水平剪力。沿梁单位长度的水平剪力为与腹板间产生水平剪力。沿梁单位长度的水平剪力为:S1一翼缘截面对梁中和轴的面积矩一翼缘截面对梁中和轴的面积矩 wxtISV1max11为腹板在该处的剪应力。为腹板在该处的剪应力。在此剪力作用下，在此剪力作用下，角焊缝有效截角焊缝有效截面上承受剪应力面上承受剪应力 f，不应超过角不应超过角焊缝强度设计值。焊缝强度设计值。采用双面角焊采用双面角焊缝需要的焊脚尺寸为：缝需要的焊脚尺寸为：wffhfhf4.17.02fhVhVx1maxwff 4.11ISVfhzwzwwclFtltF
16、tPwf2h2ff)()(4.11fVPh21max2fwff4.11xzISVlFfh 当梁上受有固定集中荷载，而未设置支承加劲肋时，或受有移动当梁上受有固定集中荷载，而未设置支承加劲肋时，或受有移动集中荷载集中荷载(如有吊车轮压如有吊车轮压)，则翼缘焊缝（每单位长度）除受水平剪，则翼缘焊缝（每单位长度）除受水平剪力力Vh外，还受竖向荷载引起的压力作用。单位长度焊缝所受的竖向外，还受竖向荷载引起的压力作用。单位长度焊缝所受的竖向压力为：压力为：zfef4.12lhFhP 当翼缘与腹板的连接焊缝采用焊透的当翼缘与腹板的连接焊缝采用焊透的T形对接与角接组合焊缝形对接与角接组合焊缝时，其强度与主体
17、金属等强，不必计算。时，其强度与主体金属等强，不必计算。因此，同时受有局部应力的上翼缘与腹板之间的连接焊缝应按下式计算强度因此，同时受有局部应力的上翼缘与腹板之间的连接焊缝应按下式计算强度:l 横向加劲肋的间距横向加劲肋的间距a应满足应满足0.5hwa2hw，无局部压应力的梁，当，无局部压应力的梁，当hw/tw100时时a2.5hw；同时设有纵向加劲肋时；同时设有纵向加劲肋时a2h2；l纵向加劲肋应布置在距腹板计算高度受压边缘纵向加劲肋应布置在距腹板计算高度受压边缘h1=（1/51/4）hw范围内范围内l 短加劲肋的间距：短加劲肋的间距：a10.75h1。加劲肋可以成对布置于腹板两侧，也可以单
18、侧布置，支承加劲加劲肋可以成对布置于腹板两侧，也可以单侧布置，支承加劲肋及重级工作制吊车梁必须两侧对称布置。肋及重级工作制吊车梁必须两侧对称布置。h1h2h05.3 5.3 腹板加劲肋的布置和设计腹板加劲肋的布置和设计横向加劲肋贯通，纵向加劲肋断开横向加劲肋贯通，纵向加劲肋断开40mm300 hbs外伸宽度：外伸宽度：15ssbt 横向加劲肋的厚度横向加劲肋的厚度：单侧布置单侧布置时，外伸宽度增加时，外伸宽度增加20，厚度不厚度不小于其外伸宽度小于其外伸宽度1/15。腹板两侧成对腹板两侧成对配置横向加劲肋时：配置横向加劲肋时：焊接梁的横向加劲肋与翼缘板相接处应切角，当切成斜角时，焊接梁的横向加
19、劲肋与翼缘板相接处应切角，当切成斜角时，其宽约为其宽约为bs/3(但不大于但不大于40mm)，高约为，高约为bs/2(但不大于但不大于60mm)。ho/260sb/3(40)sbbs303wssz3)2(121wthtbtI 横向加劲肋应满足横向加劲肋应满足:纵向加劲肋应满足纵向加劲肋应满足:加劲肋必须具备一定刚度，截面惯性矩应满足：加劲肋必须具备一定刚度，截面惯性矩应满足：3w02000)(0.452.5(,85.0/thhahaIhay 3w00.51,85.0/thIhay短向加劲肋短向加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.71.0倍倍,厚度厚度同
20、样不小于短向加劲肋外伸宽度的同样不小于短向加劲肋外伸宽度的1/15。l 用型钢制作加劲肋，其截面惯性矩不应小于相应钢板加劲肋的惯性矩；用型钢制作加劲肋，其截面惯性矩不应小于相应钢板加劲肋的惯性矩；l 在腹板两侧成对配置加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴计算在腹板两侧成对配置加劲肋，其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴计算l 腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为腹板一侧配置的加劲肋，其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为 轴线进行计算。轴线进行计算。yyywftC/23515 cececeFfA1.1.端面承压端面承压 梁支承加劲肋梁支承加劲肋端部应按所承受的支座反
21、力端部应按所承受的支座反力或固定集中荷载进行计算；或固定集中荷载进行计算；当端部为刨平顶紧时，按下当端部为刨平顶紧时，按下式计算其端面的承压应力：式计算其端面的承压应力：C CC CC50-100t2tfAF 2.稳定性计算稳定性计算 梁的支承加劲肋应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心梁的支承加劲肋应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计算其在腹板平面外的稳定性。此受压构件的截面应包括加劲肋受压构件计算其在腹板平面外的稳定性。此受压构件的截面应包括加劲肋每侧每侧 范围内的腹板面积，计算长度取范围内的腹板面积，计算长度取h0。15235/wytf3.焊缝强度验算焊缝强度验算 一般采用角
22、焊缝，计算时假定应力沿长度均匀分布。一般采用角焊缝，计算时假定应力沿长度均匀分布。加劲肋端面加劲肋端面实际承压面积实际承压面积钢材承压强钢材承压强度设计值度设计值成对布置成对布置4.对突缘支座，其伸出长度不得大于其厚度的对突缘支座，其伸出长度不得大于其厚度的2倍。倍。例题例题5.1 某车间工作平台梁格布置如图所示，平台上无动力荷载，均布某车间工作平台梁格布置如图所示，平台上无动力荷载，均布活荷载标准值为活荷载标准值为4.5kN/m2，恒载标准值为，恒载标准值为3kN/m2，钢材为，钢材为Q235B，假定平，假定平台板为刚性，可以保证次梁的整体稳定。试设计主梁（组合截面）和次梁台板为刚性，可以保
23、证次梁的整体稳定。试设计主梁（组合截面）和次梁（型钢）。（型钢）。6000q43m=12m3m6m43m=12m6m6mA解解1.1.次梁设计次梁设计1 1）荷载及内力计算）荷载及内力计算将次梁将次梁A A设计为简支梁，其计算简设计为简支梁，其计算简图如下图。图如下图。均布荷载设计值：均布荷载设计值：2kkN/m5.75.43q2dkN/m45.95.43.132.1q均布荷载标准值：均布荷载标准值：次梁承受的线荷载：次梁承受的线荷载：kN/m35.28345.9q3 3）截面强度验算）截面强度验算支座处最大剪力：支座处最大剪力：kN.m58.271635.28818122maxqlMkN.m
24、37.13179.258.127xM跨中最大弯矩：跨中最大弯矩：kN05.85635.282121maxqlV次梁所需要的净截面抵抗矩为：次梁所需要的净截面抵抗矩为：336xxnxcm565mm56513821505.11058.127fMW查查P427附表附表8.5，选用，选用I32a，梁自重，梁自重g=52.699.8516N/m，Ix=11080cm4Wx=692.5cm3，Sx=400.5cm3，tw=9.5mm。梁自重产生的弯矩：梁自重产生的弯矩：kN.m79.262.1516818122gqlM总弯矩：总弯矩：2 2）初选截面）初选截面支座处最大剪应力：支座处最大剪应力：4 4）刚
25、度验算）刚度验算(采用标准荷载采用标准荷载)223N/mm125N/mm4.325.91108005.4001005.85vwxxftIVS 可见型钢由于腹板较厚，剪应力一般不起控制作用。因此只有在截可见型钢由于腹板较厚，剪应力一般不起控制作用。因此只有在截面有较大削弱时才必须验算剪应力。面有较大削弱时才必须验算剪应力。444x55 7.5 3 600016.6mm24mm384384 206000 11080 10250qllEI 梁跨中最大弯曲应力：梁跨中最大弯曲应力：2236nxxxN/mm215N/mm67.180105.69205.11037.131fWM满足满足满足满足 334x5
26、5 7.5 3 600011384384 206000 11080 10361250qllEIl 43000=12000173.8173.8173.82.2.主梁设计主梁设计1 1）内力计算）内力计算B B将主梁将主梁B B也设计为简支梁，其计算简图如下图。也设计为简支梁，其计算简图如下图。两侧次梁对主梁产生的压力为：两侧次梁对主梁产生的压力为：kN81.17362.15166345.9F主梁的支座反力（未计主梁自重）：主梁的支座反力（未计主梁自重）：跨中最大弯矩：跨中最大弯矩：kN7.2608.173218.173RkN.m8.104238.17367.260maxM43m=12m3m6m4
27、3m=12m6m6m2 2）初选截面）初选截面梁所需要的净截面抵抗矩为：梁所需要的净截面抵抗矩为：336xxnxcm269.4619mm461926921505.1108.1042fMW梁的高度在净空上无限制，按刚度要求，工作平台主梁的容许挠度为梁的高度在净空上无限制，按刚度要求，工作平台主梁的容许挠度为l/400 0，则梁容许的最小高度为，则梁容许的最小高度为：（参照均布荷载作用）：（参照均布荷载作用）mm8034001006.22.31101221552.31553minlEflhmm800151200015minlh参照以上数据，考虑到梁截面高度大一些，更有利于增加刚度，初选梁参照以上数
28、据，考虑到梁截面高度大一些，更有利于增加刚度，初选梁的腹板高度的腹板高度hw=100cm。cm6.8630269.4619730733xeWh再按经验公式，可得梁的经济高度：再按经验公式，可得梁的经济高度：1371.9141361tb腹板厚度按抗剪强度：腹板厚度按抗剪强度：mm5.212510002607001.22.1vwmaxfhVtw考虑局部稳定和构造因素考虑局部稳定和构造因素:mm04.95.3/10005.3/wwht可见依剪力要求所需的腹板厚度很小。可见依剪力要求所需的腹板厚度很小。取腹板厚取腹板厚t=8mm。根据近似公式计算所需翼缘板面积：根据近似公式计算所需翼缘板面积：2www
29、xmm3286610008100046192966hthWbt翼缘板宽：翼缘板宽：b=(1/51/3)h=200330mm，取，取b=280mm。翼缘板厚：翼缘板厚：t=3286/280=11.7mm，取，取t=14mm。翼缘外伸宽度：翼缘外伸宽度：b1=(280-8)/2=136mm。梁翼缘板的局部稳定可以保证，且截面梁翼缘板的局部稳定可以保证，且截面可以考虑部分塑性发展。梁截面如图所示。可以考虑部分塑性发展。梁截面如图所示。1482801410001482801410003 3）截面验算）截面验算截面的实际几何性质：截面的实际几何性质：963x2.682 105.218 10 mm514W
30、3333941()121300 1024(3008)10002.682 10 mm12xwwIbhbth2w w21000 82 280 1415840mmAh tbt 主梁自重估算：主梁自重估算：g149.2kg/m9.81.46kN/m单位长度梁的质量为：单位长度梁的质量为：式中式中1.2为考虑腹板加劲肋等附加构造用钢使自重增大的系数，则梁的为考虑腹板加劲肋等附加构造用钢使自重增大的系数，则梁的自重为：自重为：1548010-678501.2149.2kg/m由梁自重产生的跨中最大弯矩：由梁自重产生的跨中最大弯矩：kN.m54.31122.146.1818122maxqlMkN51.101
31、22.146.12121qlV由梁自重产生的支座剪力：由梁自重产生的支座剪力：跨中最大弯矩：跨中最大弯矩：kN.m34.107454.318.1042maxM强度验算强度验算弯曲应力：弯曲应力：2236nxxxN/mm215N/mm19610521805.11074.1074fWM满足满足剪应力、刚度不需验算，剪应力、刚度不需验算，次梁作用处设置支承加劲肋，所以也不需验算次梁作用处设置支承加劲肋，所以也不需验算局部压应力。局部压应力。整体稳定验算整体稳定验算次梁可视为主梁受压翼缘的侧向支撑，故次梁可视为主梁受压翼缘的侧向支撑，故l1/b1=3000/280=10.716，不必，不必进行整体稳定
32、验算。进行整体稳定验算。腹板区格腹板区格A A局部稳定验算局部稳定验算kN5.2642258271Vyw0y2351501258100023580fthf平均剪力：平均剪力：梁腹板的高厚比：梁腹板的高厚比：局部稳定验算局部稳定验算yw0y2351501258100023580fthf应按计算配置横向加劲肋。考虑到次梁处应配置支承加劲肋，故取横向应按计算配置横向加劲肋。考虑到次梁处应配置支承加劲肋，故取横向加劲肋的间距加劲肋的间距a=1500mm1,则由（则由（4.5.21）得：）得：8.01)1500/1000(434.5418/1000235)/(434.541/2y20w0sfahth2v
33、scrN/mm8.102125)8.01.1(59.01)8.0(59.01 f0crc,设次梁不能有效约束主梁受压翼缘的扭转，则由（设次梁不能有效约束主梁受压翼缘的扭转，则由（4.5.484.5.48）得：）得：平均弯矩：平均弯矩：kN.m25.02225.404rM236nxN/mm8.381052181025.202WM113.08.10206.332158.38222cr2cr1.2kN8827.863.89V平均剪力：平均剪力：区格区格B B左端内力：左端内力：区格区格B B右端内力：右端内力：kN3.892.15.446.18.173271lV2w0N/mm118100088000
34、thVkN.m9412/2.15.446.15.18.1735.42712lMkN7.862.1646.18.173271rVkN.m34.1074rM平均弯矩：平均弯矩：kN.m67.1007234.1074941rM236nxN/mm1931052181067.1007WM191.08.10211215193222cr2cr设置加劲肋后设置加劲肋后局部稳定满足局部稳定满足3040804)4)横向加劲肋截面尺寸横向加劲肋截面尺寸1482801410005 5）支座支承加劲肋设计）支座支承加劲肋设计s0/30401000/304073mmbhs/1573/154.9mmstb取取bs=80mm
35、，ts=6mm。横向加劲肋焊缝按构造确定：横向加劲肋焊缝按构造确定：f minmax1.51.5 84.2mmht取取hf=5mm。梁的支座采用突缘支座形式（见梁的支座采用突缘支座形式（见P152图图5.3.4）。）。支承加劲肋截面采用取支承加劲肋截面采用取160mm12mm。端面承压强度端面承压强度支座加劲肋端部刨平顶紧其端面承压应力为支座加劲肋端部刨平顶紧其端面承压应力为322cecece271 10141N/mm325N/mm160 12RfA焊缝设计焊缝设计 稳定验算稳定验算160 12 120 82880mmA wy15235/15 8120tf 2533412 160120 84101120mm1212I410112037.722880IiA100026.5037.73322271 10101N/mm215N/mm0.924 2880RfA属属C C类类0.924支承加劲肋与腹板用角焊缝连接，焊脚尺寸为：支承加劲肋与腹板用角焊缝连接，焊脚尺寸为：3fwwf271 101.2mm0.70.72 1000 160Rhl f f max1.5 125.1mmh取取hf=6mm148280141000
