1、2022-12-4132022-12-42 q 第一节第一节 概述概述q 第二节第二节 无筋扩展基础无筋扩展基础q 第三节第三节 墙下条形基础墙下条形基础q 第四节第四节 柱下独立基础柱下独立基础q 第五节第五节 柱下条形基础柱下条形基础q 第六节第六节 十字交叉条形基础十字交叉条形基础q 第七节第七节 筏板基础筏板基础2022-12-43第一节第一节.概概 述述 1.浅基础结构受力浅基础结构受力 浅基础除受到来自上部结构的荷载作用外，同时还受到地基反力的作用，其截面内力(弯矩、剪力、扭矩等)是这两种荷载共同作用的结果。无筋扩展基础(刚性基础)：采用控制基础宽高比的方法使基础主要承受压应力，并
2、保证基础内产生的拉应力和剪应力都不超过材料强度的设计值。2.浅基础结构设计内容浅基础结构设计内容 浅基础结构设计内容与建造材料(基础类型)有关：2022-12-44 钢筋混凝土扩展基础(柔性基础)：截面设计验算的内容主要包括基础底面尺寸、截面高度和截面配筋等。钢筋混凝土扩展基础的基底面积通常根据地基承载力和对沉降及不均匀沉降的要求确定；基础高度由混凝土的抗剪切条件确定；基础受力钢筋配筋量由基础验算截面抗弯能力确定。地基反力当用于不同的计算目的时，其取值应有所区别，例如：在确定基础底面尺寸或计算基础沉降时，应考虑设计地面以下基础及其上覆土重力的作用(平均总压力)；在进行基础截面设计(基础高度的确
3、定、基础截面配筋)中，采用不计基础与上覆土重力作用时的地基净反力计算(地基净反力)。3.地基反力确定方法地基反力确定方法2022-12-45 基底反力的分布假设是基础内力计算的前提，应根据基础形式和地基条件等正确确定。对墙下条形基础和柱下独立基础，地基反力通常采用直线分布；对柱下条形基础和筏板基础等，当地基持力层土质均匀，上部结构刚度较好，各柱距相差不大，柱荷载分布较均匀时，地基反力可认为符合直线分布，基础梁的内力可按简化的直线分布法计算；当不满足上述条件时，宜按弹性地基梁法计算。4.地基反力分布假定地基反力分布假定5.设计理论简介设计理论简介常规设计法：一般工程中常用的设计方法；共同作用设计
4、方法：尚未推广至常规的工程设计中，但是，是今后地基基础设计的发展方向。2022-12-46 在目前工程设计中，通常把上部结构与地基基础分离开来进行计算，视上部结构底端为固定支座或固定铰支座，不考虑荷载作用下各墙柱端部的相对位移，并按此进行内力分析，这种分析与设计方法称为常规设计法常规设计法。地基、基础和上部结构之间实际上是互相影响、互相制约的，基础内力和地基变形除与基础刚度、地基土性质有关外，还与上部结构的荷载和刚度有关。它们在荷载作用下应满足变形协调条件，这种考虑上部结构与地基基础相互影响并满足变形协调条件的设计方法称为共共同作用设计方法同作用设计方法。变形协调条件：原来互相连接或接触的部位
5、，在各部分荷载、位移和刚度的综合影响下，一般仍然保持连接或接触，如墙柱底端的位移与该处基础的变位及地基表面的沉降三者相一致。2022-12-47第二节第二节.无筋扩展基础无筋扩展基础一、无筋扩展基础的设计原则一、无筋扩展基础的设计原则 无筋扩展基础通常是由砖、块石、毛石、素混凝土、三合土和灰土等材料建造的，这些材料具有抗压强度高而抗拉、抗剪强度低的特点，所以在进行刚性基础设计时必须使基础主要承受压应力，并保证基础内产生的拉应力和剪应力都不超过材料强度的设计值。上述设计目标主要通过对基础的外伸宽度与基础高度的比值进行验算来实现。同时，其基础宽度还应满足地基承载力的要求。二、无筋扩展基础的构造要求
6、二、无筋扩展基础的构造要求 刚性基础应按其材料特点满足相应的构造要求。2022-12-48 1.砖基础 砖基础采用的砖强度等级应不低于MU10，砂浆不低于M5，在地下水位以下或地基土潮湿时应采用水泥砂浆砌筑。在地下水位以下或地基土潮湿时应采用水泥砂浆砌筑。基础底面以下一般先做100mm厚的混凝土垫层，混凝土强度等级为C10。2.毛石浆砌基础 毛石基础采用的材料采用未加工或仅稍作修整的未风化的硬质岩石，高度一般不小于20cm。石灰三合土基础由石灰、砂和骨料加适量的水充分搅拌均匀后，铺在基槽内分层夯实而成。三合土的体积配合比为1 2 4或1 3 6，在基槽内夯实。3.石灰三合土基础4.灰土基础 灰
7、土基础由熟化石灰和粘土按比例拌和并夯实而成。常用的体积配合比有3 7和2 8。5.混凝土和毛石混凝土基础混凝土基础一般用C15以上的素混凝土做成。2022-12-49三、无筋扩展基础的设计计算步骤三、无筋扩展基础的设计计算步骤 (1)根据构造及建筑模数初步确定基础高度H。(2)根据地基承载力初步确定基础宽度b。混凝土基础的高度不宜小于20cm，一般为30cm。对于石灰三合土基础和灰土基础，基础高度应为15cm的倍数。砖基础的高度应符合砖的模数，标准砖的规格为24011553。在布置基础剖面时，大放脚的每皮宽度b1和高度h1值见表3-1。dfFAGak(3)验算基础宽度是否满足。tg20Hbbt
8、g 基础台阶宽高比的允许值；b2 基础的外伸长度。Hbg2t称为刚性角；2022-12-410（a）墙下无筋扩展基础 （b）柱下无筋扩展基础图3-1 无筋扩展基础验算2022-12-411基 础 材 料质 量 要 求台 阶 高 宽 比 的 允 许 值pk100100 pk200200 pk300混 凝 土 基 础C15混凝土1:1.001:1.001:1.25毛石混凝土基础C15混凝土1:1.001:1.251:1.50砖 基 础砖不低于MU10，砂浆不低于M51:1.501:1.501:1.50毛石基础砂浆不低于M51:1.251:1.50灰 土 基 础体积比为3：7或2：8的灰土，其最小干
9、密度：粉土1.55t/m3粉质粘土1.05t/m3粘土1.45t/m31:1.251:1.50三 合 土 基 础体积比为1：2：41：3：6（石灰：砂：骨料），每层约虚铺220mm，夯至150mm1:1.501:2.00表3-2 刚性基础台阶宽高比的允许值 2022-12-412(4)当无筋扩展基础由不同材料叠合而成时，应对叠合部分作抗压验算。(5)对混凝土基础，当基础底面平均压力超过300kPa时，尚应对台阶高度变化处的断面进行抗剪验算。如验算符合要求，则可采用选定的基础宽度和高度，否则应调整基础高度重新验算，直至满足要求为止。2022-12-4132022-12-414（a）墙下无筋扩展基
10、础 （b）柱下无筋扩展基础图3-1 无筋扩展基础验算2022-12-415第三节第三节 墙下条形基础墙下条形基础 一、墙下条形基础的设计原则一、墙下条形基础的设计原则 内力计算：内力计算：一般可按平面应变问题处理；在长度方向可取单位长度计算在长度方向可取单位长度计算。截面设计验算内容：截面设计验算内容：主要包括基础底面宽度b、基础高度h 及基础底板配筋等。基底宽度根据地基承载力要求确定；基础高度由混凝土的抗剪切条件确定；基础底板受力钢筋由基础验算截面的抗弯能力确定。荷载：荷载：基础截面设计(基础高度确定、底板配筋)中，应采用不计基础与上覆土重力作用时的地基净反力计算；确定基础底面尺寸或计算基础
11、沉降时，应考虑设计地面以下基础及其上覆土重力的作用，即采用基底总压力。2022-12-416二、基础截面的设计计算步骤二、基础截面的设计计算步骤 1.地基净反力计算 2.基础高度的确定 地基净反力：地基净反力：仅由基础顶面的荷载设计值所产生的地基反力，以 表示。jp2minmax6bMbNpj基础验算截面I的剪力设计值VI(kN/m)为 为验算截面I距基础边缘的距离，m。minImaxII22jjIpbpbbbbVIb当墙体材料为混凝土时，验算截面I在墙脚处，等于基础边缘至墙脚的距离a；当墙体材料为砖墙且墙脚伸出14砖长时，验算截面I在墙面处，m，若砖长为240mm，则 m。Ib06.0 ab
12、I砖长4/1I ab2022-12-417 砖墙情况 混凝土墙情况图3-3墙下条形基础的计算2022-12-418minImaxIIminImaxImaxIminmaxIImaxII22)2(2b)(21jjjjjjjjpbpbbbbpbpbbpbppbbbpbV基础验算截面I的剪力设计值VI，式（33）的推导：IbmaxjpjIpmaxjp)(minmaxIjjppbb2022-12-419当荷载无偏心时，验算截面的VI可简化为：基础有效高度h0（mm）由基础验算截面的抗剪切条件确定，即 式中 为截面高度影响系数，当h02000mm时，取h0=2000mm；ft 混凝土轴心抗拉强度设计值（k
13、Pa）；h0 基础截面有效高度（mm）。基础高度h为有效高度h0加上混凝土保护层厚度。设计时，可初选基础高度h=b/8。NbbVII0thsI7.0hfV4/10hs800hhs2022-12-4203.基础底板的配筋 基础验算截面I的弯矩设计值MI可按下式计算：当轴心荷载作用时，基础验算截面I的弯矩设计值MI可简化为如下形式：每延米墙长的受力钢筋截面面积为：式中 As 钢筋面积(m2)；fy 钢筋抗拉强度设计值(MPa)。IIIbVM2109.0hfMAyIs1min1max21I)3(6bpbbpbbMjj2022-12-4214.构造要求 墙下条形基础一般采用梯形截面，其边缘高度一般不宜
14、小于200mm，坡度i1:3。基础高度小于250mm时，也可做成等厚度板。基础混凝土的强度等级不宜低于C20。基底下宜设C10素混凝土垫层，厚度一般为100mm。底板受力钢筋的最小直径不宜小于10mm，间距不宜大于200mm和小于100mm。当有垫层时，底板混凝土的保护层净厚度不宜小于40mm，无垫层时不宜小于70mm。底板纵向分布钢筋，直径8mm，间距不大于300mm。当地基软弱时，为了减小不均匀沉降的影响，基础截面可采用带肋梁的板，肋梁的纵向钢筋和箍筋按经验确定，如图3-4。2022-12-422图3-4 墙下钢筋混凝土条形基础的构造 2022-12-4232022-12-4242022-
15、12-4252022-12-426第四节第四节 柱下独立基础柱下独立基础 一、柱下独立基础的设计计算一、柱下独立基础的设计计算 柱下独立基础的设计，一般先由地基承载能力确定基础底面尺寸，然后再进行基础截面的设计验算。基础截面设计验算的主要内容包括基础截面的抗冲切验算和纵、横方向的抗弯验算，并由此确定基础的高度和底板纵、横方向的配筋量。1.基础截面的抗冲切验算与基础高度的确定 基础高度由柱边抗冲切破坏的要求确定。设计时可先假设一个基础高度h，然后按下式验算抗冲切能力 0mthp7.0hafFl2)(btmaaallApFj；2022-12-427（a）基础剖面 图3-7 柱下独立基础的抗冲切验算
16、2022-12-428式中 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，取1.0；当2000mm时，取0.9，中间值线性内插；ft 混凝土抗拉强度设计值（kPa）；h0 基础冲切破坏锥体的有效高度（m）；am 基础冲切破坏锥体最不利一侧的计算长度(m)；at 基础冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，在验算柱与基础交接处的抗冲切能力时，取柱宽a；在验算柱与基础变阶处的抗冲切能力时，取上阶宽；ab 基础冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内（如图3-7b），计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，ab取柱宽a加两倍基础有效高度h0；计算
17、基础变阶处的受冲切承载力时，ab取上阶宽加该处的两倍基础有效高度。当冲切破坏锥体的底面在l方向落在基础底面以外(如图3-7c)，即此时，abl；hplha022022-12-429 Fl 相应于荷载效应基本组合时在Al上的地基土净反力设计值（kN）。pj 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，偏心受压时可取基础边缘最大地基土单位面积净反力（kPa）；Al 冲切截面的水平投影面积（m2）如图3-7b中的阴影面积ABCDEF或图3-7c中的阴影面积ABCD；设基础底面短边长度为l(m)；柱截面的宽度和长度为a和bc(m)；当计算变阶处抗冲切时，a、bc分别取相应台
18、阶的宽度和长度。Al计算方法如下：计算方法如下：2022-12-430 当 (如图3-7b)lha022002222hlllhbbAcclh0a2022-12-431 式中h0为基础的有效高度(m)。当不满足式(3-9)的抗冲切能力验算要求时，可适当增加基础高度h后重新验算，直至满足要求为止。lha02lhbbAcl022当(图3-7c)h0a2022-12-4322.基础内力计算和配筋 当台阶的宽高比不大于2.5及偏心距不大于b/6(b为基础宽度)时，柱下单独基础在纵向和横向两个方向的任意截面和的弯矩可按下式计算 AGppbbalMlppAGppalaM22481)(2 2121minmax
19、2ImaxImax21I式中 pmax、pmin 分别为对应于荷载效应基本组合时基底边缘最大与最小地基反力设计值（kPa）；pI 计算截面-处的地基反力设计值（kPa）；G 考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土重（kN）,当荷载由永久荷载控制时，G1.35Gk，Gk 为基础自重及其上土重的标准值；a 验算截面至基础边沿的距离（m）；l、b 分别为基础底面短边长度和长边长度（m）。2022-12-433 底板长边方向和短边方向的受力钢筋面积AsI和AS(m2)分别为)(9.09.000IIdhfMAhfMAysys minmax2ImaxImax21I 2 481)(2121jjjjjjppbb
20、alMlppppalaM以上是以总压力表示，也可由净反力表示，为 式中，d为钢筋直径，h0、d均以mm计，其余符号同前。2022-12-434 柱下钢筋混凝土独立基础，除应满足墙下钢筋混凝土条形基础的一般要求外，尚应满足如下一些主要的构造要求：矩形独立基础底面的长边与短边的比值l/b，一般取11.5。阶梯形基础每阶高度一般为300500mm。基础阶数可根据基础总高度H设置，当H500mm时，宜分为一级；当500mmH900mm时，宜分为二级；当H900mm时，宜分为三级。二、柱下独立基础的设计构造要求二、柱下独立基础的设计构造要求 锥形基础的边缘高度，一般不宜小于200mm，也不宜大于500m
21、m；锥形坡度角一般取25，最大不超过35。锥形基础的顶部每边宜沿柱边放出50mm。2022-12-435 柱下钢筋混凝土单独基础的受力钢筋应双向配置。当基础宽度大于2.5m时，基础底板受力钢筋可取基础边长或宽度的0.9倍，并宜交错布置。对于现浇柱基础，如基础与柱不同时浇注，则柱内的纵向钢筋可通过插筋锚入基础中，插筋的的根数和直径应与柱内纵向钢筋相同。预制钢混柱与杯口基础的连接，应符合下列要求:(1)柱的插入深度按规范选用，同时还应满足锚固长度要求和吊装时柱的稳定性。(2)基础的杯底厚度和杯壁厚度按规范选用。2022-12-4362022-12-4372022-12-4382022-12-439
22、 作业：习题3-1、习题3-2、习题3-42022-12-440第五节第五节 柱下条形基础柱下条形基础 一、柱下条形基础的受力特点一、柱下条形基础的受力特点 柱下条形基础在其纵、横两个方向均产生弯曲变形，故在这两个方向的截面内均存在剪力和弯矩。柱下条形基础横向的剪力与弯矩通常可考虑由翼板的抗剪、抗弯能力承担，其内力计算与墙下条形基础相同。柱下条形基础纵向的剪力与弯矩一般则由基础梁承担，基础梁的纵向内力通常可采用简化法（直线分布法）或弹性地基梁法计算。二、基础梁的纵向内力计算二、基础梁的纵向内力计算 当地基持力层土质均匀，上部结构刚度较好，各柱距相差不大（20%）,柱荷载分布较均匀，且基础梁的高
23、度大于1/6柱距时，地基反力可认为符合直线分布，基础梁的内力可按简化的直线分布法计算。当不满足上述条件时，宜按弹性地基梁法计算。2022-12-4411.直线分布法直线分布法 根据上部结构的刚度与变形情况，可分别采用静定分析法和倒梁法。按基底反力的直线分布假设和整体静力平衡条件求出基底净反力，并将其与柱荷载一起作用于基础梁上，然后按一般静定梁的内力分析方法计算各截面的弯矩和剪力。适用条件：静定分析法适用于上部为柔性结构，且基础本身刚度较大的条形基础。静定分析法未考虑基础与上部结构的相互作用，计算所得的不利截面上的弯矩绝对值一般较大。(1)静定分析法2022-12-442 倒梁法的基本思路是：以
24、柱脚为条形基础的固定铰支座，将基础梁视作倒置的多跨连续梁，以地基净反力及柱脚处的弯矩当作基础梁上的荷载，用弯矩分配法或弯矩系数法来计算其内力。由于此时支座反力Ri与柱子的作用力Pi不相等，因此应通过逐次调整的方法来消除这种不平衡力。各柱脚的不平衡力为：(2)倒梁法iiiRPP 将各支座的不平衡力均匀分布在相邻两跨的各跨度范围内。均匀分布的调整荷载按如下方法计算 对边跨支座 对中间支座 101131llPqiiiillPq313112022-12-443适用条件：适用条件：倒梁法适用于上部结构刚度很大，各柱之间沉降差异很小的情况。存在问题：存在问题：这种计算模式只考虑出现于柱间的局部弯曲，忽略了
25、基础的整体弯曲，计算出的柱位处弯矩与柱间最大弯矩较均衡，所得不利截面上的弯矩绝对值一般较小。2022-12-4442022-12-4452022-12-4462022-12-4472022-12-4482022-12-449 弹性地基梁内力计算：基床系数法和半无限弹性体法。基床系数法：以文克勒（Winkler）地基模型为基础，假定地基每单位面积上所受的压力与其相应的沉降量成正比，而地基是由许多互不联系的弹簧所组成，某点的地基沉降仅由该点上作用的荷载所产生。通过求解弹性地基梁的挠曲微分方程，可求出基础梁的内力。半无限弹性体法：假定地基为半无限弹性体，将柱下条形基础看作放在半无限弹性体表面上的梁，
26、而基础梁在荷载作用下，满足一般的挠曲微分方程。在应用弹性理论求解基本挠曲微分方程时，引入基础与半无限弹性体满足变形协调的条件及基础的边界条件，求出基础的位移和基底压力，进而求出基础的内力。半无限弹性体法的求解一般需要采用有限单元法等数值方法，计算相对比较复杂，工程设计中最常用的还是基床系数法。2.弹性地基梁法弹性地基梁法2022-12-450(1)弹性地基梁的解析法+（a）（b）+（a）（b）下图(a)为文克勒地基上的基础梁，沿梁长x方向取微分段梁dx进行分析。其上作用分布荷载q和地基反力p，微分梁单元左右截面上的内力如图(b)所示。设梁宽为b，根据微分梁单元力的平衡 ，则：0YqbpxQdd
27、2022-12-451MxwEI22dd由材料力学知，梁的挠曲微分方程为：或2244ddddxMxwEI根据截面剪力与弯矩的相互关系，即则：xxMddQdd22qbpxwEI44ddqbkwxwEI44dd 引入文克勒地基模型及地基沉降s与基础梁的挠曲变形协调条件 ，可得：。ws kwksp 代入上式，可得文克勒地基上梁的挠曲微分方程为：当梁上的分布荷载q=0时，梁的挠曲微分方程变为齐次方程：0dd44bkwxwEI2022-12-452 令 ，称为梁的柔度指标，其单位为(长度)-1。的倒数值 称为特征长度，值愈大，梁对地基的相对刚度愈大。44EIkb1104dd444wxw该微分方程的通解为
28、)sincos()sincos(4321xCxCexCxCewxx式（3-19）可写成如下形式：式中C1、C2、C3、C4 为待定参数，根据荷载及边界条件定；为无量纲量，当xL(L为基础长度)，称为柔性指数，它反映了相对刚度对内力分布的影响。xL2022-12-453 弹性地基梁可按 值的大小分为下列三种类型：短梁(刚性梁)；有限长梁(有限刚度梁)；无限长梁(柔性梁)。4l l4 梁的挠度随加荷点的距离增加而减小，当梁端离加荷点距离为无限远时，梁端挠度为零。在实际应用时，只要 ，即可将其当作无限长梁处理，视梁端挠度为零。无限长梁在集中力和集中力偶作用下的解答如下。l1)无限长梁解lL 下面分别
29、讨论无限长梁、半无限长梁以及有限长梁在文克勒地基上受到集中力或集中力矩作用时的解答。2022-12-454 边界条件:设集中力作用点为坐标原点，当 时，则 ，从式(3-21)可推得C1C20。于是梁的挠度方程为：x0w0dd0 xxw)sin(cosxxCewx（a）无限长梁受集中力P0的作用（向下为正）对称条件：荷载和地基反力对称于原点，且梁也对称于原点，所以当x0时，。)sincos(43xCxCewx由此可得(C3C4)0，即C3C4C。于是梁的挠度方程可改写为2022-12-455 在O点右侧 (为无限小量)处把梁切开，则作用于梁右半部截面上的剪力Q等于地基总反力之半，其值为 ，并指向
30、下方，即：0 x20P2dd0033PxwEIQx由此可得：kbPC20可得受集中力P0作用时无限长梁的挠度公式()：0 x)sin(cos20 xxekbPwx 分别对挠度w求一阶、二阶和三阶导数，可得梁截面的转角 ，弯矩 和剪力 。计算公式可归纳如表34（情况）。xwdd22ddxwEIM33ddxwEIQ0 x2022-12-456 对于梁的左半部(x0)可利用对称关系求得，其中挠度w、弯矩M和地基反力p是关于原点O对称的，而转角 、剪力Q是关于原点反对称的，如图3-13(a)所示。2022-12-457 以集中力偶M0作用点为坐标原点O，当 时，同样从式(3-21)可得C1C20。由于
31、在M0作用下，地基反力对于原点是反对称的，故x0时，w0，由此得到C30。于是式(3-22)可改写成 在O点右侧 (为无限小量)处把梁切开，则作用于梁右半部该截面上的弯矩等于外力矩的一半，即由此可得 （b）无限长梁受集中力偶M0作用(顺时针方向为正)x0wxeCwxsin4 0 x2dd0022MxwEIMxkbMC2042022-12-4580 xxekbMwxsin200 x 可得受集中力偶M0作用时无限长梁的挠度公式()：其余各分量计算公式归纳如表3-4()。对于梁的左半部，同样可利用图3-13(b)所示的对称关系求得。若有多个荷载作用于无限长梁时，可用叠加原理求得其内力。2022-12
32、-4592)半无限长梁解 在实际工程中，基础梁还存在一端为有限梁端，另一端为无限长，称为半无限长梁，如条形基础的梁端作用有集中力P0和集中力偶M0的情况。对半无限长梁，可将坐标原点O取在受力端，当 时，从式(3-21)可得C1C20。当x0时，MM0，QP0，由此可求得:进一步同样可得到文克勒地基上半无限长梁的变形和内力计算公式，见表3-4所示。x0w0240203222MkbCMkbPkbC2022-12-460 对于有限长梁，荷载作用对梁端影响不可忽略。此时可利用无限长梁解和叠加原理求解。如图所示,将有限长梁由A、B两端向外延伸到无限，形成无限长梁。3)有限长梁解2022-12-461 按
33、无限长梁的解答，可计算出已知荷载下无限长梁上相应于梁两端A、B截面上引起的弯矩Ma、Mb和剪力Qa、Qb。由于实际上梁的A、B两端是自由界面，不存在任何内力，为了要利用无限长梁求得相应于原有限长梁的解答，就必须设法消除发生在梁中A、B两截面的弯矩和剪力。为此，可在梁的A、B两点外侧分别施加一对虚拟的集中荷载MA、PA和MB、PB，并要求这两对附加荷载在 A、B两截面中产生的内力分别为Ma、Qa和Mb、Qb，以抵消A、B两端内力。按这一条件可列出方程组：aLBALBAaLBALBAQAMMDPPMDMMCPP22222244bBLABLAbBLABLAQMAMPDPMMDMPCP22222244
34、2022-12-462 由此可求得梁上A、B两点的虚拟集中荷载PA、MA和PB、MB为：blllblllalllalllBblllblllalllalllBblllblllalllalllAblllblllalllalllAMDFEQCFEMDEFQCEFMMAFEQDFEMAEFQDEFPMDEFQCEFMDFEQCFEMMAEFQDEFMAFEQDFEP)(2)()(2)()()()()()(2)()(2)()()()()(当在无限长梁上 A、B两截面外侧施加了附加荷载PA、MA和PB、MB后，正好抵消了无限长梁在外荷载作用下A、B两截面处的内力Qa、Ma和Qb、Mb，其效果相当于把梁在A
35、和B处切断。因此，有限长梁的内力与无限长梁在外荷载和附加荷载作用下叠加结果相当。2022-12-463 (1)把有限长梁延长到无限长，计算无限长梁上相应于梁的两端A和B截面由于外荷载引起的内力Qa、Ma和Qb、Mb；(2)按式(3-25)计算梁端的各个附加荷载 PA、MA和PB、MB；(3)再按照叠加原理计算在已知荷载和虚拟荷载共同作用下，梁上相应于梁各点的内力，也即为有限长梁的解。具体的计算步骤如下：2022-12-464 当上部结构刚度与筏板基础刚度都较小时，应考虑地基基础共同作用的影响，而筏板内力可采用弹性地基基床系数法计算，即将筏板看成弹性地基上的薄板，采用数值方法计算其内力。目前较常
36、用的是弹性地基板有限单元法。采用有限单元法计算筏板内力时，一般将其划分成矩形板单元。引入虚功原理，推导出筏板单元结点力Fe与结点位移 e之间的关系 *(2)弹性地基基床系数法2022-12-465 基床系数k的确定方法如第一章第四节所述，主要有载荷试验法和理论与经验公式方法。基床系数k也可根据地基、基础及荷载的实际情况适当选用表1-1的数值。对软弱土地基以及基础宽度较大时宜选用表中的低值，对瞬时荷载情况可按正常数值提高一倍采用。根据地基沉降计算结果按式(1-29)估算地基的基床系数k时，sm可采用分层总和法算得基底下若干点沉降后求其平均值，或在求出基底中点的地基沉降s0后按下式折算成sm：式中
37、 、为沉降影响系数，见表3-7所示。00ssmm0m(3)基床系数k的确定方法2022-12-466 基床系数法通常采用文克勒地基模型，文克勒地基模型假定地基不能传递剪力，位移仅与竖向荷载有关，导致地基应力不扩散。满足这种条件只有近于液体状态的软弱土或基础梁下的可压缩持力层很薄而其下为不可压缩地层的情况。对于抗剪强度较低的软粘土地基、薄压缩层地基及建筑物较长而刚度较差等情况，采用基床系数法比较合适。根据该计算模型的假定，基础梁外地基变形为零，这与实际情况不符合，因此当需要考虑相邻荷载的影响时，此法不适宜。在计算中将会出现地基反力为拉力的情况，实际上这是不可能的，因为此时基础与地基已经脱开。这是
38、由于该法在计算中要满足变形协调条件所引起的，但这对于荷载作用点附近内力计算不会产生过大偏差。(4)基床系数法的适用条件2022-12-4672022-12-4682022-12-4692022-12-4702022-12-471 作业：习题3-5、习题3-62022-12-472 柱下条形基础的柱荷载分布如图3-18(a)所示，其合力作用点距N1的距离为：选定基础梁从左边柱轴线的外伸长度为a1，则基础梁的总长度L和从右边柱轴线的外伸长度a2分别为 如此处理后，则荷载重心与基础形心重合，计算简图变为图(b)。iiiiNMxNx121 ,)(2aaLaaxL三、柱下条形基础的设计计算步骤三、柱下条
39、形基础的设计计算步骤(1)求荷载合力重心位置(2)确定基础梁的长度和悬臂尺寸2022-12-473 (4)按墙下条形基础设计方法确定翼板厚度及横向钢筋的配筋。(5)基础梁的纵向内力计算与配筋。根据柱下条形基础的计算条件，选用简化法或弹性地基梁法计算其纵向内力，再根据纵向内力计算结果，按一般钢筋混凝土受弯构件进行基础量纵向截面验算与配筋计算，同时应满足设计构造要求。(3)按地基承载力设计值计算所需的条形基础底面积A，进而确定底板宽度b。2022-12-474四、柱下条形基础的构造要求四、柱下条形基础的构造要求 除满足一般扩展基础构造外，尚应符合下列要求：(1)柱下条形基础的肋梁高度由计算确定，一
40、般宜为柱距的1/41/8(通常取柱距的1/6)。(2)现浇柱下的条形基础沿纵向可取等截面，当柱截面边长较大时，应在柱位处将肋部加宽，使其与条形基础梁交接处的平面尺寸不小于下面图3-19中的规定。(3)条形基础两端应向边柱外延伸，延伸长度一般为边跨跨距的0.250.30倍。当荷载不对称时，两端伸出长度可不相等，使基底形心与荷载合力作用点尽量一致。(4)基础梁顶面和底面的纵向受力钢筋由计算确定，最小配筋率为0.2%，同时应有24根通长配筋，且面积不得少于纵向钢筋总面积的1/3。当梁高大于700mm时，应在肋梁的两侧加配纵向构造钢筋，其直径不小于14mm并用8400的S形构造箍筋固定。2022-12
41、-4752022-12-476第六节第六节 十字交叉条形基础十字交叉条形基础 柱下十字交叉条形基础是由柱网下的纵横两组条形基础组成的空间结构，柱网传来的集中荷载与弯矩作用在两组条形基础的交叉点上。十字交叉条形基础的内力计算比较复杂，目前在设计中一般采用简化方法，即将柱荷载按一定原则分配到纵横两个方向的条形基础上，然后分别按单向条形基础进行内力计算与配筋。满足变形协调条件:纵、横基础梁在交叉节点上的位移相等。一、节点荷载的初步分配一、节点荷载的初步分配1.节点荷载的分配原则节点荷载的分配原则 满足静力平衡条件:各节点分配在纵、横基础梁上的荷载之和，应等于作用在该节点上的荷载；2022-12-47
42、72.节点荷载分配方法节点荷载分配方法(1)边柱节点边柱节点(图图b)NSbSbSbNyyxxxxx44NSbSbSbNyyxxyyy4 bx、by x、y方向的基础梁底面宽度，Sx、Sy x、y方向的基础梁弹性特征长度；ks 地基的基床系数；E 基础材料的弹性模量；Ix、Iy x、y方向的基础梁截面惯性矩。44xsxxbkEIS 44 ysyybkEIS 当边柱有伸出悬臂长度时，荷载分配见式(3-36)。2022-12-478 (2)内柱节点内柱节点(图图c)(3)角柱节点角柱节点(图图d)NSbSbSbNyyxxxxxNSbSbSbNyyxxyyy 一般公式与内柱节点相同。当角柱节点有一个
43、方向伸出悬臂时(悬臂长度可取 )，则荷载分配为yySl)75.06.0(NSbSbSbNyyxxxxxNSbSbSbNyyxxxxy式中 值可查表3-10。2022-12-479二、节点荷载的调整二、节点荷载的调整1.计算调整前的地基平均反力计算调整前的地基平均反力 交叉梁基础上竖向荷载的总和；交叉梁基础支撑总面积；交叉梁基础节点处重叠面积之和。AANpN AA 2.地基反力增量地基反力增量 pAAp3.x、y方向分配荷载增量方向分配荷载增量 节点处重叠面积。pANNNxxpANNNyyA 4.调整后的分配荷载调整后的分配荷载 xxxNNNyyyNNN2022-12-480 筏板基础地基承载力
44、的验算公式与扩展基础相同。当地下水位较高时，验算公式中的地基压力项应减去基础底面处的浮力，即 筏板基础包括梁板式基础、格筏基础和含梁或不含梁的片筏基础等型式。筏板基础的设计一般包括基础梁设计与板的设计二部分，筏板上基础梁的设计方法同第五节柱下条形基础；筏板的设计计算内容，主要包括筏板基础地基计算、筏板内力分析、筏板截面强度验算与板厚、配筋量确定等。第七节第七节 筏板基础筏板基础fppfppww2.1max 地下水位作用在基础底面上的浮力。wp一、地基承载力验算一、地基承载力验算 2022-12-481 筏板内力计算可根据上部结构刚度及筏板基础刚度的大小分别采用刚性法或弹性地基基床系数法进行。(
45、一一)刚性法刚性法 当上部结构整体刚度较大，筏板基础下的地基土层分布均匀时，可不考虑整体弯曲而只计局部弯曲产生的内力。当持力层压缩模量 MPa或板厚H大于 墙间距离时，可认为基底反力成直线或平面分布。符合上述条件的筏板基础的内力可按刚性法计算，此时基础底面的地基净反力可按下式计算：4sE61yxxyjjWeNWeNANppminmax二、筏板的内力计算二、筏板的内力计算 采用刚性法计算时，在算出基底的地基净反力后，常用的倒楼盖法和刚性板条法计算筏板的内力。2022-12-482 框架体系下的筏板基础也可按刚性板条法计算筏板内力，其计算步骤如下：(a)先将筏板基础在x、y方向从跨中到跨中分成若干
46、条带，如图所示。(b)取出每一条带进行分析。设某条带的宽度为b，长度为L，条带内柱的总荷载为 ，条带内地基净反力平均值为 ，计算二者的平均值 为PjpP(1)倒楼盖法倒楼盖法 倒楼盖法计算基础内力的步骤是将筏板作为楼盖，地基净反力作为荷载，底板按连续单向板或双向板计算。采用倒楼盖法计算基础内力时，在两端第一、二开间内，应按计算增加1020的配筋量且上下均匀配置。(2)刚性板条法刚性板条法2bLpPPj2022-12-483 (c)计算柱荷载的修正系数 ，按修正系数调整柱荷载 (d)调整基底平均净反力，调整值为 (e)最后采用调整后的柱荷载及基底净反力，按独立的柱下条形基础计算基础内力。PPbL
47、Ppj 2022-12-484 当上部结构刚度与筏板基础刚度都较小时，应考虑地基基础共同作用的影响，而筏板内力可采用弹性地基基床系数法计算，即将筏板看成弹性地基上的薄板，采用数值方法计算其内力。目前较常用的弹性地基板有限单元法。(二二)弹性地基基床系数法弹性地基基床系数法 选用合适的内力计算方法计算出筏板基础内力后，可按混凝土结构设计规范（GB 500102002）中的抗剪与抗冲切强度验算方法确定筏板厚度，由抗弯强度验算确定筏板的纵向与横向配筋量。对含基础梁的筏板基础，其基础梁的计算及配筋可采用与条形基础梁相同的方法进行。三、截面强度验算与配筋计算三、截面强度验算与配筋计算2022-12-48
48、5 四、筏板基础的构造与基本要求四、筏板基础的构造与基本要求 (1)筏板基础设计时应尽可能使荷载合力点位置与筏基底面形心相重合。当偏心距较大时，可将筏板适当向外悬挑，但挑出长度不宜大于2.0m，同时宜将肋梁挑至筏板边缘。(2)平板式筏基的厚度不宜小于200mm。肋梁式筏板的厚度宜大于计算区段内最小板跨的1/20，一般取200400mm。肋梁高度宜大于或等于柱距的1/6。(3)筏板配筋率在0.5%1.0%为宜。受力钢筋最小直径不宜小于8mm，一般不小于12mm，间距100200mm。分布钢筋直径取810mm，间距200300mm。(4)筏板的混凝土强度等级可采用C20，地下水位以下的地下室底板应
49、考虑抗渗，并进行抗裂度验算。2022-12-486 箱形基础是由底板、顶板、外侧墙及一定数量纵横布置的内隔墙构成的整体刚度很好的箱式结构。一方面承受上部结构传来的荷载和不均匀地基反力引起的整体弯曲，同时其顶板和底板还分别受到顶板荷载与地基反力引起的局部弯曲。在分析箱形基础整体弯曲时，其自重按均布荷载处理；在进行底板弯曲计算时，应扣除底板自重。一、箱形基础的构造与基本设计要求一、箱形基础的构造与基本设计要求*第八节第八节 箱形基础箱形基础 采用箱形基础时，上部结构体形应力求简单、规则，平面布局尽量对称，基底平面形心应尽可能与上部结构竖向静荷载重心相重合。当偏心较大时，可使基础底板四周伸出不等长的
50、短悬臂以调整底面形心位置，使最大偏心距不大于偏心方向基础边长的1/60。2022-12-487 箱形基础的墙体宜与上部结构的内外墙对正，并沿柱网轴线布置。箱基的墙体含量应有充分的保证，平均每平方米基础面积上墙体长度不得小于400mm或墙体水平截面积不得小于基础面积的1/10，其中纵墙配置不得小于墙体总配置量的60%，且有不少于三道纵墙贯通全长。箱形基础的高度一般取建筑物高度的1/81/12，或箱形基础长度的1/161/18，并不小于3m。顶板、底板及墙身的厚度应根据受力情况、整体刚度、施工条件及防水要求确定。当材料为钢筋混凝土时，底板及外墙的厚度不应小于250mm；内墙厚度不宜小于200mm；
