1、发电厂电气主系统 5-1 第五章 导体的发热与电动力 第一节 概 述 第二节 导体发热和散热的计算 第三节 导体的长期发热与载流量 第四节 导体的短时发热 第五节 导体短路的电动力 第六节 大电流封闭母线的发热和电动力 本章计划学时:6 8学时 发电厂电气主系统 5-2 第一节 概 述 1）当电流通过导体时，在导体电阻中所产生的电阻损耗。2）绝缘材料在电压作用下所产生的介质损耗。3）导体周围的金属构件，特别是铁磁物质，在电磁场作用 下，产生的涡流和磁滞损耗。3.发热对导体和电器的不良影响?长期发热：导体和电器中长期通过正常工作电流所引起的发热。?短时发热：由短路电流通过导体和电器时引起的发热。
2、2.发热的分类 （1）机械强度下降 高温会使金属材料退火软化，机械强度下降。1.引起导体和电器发热的原因 发电厂电气主系统 5-3 （2）接触电阻增加 高温将造成导体接触连接处表面氧化，使接触电阻增加，温度进一步升高，产生恶性循环，可能导致连接处松动或烧熔。（3）绝缘性能降低 有机绝缘材料（如电缆纸、橡胶等）长期受高温的作用，将逐渐变脆和老化，使用年限缩短，甚至碳化而烧坏。4.为了保证导体在长期发热和短时发热作用下能可靠、安全地工作，应使其发热的最高温度不超过导体的长期发热和短时发热最高允许温度。?导体的长期发热最高允许温度不应超过+70，在计及日照影响时，钢心铝线及管形导体可按不超过+80考
3、虑。当导体接触面处有镀（搪）锡的可靠覆盖层时，可提高到+85。?导体的短时最高允许温度，对硬铝及铝锰合金可取+200，硬铜可取+300。发电厂电气主系统 5-4?影响长期发热最高允许温度的因素主要是保证导体接触部分可靠地工作。?影响短时发热最高允许温度的因素主要是机械强度和带绝缘导体的绝缘耐热度（如电缆），机械强度的下降还与发热持续时间有关，发热时间越短，引起机械强度下降的温度就越高，故短时发热最高允许温度远高于长期发热最高允许温度。5.发生短路故障时，除了引起发热外，还会产生很大的电动力，造成导体变形或损坏。第二节 导体发热和散热的计算 一、导体发热的计算 发热包括导体电阻损耗热量的计算和太
4、阳日照热量的计算。1导体电阻损耗产生的热量?单位长度导体的交流电阻：发电厂电气主系统 5-5 矩形截面导体的集肤系数曲线示于图5-1中。圆管形截面导体的集肤系数曲线示于图5-2中。图中f 为电源频率，Rdc为1000m长导体的直流电阻。SKR)20(1wtsac?单位长度的导体，通过有效值为Iw 的交流电流时，由电阻损耗产生的热量：ac2wRIQR?导体的集肤系数Ks与电流的频率、导体的形状和尺寸有关。2太阳日照（辐射）的热量 太阳照射（辐射）的热量也会造成导体温度升高，安装在屋外的导体，一般应考虑日照的影响，圆管形导体吸收的太阳日照热量为：DAEQsss?发电厂电气主系统 5-6 对流换热系
5、数 C的计算 我国取太阳辐射功率密度 ；2sW/m1000?E取铝管导体的吸收率 ；6.0s?AD为导体的直径（m）。二、导体散热的计算?热量传递有三种方式：对流、辐射和传导。1对流换热量的计算 对流换热量与导体对周围介质的温升及换热面积成正比:c0wcc)(FQ?（1）自然对流换热量的计算 屋内空气自然流动或屋外风速小于0.2m/s，属于自然对流换热。此种情况的对流换热系数取:?导体的散热过程主要是对流和辐射。空气的热传导能力很差，导体的传导散热可忽略不计。发电厂电气主系统 5-7 单位长度导体的对流换热面积 Fc 是指有效面积，它与导体形状、尺寸、布置方式和多条导体的间距等因素有关。35.
6、00wc)(5.1?单条矩形导体竖放时（如图5-3a所示）的对流换热面积（单位为m2/m）为 )(221cAAF?A1=h/1000和A2=b/1000可以看成是单位长度导体在高度和宽度方向的面积。发电厂电气主系统 5-8 （2）强迫对流换热量的计算 屋内人工通风或屋外导体处在风速较大的环境时，可以带走更多的热量，属于强迫对流换热。圆管形导体的对流换热系数为:?DvDDN?65.0uc13.0当空气温度为20时，空气的导热系数为 C)W/(m1052.22?当空气温度为20时，空气的运动粘度系数（读“纽”）为 s/m107.1526?v为风速（m/s）圆管形导体(直径为D)，如图5-3d所示，
7、其对流换热面积为 DFc?发电厂电气主系统 5-9 单位长度圆管形导体的对流换热面积 。当24o 90o 时，A=0.42，B=0.58，n=0.9。当0o 24o 时，A=0.42，B=0.68，n=1.08；风向与导体不垂直的修正系数 DFc?nBA)(sin?2辐射换热量的计算 根据斯蒂芬玻尔兹曼定律，导体向周围空气辐射的热量为：404w1002731002737.5FQ?W、0导体温度和周围空气温度（）；导体材料的辐射系数（又称黑度），磨光的表面小，粗糙或涂漆的表面大；F单位长度导体的辐射换热面积（m2/m）。)(212AAF?单条矩形导体的 发电厂电气主系统 5-10 第三节 导体的
8、长期发热与载流量 一、长期发热的特点 依据能量守恒定律，导体发热过程中一般的热量平衡关系为：cwsRQQQQQ?发热量=导体升高温度所需热量+散热量，即 长期发热的特点是导体产生的热量与散失的热量相等，其温度不再升高，能够达到某一个稳定温度。不计太阳日照热量，导体长期发热过程中的热量平衡关系为：cRQQQ?用一个总换热系数来代替两种换热的作用 FQQRI)(0wc2?研究长期发热的目的:计算导体的载流量 发电厂电气主系统 5-11 在环境温度0下，导体中通过电流I所引起导体升高的温度W为 RFRQQI)(0wc?)/(20wFRI?则在空气温度0下，使导体稳定温度等于W的容许电流值为 发电厂电
9、气主系统 5-12?导体的载流量：在额定环境温度0下，使导体的稳定温度正好为长期发热最高允许温度，即使W=al的电流，称为该0下的载流量（或长期允许电流），即 二、导体的载流量 RFRQQI)(0alcal?计及日照影响时，屋外导体的载流量为：RQQQIscal?上两式将限制导体长期工作电流的条件从温度转化为电流。我国生产的各类导体截面已标准化，有关部门已经计算出其载流量，选用导体时只需查表即可。发电厂电气主系统 5-13 将上两式两边相除，可得出实际环境温度为时的载流量为:?当实际环境温度与额定环境温度0不同时，应对导体的载流量进行修正。RFRQQI)(0alcal?RFRQQI)(alca
10、l?0alalalal?II?提高导体载流量的措施：()减小导体电阻。用铜代替铝；()增大导体的散热面积。在相同截面下，矩形、槽形比圆形导体的表面积大；发电厂电气主系统 5-14 解 （1）计算单位长度的交流电阻 查表5-1得，铝导体温度为20时的直流电阻率 mm2/m，电阻温度系数 ()提高放热系数。矩形导体竖放散热效果好，屋内导体(屋外导体表面要光，不涂漆)表面涂漆可以提高辐射散热量并用以识别相序(黄A、绿B、红C)；()提高长期发热最高允许温度。在导体接触面镀(搪)锡等。【例5-1】计算屋内配电装置中125mm8mm矩形导体的载流量，长期发热最高允许温度为70，周围空气温度为25。028
11、.0?0041.0t?-1，1000m长导体的直流电阻为 8125)2070(0041.01028.01000)20(11000wtdc?SR?=0.0337 由 52.380337.050dc?Rf及 625.1511258?hb发电厂电气主系统 5-15 3dcsac100337.008.1?RKR3100364.0?/m （2）对流换热量 266.0/mm)1000/821000/1252()(2221c?AAFm2/m 对流换热系数为 685.5)2570(5.1)(5.135.035.00wc?W/（m2）对流换热量为 05.68W/m266.0)2570(685.5)(c0wcc?
12、FQ?W/m （3）辐射换热量 ，查图5-1曲线得 08.1s?K266.0)(221?AAFm2/m 对流换热面积为 辐射换热面积为 发电厂电气主系统 5-16 第四节 导体的短时发热 一、短时发热最高温度的计算?短时发热的特点:（1）发热时间很短，电流比正常工作电流大的多，导体产生的热量来不及散失到周围介质中去，全部用来使导体温度升高，散热量可以忽略不计。因导体表面涂漆，取 95.0?，辐射换热量为 mW/77.85266.047.322266.0100252731007027395.07.544?Q（4）导体的载流量 A2056100364.077.8505.683cal?RQQI竖放时
13、为 研究短时发热的目的:计算导体短时发热的最高温度。发电厂电气主系统 5-17?导体短时发热过程中的热量平衡关系是：电阻损耗产生的热量=导体的吸热量，即 wRQQ?短时发热过程中，导体的电阻和比热容与温度的函数关系为 SR1)1(0?)1(0?cc由热平衡微分方程，得?dd2ktmctRi?（2）在短时间内，导体的温度快速升高，其电阻和比热容（温度变化1，单位质量物体吸热量的变化量）不再是常数而是温度的函数。发电厂电气主系统 5-18 ikt为t时刻短路全电流瞬时值（A）；S为导体的截面积（m2）;w为导体材料的密度，铝为2.7103kg/m3；0 和c0分别为导体在0时的电阻率（m）和导体在
14、0时的比热容J/(kg)；和分别为0 和c0的温度系数（-1）。?d)1(d1)1(0w02kt?SctSi将导体的电阻和比热容及 代入得 Smw?其中：发电厂电气主系统 5-19?d11d10w02kt2?ctiS对上式两边积分，时间从0到 tk，温度对应从i 升到f，得?dctiSwt?fik11d10002kt2?ii20w0ff200)1ln()1ln(?ccw将上式改写为 ifk21AAQS?其中 tiQtdk02ktk?Qk称为短路电流热效应，它是在0到 tk 时间内，电阻为1的导体中所放出的热量(单位为 A2s)。tk是短路切除时间。整理得 发电厂电气主系统 5-20?ff200
15、f)1ln(?wcA?ii200i)1ln(?wcA可以看出：Af和Ai具有相同的函数关系，有关部门给出了常用材料的=f(A)曲线，如图5-5所示。短路终了时的A值为:k2if1QSAA?)mmJ/(10)mJ/(10:A44416?的单位发电厂电气主系统 5-21 其中，短路电流非周期分量起始值?根据=f(A)曲线计算短时发热最高温度的方法：（）由短路开始温度i（短路前导体的工作温度），查出 对应的Ai值；（）如已知短路电流热效应Qk，可按式（5-15）计算出Af；（）再由Af查出短路终了温度f，即短时发热最高温度。如果f 0.1s 发电机出口及母线 0.15 0.2 发电机升高电压母线及出
16、线 发电机电压电抗器后 0.08 0.1 变电站各级电压母线及出线 0.05 kt?当tk 1s时，导体的发热主要由周期分量热效应来决定，非周期分量热效应可略去不计。kt(kA)2s 发电厂电气主系统 5-26 【例5-2】某变电所汇流母线，采用矩形铝导体，截面为63 mm8mm，集肤系数为1.03，导体的正常工作温度为50，短路切除时间为2.6s，短路电流 kA8.15?IkA9.133.1?I，。，kA5.126.2?I试计算导体的短路电流热效应和短时发热最高温度。解 （1）短路电流热效应 s(kA)56.506s)(kA)5.129.13108.15(126.2)10(12d222222
17、22/2k02ptpkkk?tttIIIttIQs(kA)482.12s(kA)8.1505.02222np?TIQs(kA)042.519s)(kA)482.1256.506(22nppk?QQQ（2）短时发热最高温度 发电厂电气主系统 5-27 由导体的正常工作温度为50，查图5-5曲线可得Ai=0.41016J/（m4）。)mJ/()008.0063.0(03.110042.519104.0142616sk2if?KQSAA)mJ/(1061.0416?查图5-5曲线可得f=80 2(h+b)时，Kf=1，故计算相间电动力时Kf 取1；（2）对于圆管形导体Kf=1；（3）对于双槽形导体K
18、f=1。发电厂电气主系统 5-32 发电厂电气主系统 5-33 二、三相导体短路的电动力 1.三相短路电动力的计算 不计短路电流周期分量的衰减时的三相短路电流为 sine)sin(AAmAa?TttIi?)32sin(e)32sin(AAmBa?TttIi)32sin(e)32sin(AAmCa?TttIi2mII?其中，A?A相短路电流的初相角；aT非周期分量衰减时间常数（s）。发电厂电气主系统 5-34?布置在同一平面的三相导体的短路电动力的计算:利用两平行导体的电动力计算公式与力的合成。?布置在同一平面的导体三相短路时，外边相（A相或C相）受力情况一样，故只需分析中间相（B相）和外边相（
19、A相或C相）两种情况。?在假定电流正方向下，由两平行导体间的电动力计算公式可得作用在中间相（B相）的电动力为：)(102CBAB7BCBABiiiiaLFFF?发电厂电气主系统 5-35 将式（5-23）中的三相短路电流代入式（5-24），经三角公式进行变换，得?)322sin(23)32sin(e3)32sin(e23102AAA22m7Baa?ttIaLFTtTt?在假定电流正方向下，由两平行导体间的电动力计算公式可得作用在外边相（A相或C相）的电动力为 )21(102CABA7ACABAiiiiaLFFF?将式（5-23）中的三相短路电流代入式（5-26），经三角公式进行变换，得 发电厂
20、电气主系统 5-36?)622cos(43e)62cos(23cos43e)62cos(438383102AA2A2m7Aaa?tttIaLFTtTt?三相短路时，FB有三个分量组成，如图5-10所示，即:1)按Ta/2衰减的非周期分量；2)按Ta衰减的工频分量；3)不衰减的两倍工频分量。?FA有四个分量组成，多了一个固定分量。发电厂电气主系统 5-37 将临界初相角 =75，代入式（5-25），得 临界初相角 为75，165，255和345等时。2三相系统电动力的最大值 （1）三相短路的最大电动力 三相短路的电动力能否达到最大值，与短路发生瞬间的短路电流初相角有关，使电动力为最大的短路电流初
21、相角称为临界初相角。?在短路发生瞬间，FB中的非周期分量为最大时，FB才会出现最大值。此时 1)32sin(A?)21(32A?n?即 A?sT05.0a?A?ttIaLFtt?2cos23cose3e2310205.005.022m7B，n为正整数 发电厂电气主系统 5-38?在短路发生瞬间，FA中的固定分量与非周期分量之和为最大时，FA才会出现最大值。此时 1)62cos(A?即 )12(62A?n?临界初相角 为75和255等时。A?将临界初相角 =75，代入式（5-27），得 sT05.0a?A?ttIaLFtt?2cos43cose4323e83238310205.005.022m7
22、A?三相短路的最大电动力 满足临界初相角条件的电动力，在t=0.01s时刻，衰减的工频分量和两倍工频分量出现最大值，且都与非周期分量同方向，FB和FA出现最大值。，n为正整数 发电厂电气主系统 5-39 将t=0.01s和Im=ish/1.82代入，得 B相最大电动力：2sh7maxB1073.1iaLF?A相最大电动力：2sh7maxA10616.1iaLF?可见，三相短路时，中间相所受电动力最大。（2）三相短路最大电动力与两相短路电动力的比较 23)2(II?sh)2(sh23ii?由于，故两相短路时的冲击电流为，由两平行导体电动力计算公式可得 发电厂电气主系统 5-40 2sh72sh7
23、2)2(sh7)2(max105.1)23(102102iaLiaLiaLF?结论：三相短路时，中间相所受电动力最大，最大电动力为 2sh7max1073.1iaLF?在电动力计算中，电流的单位为A，长度单位为m，电动力的单位为N。发电厂电气主系统 5-41 3导体共振对电动力的影响 (1)硬导体、支持绝缘子及固定绝缘子的支架组成一个可以振动的弹性系统。?自由振动或固有振动：在初始外力扰动消失后，除受阻力外，弯曲的导体系统在自身弹性恢复力的作用下，以一定频率在其平衡位置两侧发生的往复运动。?自振频率或固有频率：自由振动的频率，由系统结构和材料决定。?强迫振动：导体在周期性短路电动力的持续作用下
24、而发生的振动。?机械共振：强迫振动的频率接近或等于导体系统的自振频率时，将发生机械共振，其振幅特别大，导致材料的应力增加，有可能使导体及支持绝缘子损坏。(2)出现共振的频率：由于电动力中有工频（50Hz）和两倍工频(100Hz)两个分量，故当导体系统的自振频率接近这两个频率之一时，就会出现共振现象。发电厂电气主系统 5-42 (3)对于重要回路，如发电机、主变压器回路及配电装置中的汇流母线等，需要考虑共振的影响。工程上常采用“振动系数法”来考虑共振的影响。1)计算硬导体系统的一阶固有频率 导体和绝缘子均参加的振动称为双频振动系统，当绝缘子的固有频率远大于导体的固有频率时，共振可按只有导体参加振
25、动的单频振动系统计算，导体的一阶固有频率为 mEILNf2f1?其中，L为绝缘子跨距(m)；由表5-4可以查得频率系数 Nf；E为材料的弹性模量（Pa），铝为:Pa10710?Em为导体质量（kg/m），矩形导体为:?bhm?圆管形导体为:4/)(22?dDm?D、d为外径和内径，铝的密度取:mkg/2700?发电厂电气主系统 5-43 12/3bhIx?6/3bhIx?4/3bhIx?12/3hbIy?hbIy3167.2?hbIy325.8?64/)(44dDI?I为导体断面二次矩(m4)，矩形导体单条、双条和三条平放、和 矩形导体单条、双条和三条竖放分别为：、和 圆管形导体为：分别为：发
26、电厂电气主系统 5-44 称为动态应力系数，为动态应力与静态应力之比值，它可根据固有频率，从图5-11查得。2)当导体的自振频率无法避开产生共振的频率范围时，最大电动力必须乘以一个动态应力系数，以求得共振时的最大电动力，即?2sh7max1073.1iaLF?当固有频率在30160Hz以外时，可不考虑共振的影响，取：1?Hz/f0204060801001201401601802000.20.40.60.81.01.21.41.6图5-11发电厂电气主系统发电厂电气主系统 5-45 【例5-3】某变电站变压器10kV引出线，每相单条铝导体尺寸为100mm10mm，三相水平布置平放，支柱绝缘子距离为L=1.2m，相间距离a=0.7m,，三相短路冲击电流ish=39kA，试求导体的固有频率、动态应力系数 和最大电动力。?解 导体断面二次矩 4733m1033.8121.001.012?bhIx对于多等跨简支，由表5-4查得Nf=3.56，导体的固有频率为 Hz363270001.01.01033.81072.156.371022f1?mEILNf固有频率在30160Hz以外，故 1?，最大电动力为 N1.4511390007.02.11073.11073.1272sh7max?iaLF
