1、双排双立杆脚手架计算书双排双立杆脚手架计算书 本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为 483.5mm；密目网规 格：2300 目/100cm 2 ，每目空隙面积为 1.3mm 2。脚手架立于基槽回填土上，下设 503004000 木垫板。立杆横距为 1.05 米，立杆纵距为 1.5 米，水平杆步距 为 1.8 米，水平横杆间距为 0.75 米，内立杆距墙 0.3 米；连墙件为两步三跨设 置， 连墙件采用 483.5mm 钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件 连接。搭设高度为 20m。外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进 行防护。 基本风压为 0.45KN/m 2。
2、施工荷载 Q k=3KN/m 2。木脚手板自重标准值 Q p1=0.35 KN/m 2，栏木、挡脚板自重标准值 Q p2=0.14 KN/m。 本脚手架计算依据： 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1302001） （以下简称规 范） 建筑施工手册第三版（以下简称手册） 一）纵向水平杆、横向水平杆计算一）纵向水平杆、横向水平杆计算 1.横向水平杆验算 （1）抗弯验算 作用于横向水平杆弯矩设计值： M=1.2 GK M+1.4 QK M 则： Mmax=1.2 8 2 bGk lq +1.4 8 2 bQk lq = 8 05. 1)75. 034 . 175. 035. 02 .
3、1 ( 2 =0.478KNm 查规范得： 截面模量 W=5.08cm 3 Q235 钢抗弯强度设计值 = W Mmax = 3 6 1008. 5 10478. 0 =94.09N/mm 2 f=205N/mm 2 符合要求 （2）变形验算 查规范得： 弹性模量 E=2.0610 5 N/mm 2 惯性矩 I=12.19cm 2 作用于横向水平杆线荷载设计值： q=1.20.350.75+1.430.75=3.465 N/m 则挠度为： = EI qlb 384 5 4 = 45 4 1019.121006. 2384 1050465. 35 =2.18mm 150 1050 =7mm 同时
4、也小于 10mm 满足要求 2.纵向水平杆计算 （1）抗弯验算 横向水平杆向内侧挑出距离为 300mm，按 200mm 计算 F= 2 1 2 1) 1 ( b b l a ql=0.53.4651.05(1+ 05. 1 2 . 0 ) 2 =2.578KN Mmax0.175Fla=0.1752.5781.5=0.677KNm 抗弯强度 = W Mmax = 3 6 1008. 5 10677. 0 =133.27 N/mm 2 f=205N/mm 2 满足要求 （2）挠度验算 = EI Fla 100 146. 1 3 = 45 33 1019.121006. 2100 15001057
5、8. 2146. 1 =3.97mm 150 1500 =10mm 满足要求 （3）纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑承载力验算： 2.152.578=5.5427KNRc=8KN 满足要求 二）立杆验算二）立杆验算 1.长细比验算： 查规范得： k=1.55 u=1.50 i=1.58cm 立杆计算长度 o l=kuh=1.551.51.8=3.1185m 长细比 = i lo = 58. 1 101185. 3 2 =197.37210(冷弯薄壁型钢结构技术规范) 符合要求 2.风荷载产生的立杆弯矩： （1）密目安全网挡风系数计算 安全网 = w n A A2 . 1 = 100 )0013.
6、02300100(2 . 1 =0.841 查规范得 敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数 脚手架 =0.089 则： = 安全网 + 脚手架 =0.841+0.089=0.868 （2）风荷载标准值计算 查规范得 z =1.35 s =1.3=1.1284 则: k w=0.7 z s o w=0.71.351.12840.45=0.48KN/m （3）风荷载产生的立杆弯矩： w M=0.851.4 wk M = 10 4 . 185. 0 2 hlw ak = 10 8 . 15 . 148. 04 . 185. 0 2 =0.278KNm 3.立杆段轴向力设计值计算： （1）组合风荷载时： 查
7、规范得 脚手架结构自重标准值： K g=0.1248KN/m 木脚手板自重标准值（按满铺二层计算） ： 1P Q=20.35=0.7 N/M 2 栏杆、挡脚板自重标准值： 2P Q=0.14 KN/m 施工均布活荷载标准值： K Q=3KN/m 则： 脚手架结构自重标准值产生的轴向力： KG N 1 = S H K g=200.1248 =2.496 KN 构配件自重标准值产生的轴向力： KG N 2 = 2 1 （ b l+0.3） 1Pa Ql+ 2P Q a l = 2 1 （1.05+0.3）1.50.7+0.141.5 =0.919 KN 施工荷载标准值产生的轴向力总和： QK N=
8、 2 1 （ b l+0.3） KaQ l = 2 1 （1.05+0.3）1.53 =3.038KN 组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=1.2（ KG N 1 + KG N 2 ）+0.851.4 QK N =1.2（2.496+0.919）+1.43.038 =7.713KN （2）不组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=1.2（ KG N 1 + KG N 2 ）+1.4 QK N =1.2（2.496+0.919）+1.43.038 =8.351KN 4.组合风荷载时立杆稳定性验算： 查规范得: 轴心受压构件的稳定系数=0.186 立杆截面面积 A=4.89cm 2 截面模量 W=
9、5.08cm 3 则: A N + W MW = 2 3 1089. 4186. 0 1013. 7 . 7 + 3 33 1008. 5 1010278. 0 =139.53N/mm 3f=205 N/mm3 符合要求 5.不组合风荷载时立杆稳定性验算： A N = 2 3 1089. 4186. 0 10351. 8 =91.82 N/mm 3f=205 N/mm3 符合要求 三三) )连墙件验算连墙件验算 1.抗滑验算 每个连墙件覆盖的脚手架面积： w A= a lh 32 =21.831.5=16.2 m 2 由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值： lw N=1.4 wkA w=1.40
10、.4816.2=10.89KN 查规范得： o N=5 连墙件的轴向力设计值： l N= lw N+ o N=10.89+5=15.89KN 抗滑验算： 查规范得： 每个直角扣件抗滑承载力设计值： C R=8 KN 由于采用双扣件设置 故： l N=15.89 KN2 C R=28=16 KN 满足要求 2.稳定性验算： 由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上， 因此： o l=0.6+0.3+1.05=1.95m 查规范得 回转半径i=1.58 cm 长细比验算： = i lo = 58. 1 1095. 1 2 =123=150(冷弯薄壁型钢结构技术规范) 满足要求 查规
11、范得 轴心受压构件的稳定系数=0.434 钢管截面积 A=4.89 cm 2 连墙件稳定性验算： A Nl = 2 3 1089. 4434. 0 1089.15 =74.87N/mm 2205 N/mm2 满足要求 四）立杆地基承载力验算四）立杆地基承载力验算 1.计算基础面积： 每块垫板长 4 米，可放置 3 根立杆。 则： A= 3 1 0.34=0.4m 2 2.地基承载力设计值： 查荷载规范得 回填土承载力： gk f=130 KPa=130 KN/m 2 查规范得 脚手架地基承载力调整系数 c k=0.4 则： g f= c k gk f0.4130=52 KN/m 2 3.地基承载力验算 不组合风荷载时立杆段轴向力设计值： N=8.351KN 则： p= A N = 4 . 0 351. 8 =20.9 KN/m 2 g f=52 KN/m 2 满足要求 经以上验算得出，本工程脚手架满足施工结构安全要求。经以上验算得出，本工程脚手架满足施工结构安全要求。
