1、 I 雅居乐 多高层钢结构住宅方案设计 1 1. 工程概况 工程名称：雅居乐多高层钢结构住宅； 建设地点：东莞市区某地； 工程概况：场地大小为 30m30m，812 层，建筑总高度不超过 40m，室内外高差 为 0.3m，设计使用年限为 50 年； 基本风压： 0 =0.8kN/m2，地面粗糙程度为 C 类； 抗震要求：抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为 8 度，类场地土，设计地震分组 为第一组。 场地土层情况： 表 2-1 场地土层情况 层次 层厚 （m） 层底标高（m） （地面标高0.00） 土体类型 土体参数 1.00 -1.00 杂填土 2.50 -3.50 淤泥质土 3.00 -6.
2、50 粉质粘土 含水率 1 31% ，塑限 P 18% ，液限 L 37% 5.50 -12.00 粉土 孔隙比 0.7e - 中密的中砂 2. 建筑与结构布置 3.1. 建筑布置 3.1.1. 首层建筑平面图 如下图 3-1 所示，首层平面设计为大空间的形式，可以用此空间做为店面，即商住两 用住宅。中间设计为过道、楼梯和电梯。由过道和墙把首层建筑分开为四个大空间，作为 四爿店。由于商业的要求，首层平面将进行比较豪华的装修，例如钢柱将外包为方柱，而 墙也做成玻璃幕墙与装饰墙混合的形式。此外，门也将用比较好看的旋转门，以吸引顾客。 2 图 3-1 首层建筑平面图 3.1.2. 标准层平面图 如下
3、图 3-2 所示，标准层平面设计为商品房，以中间两墙为分隔墙，分为四户。朝北 两户面积较小，内设一个客厅，四个卧室，两个卫生间，一个厨房，一个阳台（左右侧阳 台以一墙分开） 。而朝南两户面积较大，内设一个客厅，五个卧室，一个书房，一个厨房， 两个卫生间，一个杂物间，一个独立阳台。此外，左右两户为于中间墙对称。 3 图 3-2 标准层平面图 计算书配套计算书配套 CAD 图纸在爱建筑网下载图纸在爱建筑网下载 全套毕业设计尽在爱建筑网全套毕业设计尽在爱建筑网 3.1.3. 顶层平面图 如下图 3-2 所示，顶层设计为空旷的天台，外围有 1.2m 的女儿墙，屋檐外挑 500mm。 4 图 3-3 顶
4、层平面图 3.1.4. 剖面图 5 图 3-4 剖面图 1 6 图 3-4 剖面图 2 7 3.1.5. 立面图 图 3-5 南立面图 8 3.2. 结构布置 如下图 3-4 所示，结构布置为纯框架结构，主梁与柱刚接，由于建筑设计中布置了许 多轻质 ALC 隔板，为满足结构需要，布置连续次梁。由于结构比较规则，且受力也比较 对称，次梁与主梁连接采用刚接方式。 图 3-4 标准层结构布置图 图 3-5 顶层结构布置图 9 3. 初步设计 4.1. 建筑做法 屋面做法：压型钢板混凝土组合楼板，20mm 石灰砂浆抹底，20mm 水泥砂浆找平， 100140 厚（2%找坡）膨胀珍珠岩保温层，八层作法防
5、水层（三毡四油上铺小石子） 。 墙身做法：外墙采用 150mm 厚 ALC 板，分户墙等要加支撑的墙选用混凝土空心小砌 块，内隔墙采用 100mm 厚 ALC 板，计算自重 3 /5 . 6mkN 楼盖做法：楼盖采用压型钢板混凝土组合楼板，压型钢板上的混凝土选取 100mm。 门窗做法：门为木门，自重 0.2 kN/m2，窗为钢窗玻璃窗，自重 0.4 kN/m2。 4.2. 屋盖做法 压型钢板采用国产压型钢板 YX70-200-600。下面查建筑结构荷载规范 （GB50009_2001）进行荷载计算。由于屋面为上人的屋面，取标准值为 2 /0 . 2mkN 。 恒荷载标准值 20 厚水泥混凝土
6、找平 2 /46. 02302. 0mkN 100140 厚（2%找坡）膨胀珍珠岩 2 /084. 072)16. 008. 0(mkN 八层作法防水层 2 /4 . 0mkN 100mm 厚钢筋混凝土楼板 2 /5 . 2251 . 0mkN 20mm 厚石灰砂浆抹底 2 /34. 01702. 0mkN 压型钢板自重 2 /136. 0mkN - 小计 2 /92. 3mkN 荷载设计值 2 /5 . 78 . 270. 40 . 24 . 192. 32 . 1mkNqg 4.3. 楼盖做法 根据建筑结构荷载规范 （GB50009-2001） ，民用建筑楼面均布活荷载标准值亦取 2 /0
7、 . 2mkN 。 恒荷载标准值 水磨石面层 2 /65. 0mkN 20 厚水泥混凝土找平 2 /46. 02302. 0mkN 100mm 厚钢筋混凝土楼板 2 /5 . 2251 . 0mkN 20mm 厚石灰砂浆抹底 2 /34. 01702. 0mkN 10 压型钢板自重 2 /136. 0mkN - 小计 2 /09. 4mkN 2 /71. 70 . 24 . 109. 42 . 1mkNqg 确定荷载设计值时考虑两种情况：活荷载效应控制和恒荷载效应控制，取大者。故， 在此取 2 /71. 7mkNqg 。 4.4. 材料验算 查压型钢板规格表，压型钢板强度 2 /205mmNf
8、 ，面积 2 1668mmAp ，压型钢板自 重 2 /136. 0mmkN ， 4 64.100cmIef ， 3 37.27cmWef ，混凝土选用 C20，面层自重为 2 /11. 1mkN ，重心距底板高度为 mm4 .41 。 平均板厚度为： mmmmmmmmmmmm1211000)702)5070(51000100( 计算简图： 由于施工阶段板块还未拼接完成，故分为一块一块，可视其为结构为简支单向板，而 在结构布置中， mml2100 max 。 图 4-1 计算简图 施工阶段： 恒载 mkNgg k /79. 3)136. 025121. 0(2 . 12 . 1 1 活载 mk
9、Nqq k /4 . 10 . 14 . 14 . 1 1 弯矩 mkNlqgM86. 21 . 24 . 179. 3 8 1 8 1 22 max111 使用阶段 恒载 2 /91. 409. 42 . 1mkNg 11 活载 2 /80. 20 . 24 . 1mkNq 弯矩 mkNlqgM25. 41 . 280. 291. 4 8 1 8 1 22 max 剪力 kNlqgV10. 81 . 280. 291. 4 2 1 2 1 max11 压型钢板验算（施工阶段） 抗弯强度 mkNmkNfWM ef 86. 216. 52051037.27 3 挠度计算 mm l mm IE l
10、qg efs kk 5 .10 200 2100 200 42. 9 1064.1001006. 2 1 . 280. 291. 4 384 5 384 5 min 85 4 4 组合板验算（使用阶段） 抗弯强度 0 1007041.4128.6()hmm 1668 205 35.62() 1000 9.6 p c c A f xmmh bf 组合截面塑性中和轴在压型钢板顶面以上 0 0.8()0.8 205 1668 (128.635.62/2) 2 30.3()6.23() p x MfA h kN mkN m 斜截面抗剪承载力 每个肋平均宽度 （50+70）/260（mm） 0 0.70
11、.7 1.10 (5 60) 128.629.7()9.92() t Vf bhkNkN 4.5. 板的设计 按弹性设计。 计算简图 由结构平面布置图知，楼板最长跨度为十四跨，而由于结构力学知识知，在中间跨部 分，弯矩基本相等，而图中中间跨的跨度没有很大的变化，故化为五跨的简图来计算。中 间跨取最大长度 mml1900 max 。 12 表 4-1 五跨计算表 VblBclVdlVel VbrBcrVdrVer -0.61 -0.47-0.5-0.526 0.5260.50.4740.606 -0.55 0.013-0.5-0.013 0.0130.5-0.013 0.553 0.447-0.
12、45 -0.105 0.3940.394 0.1-0.085 -0.053 -0.04-0.04 -0.053 Mf VaVf ? 0.078 0.033 0.046 -0.105 -0.079 -0.08 荷载图 跨内最大弯矩支座弯矩 剪力 M1M2M3MbMcMd 由表知，最大内力如下： 2 /91. 409. 42 . 1mkNg ， 2 /8 . 20 . 24 . 1mkNq 弯矩 mkN qlglM 39. 29 . 18 . 21 . 09 . 191. 4078. 0 1 . 0078. 0 22 22 1 mkN qlglMb 40. 29 . 18 . 2053. 09 .
13、 191. 4105. 0 053. 0105. 0 22 22 剪力 kN qlglMb 05. 69 . 18 . 2447. 09 . 191. 4394. 0 447. 0394. 0 4.6. 次梁的设计 内隔墙采用 100mm 厚 ALC 板，计算自重 3 /5 . 6mkN ，即化为线性均布荷载为 mkN/95. 1100. 0000. 35 . 6 ，暂不考虑次梁自重。 4.6.1. 荷载设计值 恒荷载设计值： 板传来恒荷载 mkN/31.101 . 22 . 109. 4 ALC 板自重 mkN/95. 1100. 0000. 35 . 6 - 小计 mkN/26.12 活荷
14、载设计值 mkN/88. 51 . 28 . 2 13 4.6.2. 计算简图 由于跨度变化比较大，不应采用等跨度连续梁，但为方便手算，取最长跨度 3.3m 作 为等跨连续梁进行手算。 计算简图如下： 图 4-2 恒载标准值分布图 图 4-3 活载标准值分布图 弯矩 mkN lqgM 4 .153 . 3)88. 526.12(078. 0 )(078. 0 2 2 1 mkN lqgMb 7 .203 . 3)88. 526.12(105. 0 )(105. 0 2 2 剪力 kN lqgMb 6 .233 . 3)88. 526.12(394. 0 )(394. 0 4.6.3. 最不利荷
15、载 当考虑最不利荷载时，如下组合可得到最大正弯矩、最小负弯矩和最大剪力： 4.6.3.1. 最大正弯矩： 图 4-4 最大正弯矩分布图 mkNqlglM82.163 . 388. 5100. 03 . 326.12078. 0100. 0078. 0 2222 max正， 4.6.3.2. 最大支座负弯矩和最大剪力： 14 图 4-4 最大支座负弯矩和最大剪力分布图 mkNqlglM64.213 . 388. 5119. 03 . 326.12105. 0119. 0105. 0 2222 max负， kNqlglV55.363 . 388. 5620. 03 . 326.12606. 062
16、0. 0606. 0 max 考虑到内力组合时梁的最不利内力组合多是：恒荷载+活 荷载+风荷载，将计算弯矩乘上 1.2 的放大系数，可得 3 6 max 4 .120781 2150 . 1 1064.212 . 1 mm f M Wf W M x nx nxx x ， 可选用 96100150HM ， 333 4 .120781140000140Wmmmmcm nx ，理论重量为 mkg/4 .21 ，化为线性荷载为： mkN/21. 010008 . 94 .21 ， 此时，恒荷载设计值为： mkN/47.1221. 026.12 。 验算最大负弯矩： mkNqlglM88.213 . 3
17、88. 5119. 03 . 347.12105. 0119. 0105. 0 2222 max负， 而 33 6 max 13600093.122120 2150 . 1 1088.212 . 1 mmmm f M W x nx 满足要求。 4.7. 主梁的设计 4.7.1. 材料选用 本结构选用 5 轴框架进行截面初步设计， 对于梁选用 Q235 钢材， 柱子选用 Q345 钢材。 4.7.2. 力的传递 由于次梁承受了板传来的荷载，主梁主要承受次梁的荷载，而次梁的荷载主要为集中 力。 4.7.2.1. 恒荷载标准值 次梁传来的恒载 kN56.403 . 326.12 次梁自重 kN76.
18、 03 . 323. 0 - 小计 kN32.4176. 056.40 图 4-5 次梁截面 15 4.7.2.2. 活荷载标准值 次梁传来的活载 kN40.193 . 388. 5 4.7.2.3. 计算简图及计算 1) 满载时： 图 4-6 恒载标准值分布图 图 4-7 活载标准值分布图 最大正弯矩： mkN lQGM 60.301 . 2)40.1932.41(240. 0 )(240. 0 正 最小负弯矩： mkN lQGM 83.351 . 2)40.1932.41(281. 0 )(281. 0 负 最大剪力： kN QGV 78.77)40.1932.41(281. 1 )(28
19、1. 1 max 2) 最大正弯矩计算简图： 图 4-8 恒载标准值分布图 图 4-9 活载标准值分布图 最大正弯矩： mkN QlGlM 52.321 . 240.19287. 01 . 232.41240. 0 287. 0240. 0 max正， 16 3) 最小负弯矩和最大剪力计算简图： 图 4-10 恒载标准值分布图 图 4-11 活载标准值分布图 最小负弯矩： mkN QlGlM 38.371 . 240.19319. 01 . 232.41281. 0 319. 0281. 0 max负， 最大剪力： kN QGV 5 .7840.19319. 132.41281. 1 319.
20、 1281. 1 max 4.7.2.4. 最不利组合及材料选型 考虑到内力组合时梁的最不利内力组合多是：恒荷载+活荷载+风荷载，将计算弯矩乘 上 1.2 的放大系数，可得 3 6 max 3 .345209 2150 . 1 1085.612 . 1 mm f M Wf W M x nx nxx x ， 可选用 128200450HN ， 333 3 .34520915000001500Wmmmmcm nx , 4 33700cmIx 。 4.8. 柱的设计 不考虑柱自重，当恒载与活载均满布时，各柱有最大轴力。由此估算，估算如下： 满载时： 图 4-13 恒载设计值分布图 图 4-12 主梁
21、截面 17 图 4-14 活载设计值分布图 支座剪力： kN QG l lQGlQGlQG V 48.153 )16.2758.49(2)(2 2 )( 3 2 )( 3 1 )( 两端支座反力： kN VQGN 22.230 48.15316.2758.49 )( 中间支座反力： kN VN 96.306 48.1532 2 与电算比较，如下图： 图 4-15 Sap2000 电算结果 由图知，最小的支座反力为 kN78.154 ，最大的支座反力为 kN11.310 ，与手算结果相差 不大。选手算的中间支座反力估算全栋楼每根柱的受力 kNF64.276211.3109 钢框架中，框架柱的长细
22、比控制在 30-70 之间，在这个范围内，柱的轴心受压稳定系 数大致在 0.7-0.8 之间，同时，考虑到柱是处于弯压状态，在没有计算弯矩作用时，把 柱所受轴力 N 乘以放大系数。 f A N 4 . 12 . 1 f N A 64. 05 . 0 18 2 3 45.21694 3105 . 0 1064.2762 5 . 0 mm f N A 柱选用截面 2121408400#HW ， 2 5 .251 cmA ， 4 71100cmIx ， 4 23800cmIy 梁柱构件的线刚度计算后如图， 其中在求梁截面惯性 矩 时考虑到楼板的作用，取 b II5 . 1 。 b I 为钢梁的截面惯
23、性矩。 梁刚度： AB、BC 梁： EEi 5 8 1036.10 2 . 4 1029000 5 . 1 CD、DE 梁： EEi 5 8 107 . 8 0 . 5 1029000 5 . 1 EF 梁： EEi 5 8 1037. 8 2 . 5 1029000 5 . 1 柱刚度： 底层柱： EEi 5 8 1032.32 3 . 3 1071100 5 . 1 上部柱： EEi 5 8 1055.35 0 . 3 1071100 5 . 1 图 4-16 柱截面 19 图 4-17 结构计算简图（图中数字为线刚度） 20 4. 框架设计 5.1. 恒荷载计算 由于次梁传递了板和 AL
24、C 板的荷载，故屋面框架梁线荷载和楼面框架梁线荷载只有梁 本身自重和其涂层自重，线荷载如下： 屋面框架梁线荷载和楼面框架梁线荷载 250250HW 钢梁自重 mkN/71. 010008 . 94 .72 屋面框架节点集中荷载标准值 1m 高女儿墙 kN72.121979. 224. 01 墙侧粉刷 kN90. 11779. 2202. 01 - 小计 kN62.14 楼面框架节点集中荷载标准值 次梁传来的恒载 kN56.403 . 326.12 次梁自重 kN76. 03 . 323. 0 - 小计 kN32.4176. 056.40 5.2. 活荷载计算 屋面框架梁集中荷载标准值： 次梁传
25、来的活载 kN97.22 2 58. 5 1 . 292. 3 楼面框架梁集中荷载标准值： 次梁传来的活载 kN96.23 2 58. 5 1 . 209. 4 5.3. 内力计算 多层多跨框架在竖向荷载作用下，侧向位移比较小，计算时可忽略侧移的影响，用力 矩分配法计算。由于精确分析可知，每层梁的竖向荷载对其他各层杆件内力的影响不大， 因此，将多层框架分解成一层一层的单层框架分别计算。 在计算时，假定上下柱的远端为固定端，为了使误差减小，除底层外，其他层各柱的 线刚度乘以折减系数 0.9，另外，传递系数也由2 1 修正为3 1 。 21 5.3.1. 恒荷载作用下的内力计算 图 5-1 恒荷载
26、计算简图（图中数据单位：集中力为 kN；均布力为 kN/m） 顶层框架 图 5-2 顶层梁恒荷载 22 计算结果： 表 5-1 顶层荷载弯矩分配 节点 项目下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱 刚度35.558.708.7035.558.708.7035.55 柱刚度*0.932.008.708.7032.008.708.7032.00 分配系数0.7860.2140.1760.6480.1760.2140.786 -45.9145.91-45.9145.91 36.109.82-9.82-36.10 4.91-4.91 0.000.000.00 36.10-36.1050.820.00-50.823
27、6.10-36.10 -1.481.48-1.481.48 1.160.32-0.32-1.16 0.16-0.16 0.000.000.00 1.16-1.161.640.00-1.641.16-1.16 总弯矩37.26-37.2652.460.00-52.4637.26-37.26 柱下弯矩12.420.00-12.42 弯矩（均布 力） kN*m CDE 弯矩（集中 力） kN*m 图 5-3 顶层梁弯矩 23 屋面框架 图 5-4 屋面框架恒荷载 图 5-5 屋面框架恒荷载弯矩 24 屋面框架恒荷载弯矩计算表 表 5-2 屋面框架恒荷载弯矩分配 节点 项目下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱
28、上柱右梁左梁下柱上柱右梁左梁下柱上柱右梁左梁下柱 刚度35.5510.3610.3635.5510.3610.3635.5535.558.708.7035.5535.558.708.7035.5535.558.378.3735.55 柱刚度*0.932.0010.3610.3632.0010.3610.3632.0032.008.708.7032.0032.008.708.7032.0032.008.378.3732.00 分配系数0.7550.2450.1970.6070.1970.1250.3850.3850.1050.1070.3930.3930.1070.1070.3950.3950.
29、1030.2070.793 -21.6921.69-38.5738.57-45.9145.91-45.9145.91-47.7547.75 16.395.31-9.90-37.85 2.65-4.95 2.798.632.790.732.682.680.70 1.400.36 0.742.292.290.62-0.04-0.14-0.14-0.04 0.37-0.02 -0.07-0.23-0.070.000.010.010.00 -0.04 0.030.01 16.41-16.4127.078.41-35.4740.702.292.29-45.2945.87-0.14-0.14-45.594
30、6.622.692.69-52.0037.85-37.85 -1.041.04-1.041.04-1.481.48-1.481.48-1.601.60 0.790.26-0.33-1.27 0.13-0.17 -0.03-0.08-0.030.030.110.110.03 -0.010.02 0.060.170.170.050.00-0.01-0.010.00 0.030.00 -0.01-0.02-0.010.000.000.000.00 0.00 0.79-0.791.14-0.09-1.051.090.170.17-1.431.48-0.01-0.01-1.471.510.110.11-
31、1.741.27-1.27 总弯矩17.20-17.2128.218.31-36.5241.792.462.46-46.7247.35-0.15-0.15-47.0548.132.802.80-53.7339.11-39.11 柱弯矩5.732.770.820.82-0.05-0.050.930.93-13.04 EF 弯矩（集中 力） kN*m 弯矩（均布 力） kN*m ABCD 25 标准层框架 图 5-6 标准层框架恒荷载 图 5-7 标准层框架弯矩 26 标准层框架恒荷载弯矩计算表 表 5-3 标准层框架恒荷载弯矩分配 节点 项目上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下
32、柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱 刚度35.5535.5510.3610.3635.5535.5510.3610.3635.5535.558.708.7035.5535.558.708.7035.5535.558.378.3735.5535.55 柱刚度*0.9 32.0032.0010.3610.3632.0032.0010.3610.3632.0032.008.708.7032.0032.008.708.7032.0032.008.378.3732.0032.00 分配系数 0.4300.4300.1390.1220.3780.3780.1220.1250.3850.3850.1050.
33、1070.3930.3930.1070.1070.3950.3950.1030.1160.4420.442 -21.6921.69-38.5738.57-45.9145.91-45.9145.91-47.7547.75 9.349.343.02-5.52-21.11-21.11 1.51-2.76 1.885.805.801.880.491.811.810.47 0.940.25 0.802.472.470.67-0.03-0.10-0.10-0.03 0.40-0.01 -0.05-0.15-0.15-0.050.000.010.010.00 -0.02 0.010.010.00 9.359
34、.35-18.6925.035.655.65-36.3440.302.472.47-45.2445.88-0.10-0.10-45.6946.391.821.82-50.0342.22-21.11-21.11 -1.041.04-1.041.04-1.481.48-1.481.48-1.601.60 0.450.450.15-0.19-0.71-0.71 0.07-0.09 -0.01-0.03-0.03-0.010.020.020.090.09 0.000.01 0.050.170.170.050.000.000.000.00 0.03 0.00-0.01-0.010.00 0.00 0.4
35、50.45-0.901.10-0.04-0.04-1.031.090.170.17-1.431.480.000.00-1.471.500.020.09-1.601.41-0.71-0.71 总弯矩9.799.79-19.5926.145.615.61-37.3641.402.642.64-46.6747.36-0.10-0.10-47.1647.891.841.91-51.6343.64-21.82-21.82 柱弯矩3.263.261.871.870.880.88-0.03-0.030.610.64-7.27-7.27 EF 弯矩（集 中力） kN*m 弯矩（均 布力） kN*m ABCD
36、27 底层框架 底层柱弯矩的算法与标准层相同，只是柱的刚度不再乘以 0.9。计算如下： 图 5-8 底层框架恒荷载 图 5-9 底层框架弯矩 28 底层框架恒荷载弯矩计算表 表 5-4 底层框架恒荷载弯矩分配 节点 项目上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱 刚度32.3232.3210.3610.3632.3232.3210.3610.3632.3232.328.708.7032.3232.328.708.7032.3232.328.378.3732.3232.32 刚度29.0929.0910.3610.3629.0929.0910.361
37、0.3629.0929.098.708.7029.0929.098.708.7029.0929.098.378.3729.0929.09 0.4240.4240.1510.1310.3690.3690.1310.1340.3770.3770.1130.1150.3850.3850.1150.1160.3870.3870.1110.1260.4370.437 -21.6921.69-38.5738.57-45.9145.91-45.9145.91-47.7547.75 9.219.213.28-6.01-20.87-20.87 1.64-3.00 2.025.665.662.020.531.78
38、1.780.51 1.010.27 0.862.412.410.72-0.03-0.09-0.09-0.03 0.43-0.01 -0.05-0.15-0.15-0.050.000.010.010.00 -0.03 0.010.010.00 9.229.22-18.4425.305.525.52-36.1740.432.412.41-45.1945.88-0.09-0.09-45.6746.431.781.78-50.2441.74-20.87-20.87 -1.041.04-1.041.04-1.481.48-1.481.48-1.601.60 0.440.440.16-0.20-0.70-
39、0.70 0.08-0.10 -0.01-0.03-0.03-0.010.020.030.090.09 0.000.01 0.060.170.170.050.000.000.000.00 0.03 0.00-0.01-0.010.00 0.00 0.440.44-0.891.11-0.04-0.04-1.031.100.170.17-1.431.480.000.00-1.471.500.030.09-1.611.40-0.70-0.70 总弯矩9.669.66-19.3226.415.485.48-37.2041.532.582.58-46.6247.36-0.10-0.10-47.1447.
40、931.811.88-51.8443.14-21.57-21.57 柱弯矩3.223.221.831.830.860.86-0.03-0.030.600.63-7.19-7.19 分配系数 EFABCD 29 各层组合弯矩后，节点弯矩不平衡，平衡节点弯矩，计算列表如下。 顶层与屋面层的节点弯矩平衡 顶层与屋面层的节点弯矩平衡计算表 表 5-5 顶层与屋面层的节点弯矩平衡 节点 项目左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 刚度-35.358.708.70-35.358.708.70-35.35- 柱刚度*0.9-31.828.708.70-31.828.708.70-31.82- 分配
41、系数-0.7850.2150.177-0.6460.1770.215-0.785- 节点弯矩-38.08-37.2652.46-0.05-52.4637.26-36.33- 弯矩分配-0.65-0.180.01-0.030.01-0.20-0.73- -37.44-37.4452.46-0.02-52.4537.06-37.06- 左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 刚度8.7035.3535.358.708.7035.3535.358.708.7035.3535.358.70 柱刚度*0.98.7031.8231.828.708.7031.8231.828.708.7031.8
42、231.828.70 分配系数0.1070.3930.3930.1070.1070.3930.3930.1070.1070.3930.3930.107 节点弯矩41.7914.882.46-46.7247.35-0.15-0.15-47.0548.13-9.622.80-53.73 弯矩分配-1.33-4.88-4.88-1.330.000.000.000.001.334.884.881.33 40.4610.01-2.41-48.0547.35-0.15-0.15-47.0549.46-4.747.68-52.40 梁1 梁2 CDE 30 标准层与标准层的节点平衡 标准层与标准层的节点弯矩
43、平衡计算表 表 5-6 标准层与标准层的节点平衡 1 节点 项目上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 刚度35.3535.3510.3610.3635.3535.3510.3610.3635.3535.358.70 柱刚度*0.931.8231.8210.3610.3631.8231.8210.3610.3631.8231.828.70 分配系数0.4300.4300.1400.1230.3770.3770.1230.1250.3850.3850.105 节点弯矩13.0613.06-19.5926.147.487.48-37.3641.403.523.52-46.67 弯矩分配-2.
44、81-2.81-0.91-0.46-1.41-1.41-0.46-0.22-0.68-0.68-0.19 10.2510.25-20.5125.686.076.07-37.8241.182.842.84-46.86 ABC 表 5-7 标准层与标准层的节点平衡 2 节点 项目左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱 刚度8.7035.3535.358.708.7035.3535.358.378.3735.3535.35 柱刚度*0.98.7031.8231.828.708.7031.8231.828.378.3731.8231.82 分配系数0.1070.3930.3930.1070.10
45、80.3940.3940.1040.1160.4420.442 节点弯矩47.36-0.14-0.14-47.1647.892.482.53-51.6343.64-29.09-29.09 弯矩分配0.010.030.030.01-0.14-0.50-0.50-0.131.696.436.43 47.37-0.11-0.11-47.1547.761.982.03-51.7645.33-22.67-22.67 DEF 31 标准层与底层的节点平衡 标准层与底层的节点弯矩平衡计算表 表 5-8 标准层与底层的节点平衡 1 节点 项目上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 刚度32.3232.3210.3610.3632.3232.3210.3610.3632.3232.328.70 柱刚度*0.929.0929.0910.3610.3629.0929.0910.3610.3629.0929.098.70 分配系数0.4300.4300.1390.1220.3780.3780.1220.1250.3850.3850.105 节点弯矩9.7913.01-19.5926.145.617.44-37.3641.402.643.50-46.67 弯矩分配-1.38-1.38-0.45-0.22-0.69-0.69-0.22-0.11-0.3
