1、1 宁波商业技师学校宿舍楼宁波商业技师学校宿舍楼 双排双立杆外脚手架计算书 一、工程概况：一、工程概况： 本工程为 9 层宿舍楼，带 1 层架空层及 1 层地下室，建筑面积 7531m 2,框架 剪力墙结构。檐口标高大部份为 42.10m，在/A 范围内其升高至 44.10m。 室外地坪相对标高-0.12m,按最高檐口标高 44.10m 计，外脚手架自室外地 坪起其搭设高度应为 0.1244.101.0=45.22m , 为节省工程临时设施造价，采 用扣件式双排双立杆钢管外脚手架,内立杆与外墙面间距定为 a1=0.30m。 脚手架主要尺寸:立杆纵距 la=1.40m，立杆横距 lb=1.20m
2、，步距 h=1.80 m ，共 25 步，实际搭设高度实际搭设高度 H=45.20mH=45.20m（注：共 25 步，H=0.2+251.8=45.20m） ， 按以往计算经验，决定：脚手架底下 10 步采用双立 杆，双立杆高度 0.20101.80=20.0m ,其余上部 14 步 25.20m 范围内仍采用单立杆，详见图一。 地基土分层夯实后，上浇 C15 混凝土厚 150mm。 施工区域为大城市市区，地面粗糙度类别为 D 类，基 本风压 W0= 0.30KN/m 2 （宁波市 10 年一遇基本风压 0.30KN/m 2, 50 年一遇基本风压 0.50 KN/m2 ，考虑到 脚手架的临
3、时性，取基本风压为 0.30 KN/m 2） 。 外脚手架采用密目式安全立网全封闭，进行结构 阶段和装修阶段施工，施工作业层为 1 层，脚手架采 用483.2 钢管搭设，满铺竹芭片脚手板，满设扶 手及挡脚杆，连墙件采用同类钢管作钢性连结，按 2图 一 步 2 跨布置（连墙件覆盖面积 3.602.80 = 10.08 m 2） 。 施工作业层数为一层。 二、计算依据（主要、计算依据（主要） ： 1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001（2002 年版） 以下简称规范 2钢结构设计规范GB50017-2003 3建筑结构荷载规范 4冷弯薄壁型钢结构技术规范 5建筑结构静力计算
4、手册 6建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算刘群主编（参考） 7建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范 DB33/1035-2006 以下简称浙规范 2 8本工程施工图 三、三、计算数据：计算数据： 钢管（ 483.2） ： 截面抵抗矩 W=4.732cm,惯性矩 I=11.36cm 4, 截面积：A=4.50cm2, 弹性模量 E=2.0610 5N/mm,自重 35.5N/m( 483.5,自重 38.4N/m), 回转半径 i=1.589cm, 钢管强度设计值：fm=205 N/mm，fv=125 N/mm, 弹性模量: E=2.0610 5 N/ mm 2。 扣件自重： 直角扣件 13.2
5、N/个，对接扣件 18.4 N/个，旋转扣件 14.6 N/个。 围网参数： 采用 2300 目/100 cm 2，自重 0.005 KN/m2 ，每目孔隙面积 A0=1.3 mm 2。 竹笆片自重: Qp=0.075 KN/m 2。 施工荷载：2 KN/m 2（结构阶段） ，2 KN/m2 （装修阶段） 。 四、四、45.2045.20 m m 双排双立杆脚手架各项指标验算：双排双立杆脚手架各项指标验算： 计算说明： 1)、本计算书严格遵循国家规范与相关参考资料作较为全面计算，外脚手 架按宁波市常规搭设方式，大横杆在小横杆上， （即南方做法） ，小横杆作为脚 手架层面内主要承载力构件， 在结
6、构施工阶段， 按 规范 施工荷载应取 3 KN/m 2 计算，但考虑到扣件存在局部质量缺陷以及在结构施工阶段对于框架结构实际 施工荷载远小于装饰装修阶段施工荷载，因而以下对外脚手架各项验算过程中 施工荷载，在结构施工阶段和装饰装修施工阶段均取 2 KN/m 2作为计算依据， 因而本工程外脚手架在结构施工阶段主要用于围护及封闭，并严格控制施工荷 载2 KN/m 2，而在装饰装修阶段方可作为正式外脚手架进行各项施工操作。 2） 、针对目前承重支撑用钢管、扣件等普遍存在的质量问题，按本工程钢 管、扣件测试结果实况，对钢管由以往计算时普遍采用的483.5 改为采用 483.2，同时扣件抗滑力，单扣件由
7、 8 KN 调整为 6.4 KN，双扣体由 12 KN 调整为 9.6 KN（即乘以 0.8 折扣系数） ，经过对脚手架力学指标全面核算，核 算结果符合规范各项要求，详见计算书各单项计算。 1.1.纵向水平杆抗弯强度及变形计算纵向水平杆抗弯强度及变形计算（钢管自重忽略不计）: : 按三跨连续梁计算,计算简图见图二, 设 4 根纵向水平杆，纵向水平杆间距： s =1200/3=400 mm 1）抗弯强度验算： 竹芭片自重标准值：q1k=0.0750.4=0.03 KN/m 竹芭片自重设计值：q1=1.2q1k=1.20.03=0.036 KN/m图 二 施工荷载标准值：q2k=20.4=0.8
8、KN/m 3 施工荷载设计值：q2=1.4q2k=1.40.8=1.12 KN/m Mmax= 0.100q1la 2+0.117q 2la 2 (活载按最不利组合考虑) = 0.1000.0361.4 20.1171.121.42= 0.264 KN.m = Mmax/W=(0.26410 6)/(4.732103)=55.8 N/mm2 205 N/mm 2=f 满足要求。 2）挠度验算： V= la 4/100EI（0.677q 1k+0.99 q2k） = 1400 4/(1002.0610511.36104) (0.6770.030.990.8) = 1.33 mm 9.33 mm
9、= 1400/150= la/150 及 10mm 满足要求。 2.2.横向水平杆抗弯强度及变形计算横向水平杆抗弯强度及变形计算（钢管自重忽略不计）: : 计算简图见图三，为单侧带悬臂的简支梁, 其中：lb=1.20m，s=0.4m，a1=0.3m 由纵向水平杆传给横向水平杆集中力标准值： FK=1.1q1kla+1.2q2kla=1.10.031.4 1.20.81.4=0.046+1.34=1.39 KN 由纵向水平杆传给横向水平杆集中力设计值：图 三 F= 1.1q1la+1.2q2la = 1.10.0361.41.21.121.4=0.0551.882= 1.94 KN 1）抗弯强度
10、验算： 考虑最不利组合，求 Mmax 时不计悬挑荷载，有： Mmax= Flb/3= 1.941.20/3=0.776 KN.m Mmax/W= (0.77610 6)/(4.732103)= 164 N/ mm2 205 N/ mm 2= f 满足要求。 2）挠度验算： 同样考虑最不利组合，求 Vmax 时不计悬挑荷载，有： 查建筑结构静力计算手册（146 页） Vmax=（5n 4-4n2-1）/384n3EIF Klb 3 (n=3) = 0.03549/ EIFKlb 3 = 0.03549/(2.0610 511.36104)1.3910312003 = 3.64 mm 8 mm =
11、 1200/150 = lb/150 及 10 mm 满足要求。 3.3.扣件抗滑承载力计算：扣件抗滑承载力计算： 图四中 B 支座反力 RB即为主扣件受力值： B 支座反力 RB=RB1+RB2+RB3 外伸端集中力设计值 F： 4 F= 1.1q1la+1.2q2la = 1.11.20.0750.151.4 +1.21.420.151.4 = 0.73 KN RB1=F= 1.94 KN RB2=F= 1.94 KN RB3= F（1+a1/lb） =0.73（10.3/1.2）= 0.91 KN Rb=RB1+RB2+RB3 = 1.941.940.73= 4.61 KN Rb= 4.
12、61 KN 8 KN= Rc 单扣件抗滑可以满足要求。 图 四 注：考虑到扣件质量可能存在局部缺陷,扣件抗滑承载力设计值乘以折 算系数 0.8 后采用，则： Rb= 4.61 KN 6.4 KN = 0.88= 0.8RC=RC 单扣件抗滑仍能满足要求。 现将 4 根纵向水平杆中的里、外边缘二根直接用扣件固定在立杆之上， 则 RB1显然为 0 ，从而： Rb=RB1+RB2+RB3 = 01.940.73= 2.67 KN Rb= 2.67 KN 6.4 KN =RC 采用单扣件抗滑满足要求，且有很大富余，更为安全，本工程外脚手架 搭设即采用此种方法。 4 4底步主立杆的稳定性计算（立杆底部底
13、步主立杆的稳定性计算（立杆底部 20m20m 范围内采用双立杆范围内采用双立杆） ： 验算长细比： = Kh/i（取 K=1） ，按 lb=1.30m 查规范，=1.55 = 11.55180/1.589= 176 210= 满足要求。 求稳定折减系数： 此时应取 K=1.155 =Kh/i= 1.1551.55180/1.589= 203 查规范，=0.175 在双立杆高度（1.810+0.2=20m）范围内，因双立杆步数已达 10 步，主、付立杆内力可以平均分配（当双立杆步数8 步时，主、付立 杆内力已经可以平均分配） ，主、付立杆各自承担该范围内脚手架自重和 构配件自重的一半即 50%。
14、 1）双立杆范围内脚手架主、副立杆合计每米自重标准值 qk： A） 仅由副立杆引起的每米自重标准值 qk1： 副立杆每步与纵向水平杆采用直角扣件扣牢， 每 6.5m 用对接扣件连接， 副立杆每米自重标准为 qk1，则： 5 qk1=（q1+hq+h/6.5q2）/h =（13.2+1.835.5+1.8/6.518.4）/1.8= 45.66 N/m B） 在双立杆范围内纵向剪力撑宜采用双杆，由此增加自重标准值为 qk2： 查计算依据 6，剪刀撑单位面积自重： GJ=6.3432/（cossin）+2.2462/（Lasin）10 - KN/m 上式中为剪力撑与地面的夹角： tg= h/la=
15、 1.80/1.40= 1.286，= 52.13 以= 52.13，La= 1.40 m 代入，GJ= 15.1210 - KN/m GJ ，= G J(35.5/38.4) = 15.1210 -(35.5/38.4)= 13.9810- KN/m 从而立杆受剪刀撑自重引起的 qk2为： qk2= GJ ，L a1= 13.9810 -1.401= 19.5710- KN/m C） 双立杆范围内脚手架主、副立杆合计每米自重标准值为 qk ,则： qk= qk+qk1+qk2 = 0.1248(35.5/38.4)+45.6610 -3+19.5710-3= 0.1806 KN/m 注：偏于
16、安全 qk仍取自立杆纵距 la= 1.50 m 时之值。 2）脚手架自重标准值产生的底步主立杆轴向力： PG1K=（HS-20.00）qk+20.00qk0.5 =（47.34-20.00）0.1248(35.5/38.4) 20.000.18060.5= 4.960 KN (注：架高调正后 HS=H/（1-0.001H ） = 45.20/(1-0.00145.20)= 47.34m ) 3）构配件自重标准值产生的底步主立杆轴向力： 此时同样应考虑在脚手架计算高度范围内（47.34m）主、副立杆的内 力分配，与采用单立杆时不同。 满铺脚手板: 作用于主、副外立杆，n=25 步 Na= 0.5
17、（lb+a1）laQpn（竹笆片自重 Qp= 0.075 KN/m 2） = 0.5（1.2+0.3）1.40.07525= 1.969 KN 栏杆及挡脚杆（每步483.5 钢管 2 根+扣件）: 作用于主、副外立杆，n=25 步 Nb= 35.510 -32l an2q1252lan/6.5q2 = 35.510 -321.425213.210-325 21.425/6.518.410 -3 = 3.343 KN （钢管自重 35.510 -3 KN/m，q1直角扣件重，q2对接扣件重） 安全网: 作用于主、副外立杆，高度 45.2m Nc= 0.005laH = 0.0051.445.2=
18、 0.316 KN（安全网自重 0.005 KN/m 2） PG2K=(Na+Nb)（25-10）/2510/250.5 +Nc(45.2-20)/45.220/45.20.5 =(1.969+3.343) (0.60+0.20) 0.316(0.5580.221) = 4.496 KN 6 (脚手板及栏杆、挡脚杆按步数分配，安全网按高度分配) 4）施工荷载（一层施工作业层）标准值产生的底步主立杆轴向力： 按对主立杆最不利考虑，当作业层位于上部单立杆部位，施工荷载全 部由主立杆承担，施工荷载标准值产生的轴向力： PGK= 0.5（lb+a1）laQK = 0.5（1.20+0.3）1.4(12
19、)= 2.100 KN 5)主立杆轴向力设计值： A）组合风荷载时： P= 1.2（PG1K+PG2K）+0.851.4PGK = 1.2（4.960+4.496）+0.851.42.100= 13.85 KN B）不组合风荷载时： P= 1.2（PG1K+PG2K）+1.4PGK = = 1.2（4.960+4.496）+1.42.100= 14.29 KN 6)计算风荷载设计值对底部立杆段（主、副立杆）产生的弯矩： A）求双立杆、双管剪力撑密目式安全立网全封闭挡风系数： 密目式安全立网挡风系数1: 1= 1.2(100-NA0)/100 = 1.2(100-23001.3010 -2)/1
20、00= 0.841 敞开式脚手架挡风系数2(应考虑双立杆、双管剪刀撑因素, 不能简 单地套用规范相应表格内数值, 需重新计算): 2=1.2An/ lah =1.2(la2h+20.325lah）d/ lah =1.2 （1.421.8+20.3251.41.8） 0.048/ （1.41.8） =0.152 挡风系数： = 1+2-12/1.2 = 0.841+0.152-0.8410.152/1.2= 0.886 B）求风荷载设计值对立杆段产生的弯矩 Mw： 风荷载体型系数s= 1.3= 1.30.886= 1.152 Wk= 0.7zSwO = 0.70.621.1520.30=0.15
21、0 KN/m 2 风荷载设计值对立杆段产生的弯矩 Mw= 0.851.4Wklah 2/10 = 0.851.40.1501.41.8 2/10= 0.0810 KN.m 7)主立杆稳定性验算： A）组合风荷载时： = P/A+ Mw/W = 13.8510 3/（0.175450）+0.0810106/（24.732103） = 184 N/mm 2 205 N/mm 2 = f满足要求。 B）不组合风荷载时： = P/A = 14.2910 3/（0.175450） = 181 N/mm 2 205 N/mm 2 = f满足要求。 可见在底部 20.0m 范围内采用双立杆后，主立杆受力情况
22、大为改善，在组合 风荷载和不组合风荷载两种情况下脚手架稳定性均能满足使用要求。 7 5.5.单立杆的稳定性计算（采用双立杆后，单立杆部分稳定性单立杆的稳定性计算（采用双立杆后，单立杆部分稳定性） ： 采用双立杆后，在双立杆顶端，即自下往上第 11 步,此处仍为单立杆，尚应 核算该步立杆的稳定性。 1）脚手架自重标准值产生的轴向力： NG1K=（Hs-20）qk = =（47.34-20）0.1248(35.5/38.4)= 3.154 KN 2）构配件自重标准值产生的轴力向： NG2K=（Na+Nb）（25-10）/25Nc(45.2-20)/45.2 = (1.9693.343)0.600.
23、3160.558=3.364 KN （满铺脚手板自重 + 栏杆及挡脚杆自重 + 围网自重） 3）施工荷载（按一层作业层考虑）标准值产生的轴向力： NQK= 0.5（lb+a1）laQK = 0.5(1.2+0.3)1.4（12）= 2.100 KN 4）立杆段轴向力设计值： A）组合风荷载时： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.851.4NQK =1.2（3.1543.364）+0.851.42.100= 10.32 KN B）不组合风荷载时： N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4NQK =1.2（3.1543.364）+1.42.100= 10.76 KN 5）计算风荷载设计值对单立
24、杆产生的弯矩： 此时应调整风压高度修正系数E， 查 建筑结构荷载规范 得E=0.62， 参数S按 建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算 一书， 查得为 1.128(查 该书 80 页表 4-5，得=0.868, S=1.3=1.128)。 WK= 0.7ESWO = 0.70.621.1280.3= 0.147 KN/m 2 MW= 0.851.4WKLah 2/10 = 0.851.40.1471.41.8 2/10=0.079 KN.m 6）立杆稳定性验算： A) 组合风荷载时: = N/A+ MW/ W = 10.3210 3/(0.175450)0.079106/(4.732103) =
25、 148 N/mm 2 205 N/mm 2 = f满足要求。 B) 不组合风荷载时: = N/A =10.7610 3/(0.175450) = 137 N/mm 2 205 N/mm 2 = f满足要求。 6.6.连墙件验算连墙件验算: : 1）验算脚手架最高处（45.20m）连墙件的扣件抗滑力： 求 WK 风压高度变化系数z=（0.73+0.84）/2= 0.785 风荷载体型系数S= 1.128 脚手架顶端风荷载标准值: 8 wK= 0.7zSwO = 0.70.7851.1280.3= 0.186 KN/m 2 2求连墙件轴向力设计值 NC： 单个连墙件抗风面积(2 步 2 跨) A
26、W= 2h2la = 21.821.4= 10.08 m 2 连墙件约束平面外变形所产生的轴向力 NO= 5 KN（双排脚手架时） 连墙件轴向力设计值: NL= NCw+ NO= 1.4wKAW+ NO = 1.40.18610.08 + 5 = 7.62 KN图五 3连墙件连接扣件连结抗滑移验算： 采用单扣件RC= 8 KN Nl= 7.62 KN 8 KN = RC满足要求。 2) 验算脚手架单、双立杆分界处（20.0m）连墙件的扣件抗滑力： 此时风压高度变化系数z= 0.62 20m 高度处风荷载标准值: WK= 0.7zSwO = 0.7621.1280.3= 0.147 KN/m 2
27、 连墙件轴向力设计值: NL= NCw+ NO= 1.4wKAW+ NO = 1.40.14710.08 + 5 = 7.07 KN 连墙件连接扣件连结抗滑移验算： 采用单扣件RC= 8 KN Nl= 7.07 KN 8 KN = RC满足要求。 3) 连墙件稳定性验算： 设连墙件长度 lH= 50mm （取脚手架内立杆与予埋坚向钢管之间的距离） ， 长细比=lH/i = 50/1.589 = 31 = 150 （查计算依据 4,即冷弯薄壁型钢结构技术规范 ） 由规范（查计算依据 1）得= 0.915 稳定计算： 连墙件轴向力设计值 NL=8.98 KN（取自 45.2m 高度处） NL/A
28、= 7.6210 3/（0.915450） = 18.5 N/mm 2 205 N/mm 2 = f 可见连墙件稳定承载能力足够。 连墙件采用483.2 同类钢管， 其与脚手架及主体结构作刚性连接， 详见图五。 7.7.立杆地基承载力计算：立杆地基承载力计算： 1) 主立杆底脚最大受力: 组合风荷载时为 13.85 KN, 不组合风荷载时为 14.29 KN，现取不组合 风荷载时主立杆底脚受力 N主= 14.29 KN。 2）副立杆底脚最大受力: 9 、脚手架自重标准值产生的底步副立杆轴向力： PG1K= 20.00qk0.5 = 20.000.18060.5= 1.806 KN 、构配件自重
29、标准值产生的底步副立杆轴向力： PG2K= (Na+Nb)（10/250.5）+Nc( 20/45.20.5) = (1.969+3.343)0.20 0.3160.221 = 1.132 KN 、施工荷载（一层施工作业层）标准值产生的底步副立杆轴向力： 因本段计算目的是求出主、副立杆底步轴向力之和，以上计算时 已经将施工荷载全部作用于主立杆， 因而可以认为底步副立杆该项轴 向力为 NQK=0 。 、组合风荷载与不组合风荷载时底步副立杆轴向力均为： N副= 1.2(PG1KPG2K) = 1.2(1.8061.132)= 3.53 KN 3) 主、副立杆底脚最大轴向力之和: N(主副)= =
30、N主N副= 14.293.53= 17.82 KN 4) 立杆地基承载力验算: 应满足： P fg= kcfgk( P = N主副/ A ) 现脚手架底脚处地坪已作硬化处理（浇 C15 混凝土厚 150mm） ，因而可取 kc= 1.0，地基土承 载力标准值 fgk取 80 KN/m 2。 立杆底脚处设 2501006 钢板作为垫板， 每个立杆底脚处垫板有效面积为 A（脚手架底 步立杆地基基础处理见图六） ，且利用砼刚性角 的扩展，则： A =（2501502）（1001502）图六 = 0.2210 6 2= 0.22 P = N(主副)/ A = 17.82/0.22 = 81.0 KN/
31、m 2 80 KN/m 2= 1.075 KN/m2 = kcfgk 但超差仅为（81.0-80）/80= 1.25 % 5 % 仍可认为满足要求。 五、注意事项及有关说明：五、注意事项及有关说明： （一）注意事项： 1、脚手架构造要求应满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001（2002 年版）中各项规定。 2、脚手架的现场安全技术管理： 脚手架编制者及公司质安人员应对操作人员作安全技术交底，除向操 作者交代各项构造要求、安全事项外，重点应指出本工程脚手架各项几何参 数，必须避免操作人员按“常规”凭经验自行作主随意搭设； 必须禁止不作地基处理，不按计算书要求铺设立杆下垫
32、块或垫板，甚 10 至在虚土上架设立杆，而为应付安全检查事后补做“硬”地坪，伪造脚手架 已作地基处理假象而给安全造成重大隐患； 重点检查连墙件数量、质量，其布置与计算书规定是否一致，转角处 是否加密，是否满足规范要求，是否钢性连结，该双扣件的有否遗漏，连墙 件架设与架体进度是否同步等等。 因脚手架步高与建筑层高的矛盾，往往不相一致，当连墙件作局部调 整时要坚决避免连墙件位于立杆中部附近，造成立杆在风压与轴向力联合作 用下， 加速立杆失稳的重大安全事故的发生； 连墙件偏离主节点不应大于 300 ，不应上斜连结（应水平及下斜连结） ； 脚手架应满铺，当其与墙体间距大于 150mm 时，应三步一封；
33、 在搭、 拆过程中工地安全员应切实到位， 履行职责， 平时要加强巡查， 处理解决施工中可能出现的各项安全隐患； 在施工阶段，尤其在装饰装修阶段要避免“遍地开花”同时作业，要 监督好实际施工操作的作业层数与计算书规定的作业层数的一致性，避免施 工荷载超载危及安全（本计算书规定施工作业层数为 1 层） 。 3、 脚手架的安全性及成败关键在于连墙件布置的可靠性和地基基础处理的合理 性，本计算书图五、图六详细指出了连墙件的刚性连接和地基基础处理方法， 在脚手架搭设时必须严格按该二图规定的要求施工，不得擅自操作，自作主 张。 （二）有关说明： 针对宁波市各工地采用的钢管、扣件普遍存在的质量问题，本计算书
34、编 制时已经采用以下办法： 1、钢管本工程实际采用型号为 483.5，为安全计在编制时降级为按 483.2 规格计算，即壁厚减少 0.3 ； 2、脚手架主节点处的主扣件（主承重构件小横杆与立杆的连接扣件） ， 其抗滑移能力由规范规定的 8 KN，乘以 0.8 系数后采用，即实用值为 6.4 KN, 且计算结果十分安全，详见本计算书四、3、条（扣件抗滑移承载力计算） 。 因而本工程钢管、扣件经现场送检复验后，若有局部质量缺陷可不再作 进一步技术处理，若有大的质量问题，应提交公司技术部门再行处理。 六、结论：六、结论： 本搭设方案各项力学指标经计算均符合有关技术要求， 可以满足使用要 求。 宁波商
35、业技师学校宿舍楼宁波商业技师学校宿舍楼 外脚手架扣件质量局部缺陷补充处理方案 一一） 、事由：、事由： 施工项目部收到新海建设工程材料测试有限公司关于本工程钢管、扣件 检测报告 ，报告编号为 KJ200700127，测试结果钢管及对接扣件力学性能全钢管及对接扣件力学性能全 部合格，部合格，仅直角扣件与旋转扣件存在局部质量缺陷，具体情况如下： 1、直角扣件抗滑、抗破坏合格直角扣件抗滑、抗破坏合格； 11 2、直角扣件扭转刚度 8 个试件中只有 2 个位移值不合格， 不合格率为 25%， 其位移最大值为 76.8 70.0 (超差为 6.8 )； 3、旋转扣件抗滑合格旋转扣件抗滑合格,抗破坏 8
36、个试件中有 3 个不合格,不合格率达 37.5 % ，规范要求抗破坏力 P17.0 KN,但送检旋转扣件抗破坏力 P 最小值为 15.0 KN，不足值为 2 KN。 二二） 、对本工程外脚手架计算书作全面复核：、对本工程外脚手架计算书作全面复核： 由检测报告可见，送检扣件质量总体尚可，仅为局部缺陷，在技术上无 须作大的技术处理，但仍需认真对待，为确保安全，现对原计算书逐项逐条作检 查，情况如下： 1） 、将所有扣件乘以 0.8 折算系数后采用，即单扣件抗滑力由原 8 KN 降至 0.88=6.4 KN,双扣件抗滑力由原 12 KN 降至 0.812=9.6 KN,在此基础上再对 原计算书作重新
37、复核验算，情况如下： 、脚手架主扣件抗滑力： 原外脚手架计算书扣件抗滑力已经乘以 0.8 折算系数，主扣件（小横杆与立 柱的连接处的扣件）受力仅为 2.67 KN，则： 2.67 KN6.4 KN满足要求。 只须按只须按原计算书要求执行就可以了。原计算书要求执行就可以了。 、连墙件扣件抗滑力： 本工程最高处（高 45.20m）,连墙件扣件抗滑力计算值为 7.62 KN；架体中 部处（高 20m） ，连墙件扣件抗滑力计算值为 7.07 KN，二者均大于单扣件乘以 0.8 折算系数后的扣件抗滑力 6.4 KN， 但小于不乘以折算系数的扣件抗滑力8 KN， 且本工程连墙件按二步二跨布置，其要求已经严
38、于常规二步三跨法，且外脚手架 立柱跨度也已经从常规采用的 1.50m 缩小至 1.40m,因而可以基本满足要求。但 考虑到扣件质量局部缺陷，更为安全起见，本补充处理方案要求： 脚手架脚手架最高处（顶步）连墙件的连接扣件最高处（顶步）连墙件的连接扣件 应采用双扣件，其余处仍按原方案施工。应采用双扣件，其余处仍按原方案施工。 双扣件连接法见右图。 2） 、考虑到旋转扣件其主要用于剪刀撑接长和连接，因而剪刀撑接长由原计 算书要求（也即规范要求）的采用 3 3 个扣件改为个扣件改为 4 4 个扣件个扣件，以弥补施转扣件抗破 坏能力的不足。 3） 、本工程原外脚手架计算书考虑周到、编制严密，除采用缩小柱
39、距、加密 连墙件布置外，对实用型号为483.5 钢管规格计算时降级为483.2 采用， 即壁厚按减少 0.3 进行计算，在此情况下仍能满足要求，因而原计算书计算结 果相当安全，其各项力学性能及构造措施足以弥补扣件质量局部缺陷。 三三） 、结论：、结论： 按新海建设工程材料测试有限公司关于本工程钢管、扣件检测报告，结 12 合工程外脚手架搭设实际情况，经过对原计算书全面核对后，我们认为只要认真 执行原计算书及本补充处理方案的各项条款，可以满足使用要求。 附件：钢管、扣件检测报告 ，报告编号为 KJ200700127。 宁波商业技师学校宿舍楼宁波商业技师学校宿舍楼 双排双立杆外脚手架补充方案 一、
40、方案补充原由： 本工程在 7.20m 标高处因立面造型需要存在延墙面外挑梁，其外挑尺寸达 450mm,外脚手架内立杆原设计离外墙面 0.30m,因而引起外架搭设不便需作相应 调正。 在地基方面，工程东侧脚手架外立杆立于地下室围护环梁之上，内立杆下方 地基作了加强处理（已填深达 1.1m 左右塘渣） ；南侧脚手架内外立杆均立于地 下室斜道之上，二者均十分安全。而西侧脚手架内立杆立于地下室围护环梁之上 是安全的，但外立杆立于原已施工的硬地坪上，而硬地坪砼厚度不足 150mm 且下 方未填塘渣，显然该处地基强度不能满足要求，必须进行加固处理。 本方案在重新审核原计算书的基础上对上述二个方面进行补充修
41、改。 一、补充修改如下： 1、针对脚手架与外挑梁相交情况作如下处理： 外脚手架内立杆由原设计离外墙面 0.30m 改为 0.25m； 标高 7.20m 以下外脚手架由双排改为三排； 标高 7.20m 处增设一根斜杆，用以加强内立杆的承载力。 以上修改详见图（一） 。 2、西侧脚手架外立杆下方地基处理： 立杆下方垫设通长方管（方管由 2 根 12 槽钢焊接而成） ，详见图（二） 。 二、说明： 查原计算书，脚手架最低处（标高-0.20m）外侧主、副立杆共承担轴向力 N=17.82 KN（内侧主、副立杆因无围网及剪刀撑自重尚要小些） ，现内排双立杆 在标高+7.20m 处因高度减小轴向力 N 远小 17.82 KN，且有斜向支撑和外挑梁共 13 同承担(外挑梁高度为 700mm 内配8180mm，详见技术联系单)，显然可以满足 要求，无需进一步验算。 图（一）图（二）
