1、 扬州市扬州市某综合楼某综合楼设计设计 摘要：摘要：本工程为扬州市某综合楼设计，主体五层。 其中一层为办公室与大厅，二五层为办公室。本建筑共设有两部楼梯。首先利用 天正建筑软件进行了建筑设计，绘制出建筑的平面图、立面图、剖面图。经过细致的方 案论证， 该工程上部结构采用纵横向承重的钢筋混凝土框架结构。 因为该工程抗震设防 烈度为 7 度，所以不考虑竖向地震作用。在用底部剪力法求出水平地震作用后，利用 D 值法完成了水平地震作用下的一榀框架的内力计算。 采用弯矩二次分配法分别完成了竖 向恒载和活载最不利布置作用下的内力计算。 并且， 考虑结构构件的地震作用效应与其 它荷载效应的基本组合及无地震作
2、用效应的其它荷载效应的基本组合两种情况， 对框架 内力进行组合，得出框架梁柱的控制内力，进而完成了梁柱截面的配筋计算。利用独立 基础方案对基础进行了设计。绘制了梁、板、柱、基础配筋图以及一榀框架配筋图。 关键词关键词：建筑设计，抗震设计，框架结构，弯矩二次分配法，内力组合，截面设 计。 目目 录录 第一第一章章 建筑设计说明建筑设计说明3 35 5 第二第二章章 结构方案设计结构方案设计6 68 8 第三第三章章 荷载荷载标准值标准值计算计算9 91 11 1 第四第四章章 水平地震作用计算及内力位移分析水平地震作用计算及内力位移分析12122 23 3 第五第五章章 竖向荷载作用下横向框架内
3、力分析竖向荷载作用下横向框架内力分析2 24 43737 第六第六章章 框架内力组合框架内力组合38384747 第七第七章章 框架梁柱截面设计框架梁柱截面设计48486 65 5 第八第八章章 基础设计基础设计6 66 67 72 2 第九第九章章 次梁，楼板设计次梁，楼板设计7 73 38080 第十章第十章 楼梯设计楼梯设计8 81 18 86 6 第一章 建筑设计说明 一、设计依据一、设计依据 (一) 工程概况 本工程为扬州市某综合办公楼，框架结构。主体五层。总建筑面积 2969.50m 2，建 筑占地面积为 593.90 m 2，建筑高度 18.60 米。建筑结构安全等级二级，结构合
4、理使用 年限为 50 年，抗震设防烈度为 7 度，0.15g 加速度。建筑物耐火等级为 III 级，建筑 类别为丙类建筑。 (二) 建筑初步设计 1. 平面 本工程为扬州市某综合办公楼，主体五层，本建筑共设有两部楼梯。 2. 立面 建筑物在满足使用要求的同时， 立面的设计应尽可能在精神上给人以美的享受， 同 时其立面的外部形象还应把实用、经济、美观三者有机的结合起来，就是说应该在满足 内部使用功能和技术经济的前提下，使立面美观、大方。结合扬州的当地情况和本工程 的具体特点，横向划分使立面具有轻松、亲切的感觉，竖向划分又使建筑具有了挺拔的 感觉。同时又结合楼梯间等内部空间组合的变化，对窗口的排列
5、作了一定的变化，使立 面不至于单调、呆板。采取以上措施的立面处理使立面具有简洁、明快、美观、有时代 气息等特点。 3. 剖面 本工程室内外高差为 0.450 米。 一共五层， 每层层高均为 3.6 米。 建筑高度 18.60 米 4. 装修 .楼地面装修：均采用地砖楼地面。 外墙装修：根据立面设计要求，外墙面做法详见苏 J01-2005 22/6，外墙保 温施工参见江苏省地方标准 DB32/T431-2001，外墙面分色均采用 1:2 水泥砂浆勾 20 宽 凹缝。 内墙装修：办公室墙面采用混合砂浆墙面办公室墙面采用混合砂浆墙面 、 （a、15 厚 1:1:6 水泥石膏砂浆 打底，b、10 厚
6、1:0.3:3 水泥石灰膏砂浆粉面，c、批白水泥二道）卫生间内墙面采用卫生间内墙面采用 水泥砂浆墙面水泥砂浆墙面、 （a、15 厚 1:3 水泥砂浆打底，b、10 厚 1:2 水泥砂浆粉面）其余内墙面其余内墙面 均采用混合砂浆墙面均采用混合砂浆墙面（a、15 厚 1:1:6 水泥石膏砂浆打底，b、10 厚 1:0.3:3 水泥石灰 膏砂浆粉面） 。 顶棚装修：楼梯间板底抹水泥砂浆顶棚，做法详见苏 J01-2005-5/8。其余 室内板底抹水泥砂浆平顶参见苏 J01-2005-5/8. 门窗：所有外窗除注明外均为白色玻璃塑钢窗，外窗的抗风压性能和气密性能 不低于 4 级，水密性不低于 3 级。
7、5.墙体材料 外墙、内墙均为 200 厚混凝土小型空心砌块。 （三） 设计原始数据 1地质概况： 天然地面以下 1.01.5m 为人工填土，其下为粉土，密实，含少量铁錳质，厚度 大于 10m，可作为持力层，地基承载力特征值 fak=200kpa。场地土类别为 II 类，地基 土不液化。 地下水位在地表以下 1.8m，无侵蚀性 场地平整后，绝对标高为 10m 2.楼面活载： 楼面荷载均按建筑结构荷载规范选用。 非上人屋面均布活载为 0.5KN/ 3.基本风压值：0.40 kN/m 2，常年主导风向为东南风。 4.最大雪荷载：0.40kN/m 2 5.设计荷载标准值：根据功能要求，按建筑结构荷载规
8、范 3 6.抗震设防：扬州地区，抗震设防烈度为 7 度，设计基本地震加速度为 0.15g。 二、建筑设计说明二、建筑设计说明 (一) 建筑面积（引江苏省建筑工程单位估价表 4） 多层建筑物建筑面积，按各层建筑面积计算。首层建筑面积按外墙勒角以上结构的 外围水平面积计算。 二层及三层以上按外墙结构的外围水平面积计算。 本工程建筑面积 为 2969.50m 2。本建筑主体柱网尺寸如下图所示。 （二） 楼地面 1.除有特殊使用要求外，楼地面应满足平整、耐磨、不起尘、防滑、易于清洁等要求。 2.有给水设备或有进水可能的楼地面， 其面层和结合层应采用不透水材料构造， 当为楼 面时应加强整体防水措施。 3
9、.地基土上的地面，应根据需要采取防潮、防基土冻胀、防不均匀沉降等措施。 （三） 屋面 1. 本工程屋面采用结构找坡，坡度 2.5%。 2.屋面采用油毡防水屋面（有保温层、隔气层） 。 3.做法详见苏 J01-2005 15/7。 4.屋面保温材料采用挤塑聚苯板，板厚 30mm。 （四） 油漆 1.所有明露金属构件采用 银粉漆二度，做法详见苏 J01-2005-5/8。 2.所有入墙及墙体接触面均满涂水柏油防腐。 （五） 楼地面防渗做法 1.卫生间墙体下部与混凝土同时浇筑止水坎，宽 20 高 200. 2.卫生间必须设置防水隔离层（隔离材料为 SBS 卷材） （六） 其他 1.台阶做法：水泥台阶
10、，做法详见苏 J01-2005 4/11. 2. 散水做法：600 宽混凝土，做法详见苏 J01-2005 3/12。 3窗台高度低于 900 处应设置护窗栏杆，预埋件详见苏 J9505-2/21。 4.楼梯栏杆采用木扶手金属室内栏杆，做法详见苏 J9505-1/23，栏杆高度为 1200mm。 5.楼梯踏步采用防滑地砖饰面，做法详见苏 J01-2005-7/3。 6卫生间地漏安装详见苏 J9506-11,坐便器安装详见苏 J9506-13，洗手池详见苏 J9506-12。 7.现浇屋面板分仓缝做法详见苏 J03-2006 1/43，落水管参见苏 J03-2006 1/58,UPVC 型管 第
11、二第二章章 结构方案设计结构方案设计 一、结构方案布置一、结构方案布置 (一) 结构方案 本工程结构方案选择： 钢筋混凝土现浇整体式框架结构， 楼盖为现浇整体式肋梁楼 盖。选择这种结构体系的优点在于：其结构的整体刚度好，特别适用于整体性要求较高 的建筑物、有管道穿过楼板的房间以及形状不规则或房间尺度不符合模数要求的房间 中。 根据建筑功能要求及建筑物可用的占地平面地形，横向尺寸较短，纵向尺寸较长，故把框架结构 横向布置，即采用横向框架承重方案，具体布置图如下 施工方案采用梁、板、柱整体现浇方案。楼梯采用整体现浇板式楼梯。基础方案采 用柱下独立基础。 (二) 材料的选用 1.对混凝土的要求 根据
12、混凝土结构设计规范 6GB50010-2002 (4.1.2)：钢筋混凝土结构的混凝土 强度等级不应低于 C15，当采用 HRB335 级钢筋时，混凝土强度等级不宜低于 C25；当采 用 HRB400 和 RRB400 级钢筋以及承受重复荷载的构件，混凝土强度等级不得低于 C30。 该工程基础以及上部选用 C30 混凝土，基础垫层选用 C15 混凝土。 2.对钢筋的要求 根据混凝土结构设计规范 6GB50010-2002 (4.2.1)：普通钢筋宜采用 HRB400 级和 HRB335 级，也可采用 HPB235 级和 RRB400 级。本工程板配筋选 HRB400 级，梁、柱 主筋选用 HR
13、B400 级，箍筋用 HRB335 级和 Q235 级，具体看施工图及配筋情况。 （三）抗震设防烈度 根据建筑抗震设计规范 7GB50011-2001 附录 A：扬州（3 个市辖区）抗震设防 烈度为 7 度，设计基本地震加速度值为 0.15g，设计地震第一组。框架结构高度小于 30 米时，抗震等级为三级。 二、梁、板、柱尺寸的确定二、梁、板、柱尺寸的确定 楼盖采用单向板肋梁楼盖方案 确定横向主梁跨度为 5.7m 及 7.5m，次梁跨度为 3.9m，板跨为 3.9m。 (一) 板厚 本工程采用双向板肋梁楼盖，板区格的长边 l2与短边 l1的比值小于 2 时，板上荷 载主要沿短边 l1的方向传递到
14、支撑梁上，板仅沿单向方向受力。 hl0/40=2700/40=67.5mm, 根据混凝土结构设计规范 6GB50010-2002(表 10.1.1)： 。 故本工程板厚均取 100mm。 (二) 梁截面尺寸 横向主梁截面尺寸 7.5m 跨：hl0/12l0/8=7500/127500/8=625mm937.5mm 故横向主梁截面高选用 650mm。 b=(1/21/3)h； 所以横向主梁选用 300mm 纵向主梁截面尺寸 3.9m 跨：hl0/12l0/8=325487.5mm 故纵向主梁截面高选用 450 b=(1/21/3)h； 所以横向主梁选用 250mm 次梁截面尺寸 3.9m 跨：h
15、l0/15l0/12=3900/153900/12=260mm325mm 故纵向次梁截面高度选用 300mm。 b=(1/21/3)h； 所以次梁截面宽度选用 200mm (三) 柱截面尺寸 柱的截面尺寸一般由满足抗震要求的柱轴压比确定。 Ac cc f N ； 柱轴压力设计值：nFgN e 其中：考虑地震作用组合柱轴力增大系数，边柱 1.3，不等跨内柱 1.25，等跨 内柱 1.2 F：按简支状态柱的受荷面积 ge：荷载近似取值 1215KN/m 2 n：验算截面以上楼层层数 Ac：柱截面面积 c ：柱轴压比限值，按抗震等级确定。本工程抗震等级为三级，查规范得， 其值取为 0.9/ 建筑抗震
16、设计规范 7 GB50011-2001(6.3.6)：柱的截面宽度和高度均不宜小于 300 毫米，柱的剪跨比宜大于 2，柱截面长边与短边的边长比不宜大于 3。 得， 边柱：边柱： Ac 3 .149 . 0 1000575. 39 . 3123 . 1 =88636mm2 内内柱柱：Ac 3 .149 . 0 100056 . 69 . 31225. 1 =150000mm2 取柱柱截面矩形，则边柱取 450mm500mm，内柱取 450mm600mm 则尺寸应为 结合实际情况，纵向受拉钢筋抗震锚固长度 laE=41d,梁内钢筋伸至边柱内长度 0.4laE=0.441d=16.4d=16.42
17、5=410mm,故柱子截面满足此抗震结构要求。 第三章第三章 荷载标准值计算 一、恒载标准值一、恒载标准值Gk 1. 地砖楼面 (办公室): 10 厚地砖，干水泥擦缝 19.80.01=0.198KN/ 30 厚 1:3 干硬性水泥砂浆结合层表面撒水泥粉 200.03=0.6 kN/m2 15 厚 1:3 水泥砂浆找平层 200.15=0.3kN/m2 100 厚现捣钢筋砼楼板 250.10=2.5kN/m2 平屋底板抹灰（刷白色水泥漆） 170.012=0.204kN/m2 总计： 3.802 kN/m2 2.防滑地砖楼面（卫生间） 10 厚防滑地砖，干水泥擦缝 19.80.01=0.198
18、 kN/m2 30 厚 1:3 干硬性水泥砂浆结合层表面撒水泥粉 200.03=0.6 kN/m2 3 厚 SBS 卷材防水层 20 厚 1：3 水泥砂浆找平 200.02=0.4 kN/m2 100 厚现捣钢筋混凝土楼板 250.1=2.5kN/m2 平屋底板抹灰（刷白色水泥漆） 170.012=0.204kN/m2 总计： 3.902 kN/m2 为计算方便将两种楼面都取为为计算方便将两种楼面都取为 3.93.9kN/mkN/m2 2 3.屋面 三毡四油、热铺绿豆砂一层 170.025=0.5kN/m2 冷底子油一道 20 厚 1：3 水泥砂浆找平层 200.02=0.4 kN/m2 30
19、 厚挤塑保温板 0.030.5=0.015kN/m2 20 厚 1:3 水泥砂浆找平 0.0220=0.4 kN/m2 结构找坡 100 厚现浇平屋面板 250.1=2.5kN/m2 平屋底板抹灰(刷白色水泥漆) 170.012=0.204 kN/m2 总计： 4.019kN/m2 取为取为 4.14.1 kN/mkN/m2 2 4. 梁自重: 横向主梁： （300mm650mm） 250.3(0.65-0.1)=4.4.125125kN/mkN/m 纵向主梁： （250mm450mm） 250.25(0.45-0.1)=2 2. .187187kN/mkN/m 次梁： （200mm300mm
20、） 250.2(0.3-0.1)=1 1kN/mkN/m 5.柱自重: 框架柱 KZ1： （450mm500mm） 250.50.45=5.6255.625kN/mkN/m 框架柱 KZ2： （450mm600mm） 250.60.45=6.756.75kN/mkN/m 构造柱 GZ1： （240mm240mm） 250.240.24=1.441.44kN/mkN/m 6.内外墙粉刷 内墙（办公室，楼梯间） 批白水泥二遍 10 厚 1:0.3:3 水泥石膏砂浆砂浆粉面 15 厚 1:1:6 水泥石膏砂浆砂浆打底 200.025=0.5N/m2 内墙（卫生间） 10 厚 1:2 水泥砂浆粉面 1
21、5 厚 1：3 水泥砂浆打底 200.025=0.5N/m2 总计： 0.5kN/m2 7.墙自重（未涂粉刷）: 外墙自重： 水溶性高溶涂料 聚合物砂浆 耐碱破纤网格布（一层为两道，二层以上为一道） 聚合物砂浆 界面剂一道刷在挤塑粘结面上 25 厚挤塑聚苯乙烯保温板 0.50.025=0.0125kN/m2 界面剂一道刷在挤塑粘结面上 3 厚专用粘结剂 20 厚 1:3 水泥砂浆找平层 200.02=0.4kN/m2 240 厚混凝土小型空心砌块 11.80.24=2.832kN/m2 总计： 3.244 kN/m2 故内墙重为 0.211.8+20.5=3.36N/m2 外墙重为 3.244
22、+0.5=3.832 kN/m2 所以，内外墙取为所以，内外墙取为 3.83.8 kN/mkN/m2 2 二、活载标准值二、活载标准值 Q QK K 1屋面雪载和活载不同时考虑，取较大者。 根据建筑结构荷载规范 3GB50009-2001 表 4.3.1 不上人屋面（雨篷） 0.5 kN/m2 2楼面(标准值) 根据12mm 一层框架梁配筋计算 计算公式 支座截面（按矩形截面计算） 跨中截面（按 T 形截面计算） A C 左 C 右 D AC 跨 CD 跨 M/kN*m -222.82 -261.28 -216.71 -216.32 190.72 93.06 bh0/mmmm 300615 3
23、00615 300615 300615 300615 300615 s 0.1373 0.1610 0.1336 0.1333 0.0126 0.0062 0.1483 0.1766 0.1439 0.1436 0.0127 0.0062 As/mm 平方 1087 1294 1055 1053 820 399 As,min/mm 平方 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 实配钢筋/mm 平方 1388 1388 1388 1388 1256 1256 2 20+2 22 2 20+2 22 2 20+2 22 2 20+2 22 4 20 4 20 二层框
24、架梁配筋计算 计算公式 支座截面（按矩形截面计算） 跨中截面（按 T 形截面计算） A C 左 C 右 D AC 跨 CD 跨 M/kN*m -203.67 -257.98 -265.21 -217.62 212.96 61.84 bh0/mmmm 300615 300615 300615 300615 300615 300615 s 0.1255 0.1590 0.1634 0.1341 0.0141 0.0041 0.1346 0.1742 0.1796 0.1446 0.0142 0.0041 As/mm 平方 986 1276 1316 1060 917 265 As,min/mm 平
25、方 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 实配钢筋/mm 平方 1388 1388 1388 1388 1256 1256 2 20+2 22 2 20+2 22 2 20+2 22 2 20+2 22 4 20 4 20 三层框架梁配筋计算 计算公式 支座截面（按矩形截面计算） 跨中截面（按 T 形截面计算） A C 左 C 右 D AC 跨 CD 跨 M/kN*m -170.37 -228.53 -226.18 -125.82 197.13 73.14 bh0/mmmm 300615 300615 300615 300615 300615 300615 s
26、 0.1050 0.1408 0.1394 0.0775 0.0131 0.0048 0.1112 0.1525 0.1508 0.0808 0.0131 0.0049 As/mm 平方 815 1117 1105 592 848 313 As,min/mm 平方 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 实配钢筋/mm 平方 1388 1388 1388 1388 1256 1256 2 20+2 22 2 20+2 22 2 20+2 22 2 20+2 22 4 20 4 20 四层框架梁配筋计算 计算公式 支座截面（按矩形截面计算） 跨中截面（按 T 形截
27、面计算） A C 左 C 右 D AC 跨 CD 跨 M/kN*m -136.11 -191.21 -173.52 -124.5 160.83 54.22 bh0/mmmm 300615 300615 300615 300615 300615 300615 s 0.0839 0.1178 0.1069 0.0767 0.0106 0.0036 0.0877 0.1257 0.1134 0.0799 0.0107 0.0036 As/mm 平方 643 922 831 586 691 232 As,min/mm 平方 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 实配钢
28、筋/mm 平方 1137 1137 1137 1137 1256 1256 2 20+2 18 2 20+2 18 2 20+2 18 2 20+2 18 4 20 4 20 五层框架梁配筋计算 计算公式 支座截面（按矩形截面计算） 跨中截面（按 T 形截面计算） A C 左 C 右 D AC 跨 CD 跨 M/kN*m -61.6 -104.98 -103.88 -51.98 124.45 51.92 bh0/mmmm 300615 300615 300615 300615 300615 300615 s 0.0380 0.0647 0.0640 0.0320 0.0082 0.0034 0
29、.0387 0.0669 0.0662 0.0326 0.0083 0.0034 As/mm 平方 284 491 485 239 534 222 As,min/mm 平方 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 487.5 实配钢筋/mm 平方 1137 1137 1137 1137 1256 1256 2 20+2 18 2 20+2 18 2 20+2 18 2 20+2 18 4 20 4 20 框架柱截面设计框架柱截面设计 7 7. .5 5 框架柱设计规范说明框架柱设计规范说明 抗震规范 6.3.8 柱的钢筋配置，应符合下列各项要求： 1柱纵向钢筋的最小总配筋率
30、应按下表采用，同时每一侧配筋率不应小于 0.2%； 柱截面纵向钢筋的最小总配筋率（百分率） 类别 抗震等级 一 二 三 四 中柱和边柱 1.0 0.8 0.7 0.6 角柱、框支柱 1.2 1.0 0.9 0.8 2箍筋在规定的范围内应加密，加密区的箍筋间距和直径，应符合下列要求： 1 ）一般情况下，当抗震等级为三级时，箍筋的最大间距采用 8d，150（柱根 100） 的较小值，最小直径为 8mm。 2 ）级框架柱的截面尺寸不大于 400mm 时，箍筋最小直径应允许采用 6mm。 3 ）框支柱和剪跨比不大于 2 的柱，箍筋间距不应大于 100mm。 1材料：柱混凝土用 C30。 钢筋主筋用 H
31、RB400 级钢筋，箍筋用 HPB235 级钢筋。 2 从内力组合表中找出三种组合： max |M 及相应的N max (|M 较大和N相对较小） 、 min N 及相应的 max |M （ min N 较小而M相对较大） 、 max N 及相应的M 3柱配筋计算说明： （1） 0 h =600-40=560mm （2）ea 取 20mm 和 h/30 中的较大值。 （3）底层柱计算长度 0 l 1.0H1.0H，其余各层柱 0 l 1.25H1.25H （4） N M e 0 ， ai eee 0 （5） Nbhfc/5 . 0 1 ，当 1 1 时取 1 （6） hl /01. 015.
32、1 02 当 1 2 时取 1 （7） 21 20 0 1400 1 1)( /h l hei A A 柱：柱： (1)(1)取内力组合中弯矩最大和其相对应的压力值计算取内力组合中弯矩最大和其相对应的压力值计算 一、设计资料 混凝土: C30 fc = 14.30N/mm 2 主筋: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi) fy = 360N/mm 2 E s = 2.000 10 5 N/mm2 箍筋: HPB235(Q235) fyv = 300N/mm 2 受拉钢筋合力中心到近边距离as = 35 mm 尺寸: b h l0 = 450 500 3600mm h0
33、 = h - as = 465 mm 弯矩Mx: -171.08 kNm 压力设计值: N = 815.2kN 抗震等级: 三级 配筋方式: 对称配筋 柱类型: 框架边柱 结构体系: 框架结构 考虑地震作用组合根据规范表 11.1.6, RE = 0.80 二、计算结果 1 计算轴压比 按混凝土规范 11.4.16, 轴压比 .905.20 500450.314 10002 .815 fcA N UC 满足抗震要求！ 2 主筋 21 计算偏心距ei mm N M 210 20.815 10008.0171 e0 附加偏心距, 按混凝土规范 7.3.3, 取 20mm 和偏心方向截面最大尺寸的
34、1/30 两者 中的大值 ea = max(20,h/30) = 20.00mm ei = e0 + ea = -210 + 20.00 = -190.00mm 按混凝土规范 7.3.10-2 1 = 0.5f cA N = 97. 1 10002 .815 2250003 .145 . 0 1, 取1 = 1.0 按混凝土规范 7.3.10-3 078. 1 500 3600 01. 015. 101. 015. 1 0 2 h l 因为l0/h = 7.20.0033 取cu = 0.0033 按混凝土规范公式(7.1.4-1) b = 1 1 + fy Escu = 0.80 1 + 3
35、60 2.00 10 5 0.0033 = 0.52 23 配筋率范围 抗震等级为 3 级 max = 0.050 按混凝土规范 11.4.16, 取min = 0.0060 24 计算 按混凝土规范 7.1.3 1 = 1.00 按混凝土规范式 7.3.4-1 REN 1fcbx + f yA s - sA 当采用对称配筋时, 可令 fyAs = sA 因此 = REN 1fcbh0 = 8.20 465450.3140.01 1000.28158 . 0 2s/h0 = 0.15 1, 取1 = 1.0 按混凝土规范 7.3.10-3 09. 1 600 3600 01. 015. 101
36、. 015. 1 0 2 h l 因为l0/h = 60.0033 取cu = 0.0033 按混凝土规范公式(7.1.4-1) b = 1 1 + fy Escu = 0.80 1 + 360 2.00 10 5 0.0033 = 0.52 23 配筋率范围 抗震等级为 3 级 max = 0.050 按混凝土规范 11.4.16, 取min = 0.0060 24 计算 按混凝土规范 7.1.3 1 = 1.00 按混凝土规范式 7.3.4-1 REN 1fcbx + f yA s - sA 当采用对称配筋时, 可令 fyAs = sA 因此 = REN 1fcbh0 = 92 . 0 5
37、65450.3140.01 100082.13108 . 0 2s/h0 = 0.124 1, 取1 = 1.0 按混凝土规范 7.3.10-3 078. 1 500 3600 01. 015. 101. 015. 1 0 2 h l 因为l0/h = 7.20.0033 取cu = 0.0033 按混凝土规范公式(7.1.4-1) b = 1 1 + fy Escu = 0.80 1 + 360 2.00 10 5 0.0033 = 0.52 23 配筋率范围 抗震等级为 3 级 max = 0.050 按混凝土规范 11.4.16, 取min = 0.0060 24 计算 按混凝土规范 7
38、.1.3 1 = 1.00 按混凝土规范式 7.3.4-1 REN 1fcbx + f yA s - sA 当采用对称配筋时, 可令 fyAs = sA 因此 = REN 1fcbh0 = 8.20 465450.3140.01 1000.28158 . 0 2s/h0 = 0.15 min=0.2% 符合要求。 s 2 /SAmm 三、次梁的计算 次梁按考虑塑性内力重分布方法计算，截面尺寸及计算简图如图 5-5 板 次梁 22575 150150 150150 39003900 主梁 p=20.28KN/m 37703600360036003770 次梁计算简图 （1）荷载 荷载标准值 A
39、恒荷载标准值 由板传来的恒荷载 3.9 2.55=9.95kN/m 次梁自重 1kN/m 总计 mKNgk/95.10 B 活荷载标注值 m/1 . 555. 22KNqk 荷载设计值 恒荷载设计值 g=1.2 10.95=13.14kN/m 活荷载设计值 q=1.4 5.1=7.14kN/m 全部荷载设计值 p=q+g=20.28kN/m （2）内力 计算跨度：主梁截面尺寸： 300mm650mm mm37703767l25.0138502/300150753900 n0 取为l 36003003900 02 l %10 3690 36003770 ,次梁按 5 跨等跨连续梁来计算 次梁弯矩
40、计算 次梁的各跨跨中弯矩设计值和各支座弯矩设计值计算列于表 4-3 次梁弯矩设计值 截面位置 端支座 （A） 边跨跨 中() 离端第 二支座 离端第二跨跨中（） 和中间跨跨中（） 中间支 座（C） 弯矩系数 - 1/24 1/14 - 1/11 1/16 - 1/14 M/ （KN M） -12.01 20.59 -23.89 16.43 -18.77 注 M=mbP 2 ol,系数mb由规范查得 次梁的剪力计算 次梁各支座剪力设计值计算列于 次梁剪力设计值 截面位置 端支座 （A） 离端第二支座(B) 中间支座（C） 外侧截面 内侧截面 外侧截面 内侧截面 剪力系数 0.45 0.6 0.5
41、5 0.55 V/KN 34.41 43.80 40.15 40.15 注 M=vbP n l,系数由表查得 （3）配筋计算 正截面承载力计算 次梁跨中截面按下列 T 型截面计算，其翼缘宽度为 边跨：bf=0 11 76502550 33 lmm mm1260 3 1 3770 0 l vb 中间跨：bf=1200mm3600 3 1 3 1 0 l b=200mm, h=300mm, ho=300-40=260mm, hf=100mm 2 14.3/cfN mm 2 360/yfN mm 由 Mm450.450KN50-30010012603 .14)2/( , ）（ foffc hhhbf
42、 故次梁跨中截面按第一类 T 型截面计算，次梁支座截面按矩形截面计算 次梁各跨中截面和各支座界面的配筋计算列于表 5-5 表 5-5 次梁的配筋计算 截面位置 端支座（A） 边跨跨中 （I） 离端第二支 座（B） 离端第二跨跨中 （II）和中间跨跨 中（III） 中间跨支座 （C） M（KNm） -12.01 20.59 -23.89 16.43 -18.77 b 或 bf/mm 250 1260 250 1200 250 ho/mm 260 260 260 260 260 s 0.0497 0.0169 0.0989 0.0142 0.0777 0.0510 0.0170 0.1043 0.
43、0143 0.0809 132 222 269 177 209 2 As/mm实配 2 12(226) 3 12(339) 3 12(339) 2 12(226) 3 12(339) 注：1、对于跨中截面，s= 2 f 1 M fcbho ， 对于支座截面，s= 2 1 M fcbho s fc 211 2Asb fy ho 、， 计算结果表明：均小于 0.35，符合塑性内力重分布条件 取中间跨跨中截面验算最小配筋率 min min 1.43 0.450.450.19%0.2%0.2% 360 t f fy ，故取 %9.10%7.30 200300 226 min ，满足要求。 2 As/m
44、m 斜截面受剪承载力计算 b=200mm, h=300mm, 2 14.3/cfN mm , 2 360/yfN mm , 2 v300/yfN mm A、验算截面尺寸 hw=ho-hf=260-100=160mm hw/b=160/200=0.84 KNKNbhf ocC .8432.7148200260.31412 . 025. 0 故截面尺寸满足要求 KNVKNbhf Aot 1.434052.5226020034 . 17 . 07 . 0 in. 故各截面均按构造配箍筋 B、按构造配，采用6150 双肢箍筋， 2 Asv228.356.6mm %89.10 150200 6 .56 bs Asv sv sv, min 56.61.43 0.151%0.30.30.143% 250 150300 t sv yv Asvf bsf 满足要求。 第十章第十章 楼梯设计楼梯设计 该工程楼梯有三部，楼梯段、平台板种类颇多，在此取具有代表性的甲楼梯来设计。 混凝土采用 30 C砼，板筋与箍筋采用 HPB235，楼梯梁采用 HRB345，按梁式楼梯计算设平 台梁截面尺寸为 200mm450mm，梯段板的厚度为：h=120mm，平台板厚度为 100mm 10.1 梯段板计算. 荷载计算(取 1m 宽板计算)： 楼梯斜板的倾斜角：
