1、3.4.1 围压3的影响1332cossin1 sinc围压与偏差应力间线性关系（莫尔库仑理论）30algPfbnA（b1.0）图图329 非线性的强度包线Sacramento河松松砂砂在不同围压下三轴试验的1/3及v3间关系曲线。3=0.17.8MPa临界围压大约为200kPa固结后孔隙比ec0.87松砂图图330 松砂松砂在不同围压下试验曲线3=0.113.7MPa ,ec=0.61, Dr=100%（1）临界围压为20MPa左右。（2）12。（3）3=13.7MPa,高压下三轴试验破坏后，砂的孔隙比e=0.37，明显小于初始孔隙比。密砂图图331密砂极低围压（ 310kPa) 下的三轴试
2、验强度3.3.2 中主应力的2影响2313b31312132tg根据莫尔库仑强度理论，土的抗剪强度与中主应力无关。1313sin2 cotcb0图图332 各种仪器进行的真三轴试验结果Ham河砂_tp_1 . 1_tp_89正常固结粘土图图333 粘土三轴试验的t与平面应变试验的p密砂：49 松砂：24 高压下二者接近相同。不同围压下平面应变和三轴压缩平面应变和三轴压缩的砂土内摩擦角比较图图334 不同围压下砂土ptp11Sin3()1SinSinRamamurthy建议：tpptpSin2)Cos(SinSinSin3密砂松砂2图图335 平面应变方向为中主应力毕肖甫常数b=0.250.35
3、。经验公式： 这一结论只有在破坏时才是正确的！213 减载到: 图图336 平面上，不同主应力的角域图图337 k=1.17 的平面应变等比试验中，应力循环时应力路径。结论：在平面应变的循环加载情况下，y可能成为大主应力！图图338 x=500kPa 平面应变试验应力循环时的应力路径3.4.3 主应力方向的影响土强度的各向异性阻力较小阻力较大图图339 砂土颗粒排列3.4.3 主应力方向的影响土强度的各向异性139003.4.3 主应力方向的影响土强度的各向异性yxzxy23tg图图342 砂土真三轴试验的结果直剪试验图图343 剪切方向与抗剪强度：剪切破坏面与水平方向的夹角；：试样轴向与水平
4、方向夹角。土K0固结时的大主应力方向为竖直方向。图图344 不同粘土在三轴不排水强度与主应力方向的关系(1)正常固结与超固结(2)埋深(3)地区，结构性1. 瞬时加载下土的动强度2. 土的蠕变强度3. 土的时效性拟似超固结土干砂的强度与加载时间的关系smaxdmaxKK: 粘土、砂土；饱和；围压 速率加大图图345 加载速率与土的强度图图346 砂土在不同试验中的强度孔隙比e关系剪胀与负孔压u1%/u1 0.10lgss小时图图347 加载速率与粘土的不排水强度快速图图348 不同粘土的蠕变强度3. 土的时效性拟似超固结土（Quasi-over consolidation）Pcq相当于先期固结压力，性质接近与超固结土:（p0-e0)=(Pcq- e0)10000年，Q3, 老粘土。图图349 不同固结时间的压缩试验曲线（1）峰值强度提高。（2）残余强度接近相同正常固结土。（3） K0变小。图图350 不同固结历时的有效应力路径荷载停顿图图351 荷载停顿与应力应变曲线剪切温度Ts固结温度Tc图图352 固结不排水试验中温度对强度的影响
