1、一二目录n前言n抗浮设计和施工中存在的问题 n有关地下室上浮破坏的一些案例及原因分析n有关地下室抗浮问题的一些思考 前言 如今的高层建筑多采用高层塔楼带大底盘地下室的建筑形式，在地下水位较高的场地，无上部高层结构的纯地下室部分就存在抗浮问题，此时，一般可采用地下室配重、增设抗浮锚杆或抗拔桩的方式来解决地下室的抗浮问题，而其中的增设抗浮锚杆的方法是一种相对经济有效的解决方法。但近几年，随着抗浮工程的越来越多，一些因抗浮不到位或对抗浮认识不足而产生的地下室上浮从而造成地下室楼板、梁或上部结构梁、板、柱产生裂缝，均对整体工程产生了较大的影响。这里就抗浮锚杆设计和施工中存在的一些问题和大家一起商讨学习
2、。抗浮设计和施工中存在的问题 一、抗浮设计中存在的主要问题 这里所说的抗浮设计是指建筑结构设计层面的抗浮设计。防止地下室整体上浮我们通常采用两类做法：一类为“压”，一类为“拉”。所谓的“压”就是结构上采用的抗浮措施，即当采用“压”的做法时，则是利用建筑的自重(包括结构及建筑装修、上部覆土等，不含楼面活荷载)平衡地下室水的总浮力。当不能平衡时，必须增加“拉”的做法，即采用抗浮桩或抗浮锚杆等来抵抗地下水的浮力。无论是“压”还是“拉”的做法，都必须进行整体抗浮验算，保证抗浮力(压重+抗拉力)大于水的总浮力。抗浮设计和施工中存在的问题 此外，还有就是采用释放水浮力法来进行抗浮：即在基底下方设置静水压力
3、释放层，使基底下的压力水通过释放层中的透水系统(过滤层、导水层)汇集到集水系统(滤水管网络)，并导流至出水系统后进入专用水箱或集水井中排出，从而释放部分水浮力。存在的主要问题是：1、重视地下室的梁、板、柱、墙的结构构件设计，忽视整体抗浮验算分析，忽视施工的抗浮措施；2、地下室底板裂缝、漏水，甚至成为地下游泳池，把某些实质上是因为地下水的作用远大于设计荷载而造成的工程事故，错判为温度应力作用、砼施工质量等；抗浮设计和施工中存在的问题 3、对于基地为不透水土层的地基(坚硬粘土、基岩)，深基坑支护又采用了止水帷幕或桩、锚、喷射混凝土联合支护，忽视水的浮力。4、有些设计人员只对地下室底板的梁、板、墙在
4、地下水浮力荷载作用下的的强度计算，未做整体的抗浮认真分析，特别是独立地下室、水池等，造成地下室整体上浮，给地下室结构带来严重破坏，难以进行复原处理。这里特别强调的是，地下室的抗浮设计应进行整体抗浮和局部抗浮验算。整体抗浮验算，就是上述所说的保证抗浮力大于水的总浮力。局部抗浮验算，除了梁板墙柱结构构件的强度验算、变形验算和裂缝验算，还应包括局部的抗浮验算，对于大面积地下室上建有多栋高层和低层建筑，建筑自重不均匀，当上部为高层或恒荷载较大时，该范围的整体抗浮能力可能较高，但上部没有建筑或建筑层数不多的局部范围，特别应进行分区、分块的局部抗浮验算，如：柱、桩、墙的 抗浮设计和施工中存在的问题 压力或
5、拉力能否平衡它所影响区域里的水浮力总值。局部抗浮验算主要存在以下问题：1、设计利用上部结构自重抗浮，只计算上部结构总自重标准值大于总的水浮力设计值，就认为抗浮设计满足要求；既不分析其上部建筑荷载的分布，又未计算局部抗浮，局部范围因抗浮力小于水浮力，底板隆起，造成地下室及上部结构局部范围内大面积的破坏。2、设计在地下室底板计算中只验算强度不进行变形的裂缝宽度计算，造成底板产生裂缝，漏水严重。3、设计和施工人员对地表水作用认识不足，当地下室地基为不透水的岩土层、支护又严密的基坑，一般认为不存在水的浮力，因此造成施工期间或使用期间地下室上浮破坏的盲点，一旦暴雨来临，地面的地表水全流入基坑形成“脚盆”
6、效应，即基坑为的“大脚盆”，地下室成为“小脚盆”，施工期间一旦未采取降排水措施就会将“小脚盆”浮起，使用期间若不将四周的回填土采用粘性土分层夯实形成止水层，也同样会产生“脚盆”效应。抗浮设计和施工中存在的问题 4、设计和施工人员忽视施工对地下室抗浮的重要性，设计图纸对施工时抗浮措施的要求只字不提，施工人员在施工过程中不关注降水，没有采取降水措施或在抗浮结构未达到设计预定目标时就停止了降水，导致在施工期间产生地下室上浮破坏。目前在地下室采用抗浮锚杆的抗浮设计中，有下列两种不正确的方法：1）上部建筑结构荷重不满足整体抗浮要求，采用锚杆抗浮。其计算方法为：总的水浮力设计值/单根锚杆设计值=所需锚杆根
7、数。具体做法：底板下(连柱底或砼墙下)满铺锚杆，水浮力全部由锚杆承担，即不考虑上部建筑自重，也不考虑地下室底板自重可抵抗水浮力的作用，保守且不合理。2）利用上部建筑结构自重和锚杆共同抗浮，其计算方法为：(总的水浮力设计值-底板及上部结构自重设计值)/单根锚杆设计值=所需锚杆根数。具体做法：将锚杆均匀分布在底板下(包括柱底或砼墙下)，锚杆间距用底部面积除所需锚杆根数确定。抗浮设计和施工中存在的问题 上述两种抗浮设计方法，都出现了传力途径不清晰的错误。从理论上讲，不管采用“压”还是“拉”的方法抵抗水浮力，水的浮力都是均匀作用在底板上的，而结构抗浮力作用(除底板自重外)都具有不均匀性，并不是在整个地
8、下室底板区域均匀分布的，可能集中在一个点上(即柱、桩和锚杆)或一条线上(即墙、梁)，因此，分析其传力途径尤为重要。如下图所示，由于与柱、墙相连的梁板一定范围内具有一定的刚度，水浮力可直接与上部结构自重平衡，而上部自重很难传递至远离梁、柱、桩、墙的区域。因此，上述第一种方法全部采用抗浮锚杆，上部结构自重为充分利用，造成浪费。第二种方法，减去上部建筑结构自重后的水浮力由锚杆平均承担，存在安全隐患，因为，中间纯底板区域的锚杆实际受力不会是减去上部自重的水浮力，上部建筑自重是集中在一个点(即柱)或一条线(即墙、梁)上的，一旦地下水达到抗浮设计水位，首先中间纯底板抵抗区域的锚杆破坏和失效，然后慢慢延伸至
9、柱、墙、梁影响区域的锚杆，造成所有锚杆失效，最后底板隆起，梁板开裂破坏。抗浮设计和施工中存在的问题 上 抗浮设计和施工中存在的问题 合理的做法是：抗浮力与水浮力平衡计算可分为两种区域：柱、墙、梁影响区域和纯底板抵抗区域。纯底板抵抗区域的计算方法应是抗浮锚杆设计承载力除以每平方米水浮力(减去每平米底板自重)，得到抗浮锚杆的受力面积；而柱、墙、梁影响区域应充分利用上部建筑自重进行抗浮，此时设计应验算传递的上部建筑自重能否平衡该区域的水浮力，此外，还应验算在水浮力作用下梁强度和裂缝是否满足要求。对于上述第二种抗浮设计方法，目前结构上按照底板的梁板采用倒置楼盖计算，即将自重均匀分布到底板上，保证水浮力
10、传至柱上或墙上，自重不满足抗浮要求的部分，采用抗浮锚杆予以解决。二、抗浮锚杆设计中存在的主要问题 （一）地下室抗浮水位的确定（一）地下室抗浮水位的确定 地下室抗浮水位的确定是一个很重要的问题，也是一个十分复杂的问题，拟建场地的地层分布及变化、场地水文地质条件的复杂多变性等，都给抗浮水位的确定带来了较大的问题，而抗浮水位又是地下室抗浮设计中一个决定性的参数，抗浮水位的正确与否对后期地下室的 抗浮设计和施工中存在的问题抗浮设计和施工是至关重要的。根据高层建筑岩土工程勘察规程第8.6.2条，场地地下水抗浮设防水位的综合确定宜符合下列规定：1、当有长期水位观测资料时，场地抗浮设防水位可用实测最高水位，
11、当无长期水位观测资料时，应按勘察期间实测最高水位并结合场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素综合确定。2、场地有承压水且与潜水有水力联系时，应实测承压水位并考虑其对抗浮设防水位的影响。3、只考虑施工期间的抗浮设防时，抗浮设防水位可按一个水文年的最高水位确定。如上所述，抗浮水位的确定是一个十分复杂的问题，在抗浮水位的确定中还存在很多特殊的情况，对这些特殊情况应进行必要的分析和论证：一是地下水赋存条件复杂、变化幅度大、区域性补给和排泄条件可能有较大改变或工程需要时，应进行专门论证；二是对于斜坡地段的地下室或可能产生明显水头差的场地上的地下室的抗浮水位的 抗浮设计和施工中存在的问题 确定，应结合地
12、下室(建筑物)的具体分布和场地内的地形地貌确定，不能笼统的确定一个远高于室外地坪的抗浮设防水位(既要考虑地下水渗流在地下室底板产生的非均布荷载对地下室结构的影响，也要考虑到水是往低处流的，若建筑物一侧或多侧是敞开的，水浮力不可能高出室外地坪)；三是在有水头压差的江、河岸边，且存在水力联系，则应按设计基准期的最高洪水位来确定其抗浮水位；四是对于雨水丰富的南方地区，尤其应注意因地面标高变化后对原抗浮水位的修正，防止产生地表水聚集效应对地下室的破坏。（二）抗浮锚杆设计中存在的一些问题的探讨（二）抗浮锚杆设计中存在的一些问题的探讨 1 1、有关的分项系数的取值、有关的分项系数的取值 目前在地下室抗浮设
13、计中对于水浮力的分项系数和抵抗力的分项系数如何取值是一个很有争议的问题，我国不同规范对水浮力和抵抗力的分项系数有不同的取值，造成设计人员分项系数取值时的混乱。建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）中第3.2.4条规定，抵抗水浮力的结构自重作为永久荷载，对结构有利组合时其分项系数rG取 抗浮设计和施工中存在的问题 1.0是无争议的，但水浮力是可变荷载，其分项系数rQ应该如何取值呢？在该条第3款：“对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应满足有关的建筑结构设计规范的规定满足有关的建筑结构设计规范的规定”。在查阅相关的结构设计规范中，民用建
14、筑地下室及人民防空地下室均未涉及此项内容，只有给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 50069-2002）提到了冠以水浮力可变荷载的分项系数问题。给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 50069-2002）第5.2.2条和5.2.3条中比较清晰的表述了，对于抗浮结构的设计，地表水或地下水作用应是第一可变荷载，(1)在进行结构构件的强度计算时，它的分项系数取值为1.27；即在结构构件的强度计算时，水浮力的基本组合设计值为标准值乘上1.27。(2)当计算整体抗浮的稳定性时，抵抗力只计入永久荷载，水浮力采用标准值乘以抗力系数Ks(取1.05)。民用建筑地下室和给排水构筑物在使用功能上存在着一定的差异
15、，但其水浮力的作用和结构的受力性能应是相似的，所以，在相关规范还没有作出明确规定之前，此规范的相关参数值得借鉴。(3)若设计者对抗浮水位存在质疑，应将水浮力按荷载规范中的永久荷载和可变荷载的方 抗浮设计和施工中存在的问题 法来确定分项系数。即根据建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）第3.1.1条的条文说明：“在建筑结构设计中，有时也会遇有水压力作用的情况，对水位不变的水压力可按永久荷载考虑，而水位变化的水压力应按可变荷载考虑”。是否可以理解为当抗浮水位平室外地坪时，水压力就不可能再增加了，视为不变的水压力，在验算抗浮时，水浮力为主要可变荷载效应来控制的组合，它的分项系数宜取1.20；
16、当抗浮水位低于室外地坪，水压力有可能再增加，视为可变荷载，它的分项系数宜取为1.40。此外，在中国建筑标准设计研究院于2009年编制出版的全国民用建筑工程设计技术措施结构（地基与基础）第七章 基础抗浮设计中的 7.3抗浮锚杆设计中，其分项系数采用的是1.35。2 2、有关抗浮锚杆设计中四种不同规范、规程及标准的设计计算比较、有关抗浮锚杆设计中四种不同规范、规程及标准的设计计算比较 我们在此将建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）-与其配套的是混凝土结构设计规范（GB50010-2010）、建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）、建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013
17、）、岩土锚杆(索)技术规程（CECS 22:2005）以及全国民用建筑工程设计技术措施结构（地基与基础）（2009年)四种规范、规程及标准中有关锚杆的设计计算公式列出，并依据相同的工程实例进行计算比较。2.12.1岩土锚杆岩土锚杆(索索)技术规程技术规程（CECS 22:2005CECS 22:2005）抗浮设计和施工中存在的问题 第7.4.1条 钢锚杆的杆体的截面面积应按下式确定：（7.4.1）或 Kt 为锚杆杆体的抗拉安全系数，按7.3.2条选取；Nt 为锚杆的轴向拉力设计值（KN）；fyk、fptk为钢筋、钢绞线的抗拉强度标准值（kPa）。第7.5.1条 锚杆或单元锚杆的锚固长度可按下式
18、估算，并取其中的较大值：ykttsfptkttsf 抗浮设计和施工中存在的问题 （7.5.1-1）（7.5.1-2）K 为锚杆锚固体的抗拔安全系数，按表7.3.1选取；Nt 为锚杆或单元锚杆的轴向拉力设计值（KN）；注：拉力设计值锚杆在设计使用期内可能出现的最大拉力值。La为锚杆锚固段长度(m)；fmg为锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值(kPa)，通过试验确定；当无试验资料时，可按表7.5.1-1或表7.5.1-2取值；fms为锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值(kPa)，通过试验确定；当无试验资料时，可按表7.5.1-3取值；mgtaDfLmstafdnL 抗浮设计和施工中存在的问题
19、D为锚杆锚固段的钻孔直径(mm)；为采用两根或两根以上钢筋或钢绞线时，界面的粘结强度降低系数，取0.60.85；为锚固长度对粘结强度的影响系数，应由试验确定；无试验资料时，可按表7.5.2取值；n为钢筋或钢绞线根数。2.2 2.2 建筑边坡工程技术规范建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002GB50330-2002）第7.2.1条 锚杆的轴向拉力标准值和设计值可按下式计算：(7.2.1-1)Na=Q Nak (7.2.1-2)cosHNtkak 抗浮设计和施工中存在的问题 Nak 锚杆轴向拉力标准值(kN)；Na 锚杆轴向拉力设计值(kN)；Htk 锚杆所受水平拉力标准值(kN)；锚杆倾
20、角()；Q 荷载分项系数，可取1.30，当可变荷载较大时应按现行荷载规范确定。第7.2.2条 锚杆钢筋截面面积应满足下式要求：(7.2.2)As锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积(m2)；2 锚杆抗拉工作条件系数，永久性锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92；0 边坡工程重要性系数；Na锚杆轴向拉力设计值(kN)；2aNAs0yf 抗浮设计和施工中存在的问题 fy，fpy锚筋或预应力钢绞线抗拉强度设计值(kPa)。第7.2.3条 锚杆锚固体与地层的锚固长度应满足下式要求：（7.2.3）La 锚杆锚固段长度(m)；尚应满足7.4.1条要求；Nak 锚杆轴向拉力设计值(kN)；frb 地层与锚固体粘结强
21、度特征值（kPa），应通过试验确定，当无试验资料时可按表7.2.3-1和表7.2.3-2取值；D锚固体直径(m)；1 锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久性锚杆取1.00，对临时性锚杆取1.33。第7.2.4条 锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度应满足下式要求：rbDf1akaNl 抗浮设计和施工中存在的问题 （7.2.4）La 锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度(m)；0 边坡工程重要性系数；Na 锚杆轴向拉力设计值(kN)；fb 钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值(kPa)，应由试验确定，当缺乏试验资料时可按表7.2.4取值。d锚杆钢筋直径(m)；3 钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性锚杆取0.6
22、0，对临时性锚杆取0.72；n锚杆钢筋(钢绞线)根数(根)。bdfn30Nala 抗浮设计和施工中存在的问题 2.3 2.3 建筑边坡工程技术规范（建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013GB50330-2013）第8.2.1条 锚杆(索)的轴向拉力标准值应按下式计算：(8.2.1)式中：Nak 锚杆轴向拉力标准值(kN)；Na 锚杆轴向拉力设计值(kN)；Htk 锚杆所受水平拉力标准值(kN)；锚杆倾角()；第8.2.2条 锚杆（索）钢筋截面面积应满足下列公式的要求：普通钢筋锚杆：(8.2.2-1)cosHNtkakybfKakNAs 抗浮设计和施工中存在的问题 预应力锚索锚杆 （8.
23、2.2-2）As锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积(m2)；Kb锚杆杆体抗拉安全系数，应按表8.2.2取值；fy，fpy普通锚筋或预应力钢绞线抗拉强度设计值(kPa)。第8.2.3条 锚杆(索)锚固体与岩土层间的长度应满足下式要求 （8.2.3）la锚杆锚固段长度(m)；尚应满足本规范8.4.1条的规定；K锚杆锚固体抗拔安全系数，按表8.2.3-1取值；D锚杆锚固段钻孔直径(m)；frbk岩土层与锚固体极限粘结强度标准值（kPa），应通过试验确定，当无试验资料时可按表8.2.3-2和表8.2.3-3取值；pybfKakNAsrbkfDakaNK l 抗浮设计和施工中存在的问题 第8.2.4条 锚杆
24、(索)杆体与锚固砂浆间的锚固长度应满足下式的要求：（8.2.4）la 锚筋与砂浆间的锚固长度(m)；d锚筋直径(m)；n杆体(钢筋、钢绞线)根数(根)；fb钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值(kPa)，应由试验确定，当缺乏试验资料时可按表8.2.4取值。bdfnKakaNl 抗浮设计和施工中存在的问题 2.42.4建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范（GB50007-2011GB50007-2011）第8.6.3条 对于设计等级为甲级的建筑物，单根锚杆抗拔承载力特征值Rt应通过现场试验确定；对于其他建筑物应符合下式规定：Rt0.8d1lf （8.6.3）Rt单根锚杆抗拔承载力特征值(kPa)
25、；d1 锚杆孔直径(m)；l 锚杆的有效锚固长度(m)；f 砂浆与岩石间的粘结强度特征值(kPa)，可按本规范表6.8.6选用；与此规范相配套的锚筋的配筋面积是按照混凝土结构设计规范（GB50010-2010）第6.2.22 条轴心受拉构件正截面受拉承载力计算公式：抗浮设计和施工中存在的问题 （6.2.22）As纵向普通钢筋的全部截面面积(mm2)；N轴向拉力设计值(kN)；fy普通钢筋的抗拉强度设计值(N/mm2)。第9.6.5条 锚杆预应力筋的截面面积应按下式计算：（9.6.5）式中：Nt 相应于作用的标准组合时，锚杆所承受的拉力值(KN)P 锚杆张拉施工工艺控制系数，当预应力筋为单束时
26、可取1.0，当预应力筋为多束时可取0.9；fPt钢筋、钢绞线强度设计值(kPa)。ysfPPtftN35.1A 抗浮设计和施工中存在的问题 第9.6.5条 土层锚杆锚固段长度(La)应按基本试验确定，初步设计时也可按下式计算：（9.6.6）D锚固体直径（m）；K安全系数，可取1.60；qs土体与锚固体间粘结强度特征值(kPa)，由当地锚杆抗拔试验结果统计分析算得。注：第9.6.5和9.6.6条为基坑支护锚杆，为临时锚杆。2.52.5全国民用建筑工程设计技术措施结构（地基与基础）全国民用建筑工程设计技术措施结构（地基与基础）（20092009年）年）第7.3.2条 抗浮锚杆的设计 1 对设计等级
27、为甲级的建筑物，单根锚杆轴向抗拔承载力应通过现场试验确定；对于其他建筑物可按式(7.3.2-1)和式(7.3.2-2)估算，宜取较小值。staDqL 抗浮设计和施工中存在的问题 Rt =Dlafrb (7.2.3-1)即 Rt 锚杆竖向抗拔承载力特征值；D锚杆锚固段注浆体直径；la锚杆锚固段有效锚固长度；frb锚杆锚固段注浆体与地层的粘结强度特征值，应由试验确定，当无试验资料时可参见表7.3.2-1和表7.3.2-2选用；经验系数，对于永久性锚杆取0.8，对于临时性锚杆取1.0。n Rt =Diqsiali (7.3.2-2)i=1 i第i土层的抗拔系数，可按表7.2.2-2取值；qsia第i
28、土层的锚杆锚固段侧阻力特征值；li第i土层的锚杆锚固段有效锚固长度。rbDf1taRl 11 抗浮设计和施工中存在的问题 2 抗拔锚杆杆体的横截面积A可以按下式计算：（7.3.2-3）Ntd=1.35Rt (7.3.2-4)A抗拔锚杆钢筋或预应力钢绞线横截面面积；Ntd 荷载效应基本组合下的锚杆轴向拉力设计值；Rt锚杆竖向抗拔力；fy钢筋或预应力钢绞线的抗拉强度设计值；锚杆抗拉工作条件系数，永久锚杆取0.69。yf2tdNA2 抗浮设计和施工中存在的问题 3 锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度还应满足下式验算要求：(7.3.2-5)ns 钢筋或钢绞线根数；D 单根钢筋或钢绞线直径；fb 钢筋或钢绞线与
29、锚固注浆体间的粘结强度设计值，应由试验确定，当无试验资料时可参见表7.3.2-3选用；3 钢筋与砂浆粘结强度工作系数，对于永久性锚杆取0.60，临时性锚杆取0.92。2.62.6计算比较计算比较 成都某工程，三层地下室，水头高度9.40m，地下室部分结构主体自重52.00kN/m2，锚杆间距2m2m。则水浮力标准值为9.89.4-52=40.12kN/m2，设计值为1.29.89.4-52=58.54kN/m2(水位常年变化幅度不大)。单根锚杆的轴向拉力标准值为161kN，设计值为234kN。锚杆锚固土为中密卵石层。2.6.12.6.1岩土锚杆岩土锚杆(索索)技术规程技术规程（CECS 22:
30、2005CECS 22:2005）bDfns3tdaNl 抗浮设计和施工中存在的问题 式中：K=2.2，Nt=234kN，D=150mm，fmg=220kPa，=1.3,则 =3.82m；式中：n=3，d=22mm，=0.75，fms=2000kPa，则 =1.3m。由上可知，锚杆最小长度应为3.82m。式中：Kt=1.6，Nt=234kN，fyk=335kPa 则 =1118mm2 即3根22的钢筋(As=1140mm2)。mgtaDfLmgtaDfL3.122015.02342.2mstafdnL3.1200075.0022.032342.2aLykttsf33510002346.1s 抗
31、浮设计和施工中存在的问题 2.6.2 2.6.2 建筑边坡工程技术规范建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002GB50330-2002）式中：Nak=161kN，=1.0，D=0.15m，frb=110kPa。则 =3.11m；式中：=1.0，Na=Q Nak=1.3161=209.3；n=3，fb=0.72.11000=1470kPa；d=0.022m；=0.6。则 =1.14m。1rbDf1kaNal 11015.00.1161labdfn30Nala031470022.036.03.2090.1la 抗浮设计和施工中存在的问题 式中：Na=Q Nak=1.3161=209.3；=1
32、.0；=0.69；fy=300kPa。则 =1011mm2(若 =1.1,则As=1112mm2)根据上述配筋计算结果，取3根22的钢筋(As=1140mm2)。2.6.3 2.6.3 建筑边坡工程技术规范建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013GB50330-2013）式中：K=2.4(二级边坡工程安全等级下的永久性锚杆)，Nak=161,D=0.15，frbk=160(中密碎石土下限值-160220)。则 =5.15m。2yasf2030069.010003.2090.1sorbkfDakaNK lrbkfDakaNK l16015.01612.4 抗浮设计和施工中存在的问题 式中：
33、K=2.4，Nak=161，d=0.022，fb=2.40.7(MPa)。则 =1.1m。式中：Kb=2.0(二级边坡工程安全等级下的永久性锚杆)，Nak=161,fy=300。则：=1073.1mm2。根据上述配筋计算结果，取3根22的钢筋(As=1140mm2)。bdfnKakaNl bdfnKakaNl 7.02400022.031614.2ybfKakANsybfKakANs3001610.2 抗浮设计和施工中存在的问题 2.6.42.6.4建筑地基基础设计规范建筑地基基础设计规范（GB50007-2011GB50007-2011）根据Rt0.8d1lf l 式中：Rt=161kN，f
34、=110kPa，d1=0.15m，则 l =3.88m。式中：N=234kN，fy=300kPa；则 =780mm2。2.6.52.6.5全国民用建筑工程设计技术措施结构（地基与基全国民用建筑工程设计技术措施结构（地基与基础）础）（20092009年年)式中：Rt=161(锚杆竖向抗拔承载力特征值)；18.0Rtfd15.01108.0161ysf3001000234 srbDf1taRl 抗浮设计和施工中存在的问题 D=0.015(锚杆锚固段注浆体直径)；la锚杆锚固段有效锚固长度；frb=110(锚杆锚固段注浆体与地层的粘结强度特征值,按中密碎石土取值：80110)；经验系数，对于永久性锚
35、杆取0.8，对于临时性锚杆取1.0。则 =3.88m。此外 式中：ta=锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度；ns=3(钢筋根数)；D=0.022（单根钢筋或钢绞线直径）；1rbDf1taRl 11015.08.0161bstDfnN3dat 抗浮设计和施工中存在的问题 fb=24000.70=1680(钢筋与砂浆间的粘结强度设计值)；=0.60(钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，对于永久性锚杆取0.60，临时性锚杆0.92)。则 =1.04m。式中：Ntd=1.35Rt=1.35161=217.35(荷载效应基本组合下的锚杆轴向拉力设计值)；A抗拔锚杆钢筋或预应力钢绞线横截面面积；bstDfnN3dat
36、 7.02400022.036.016135.1ydf2tNA3 抗浮设计和施工中存在的问题 Rt=161锚杆竖向抗拔力；fy=300钢筋或预应力钢绞线的抗拉强度设计值；=锚杆抗拉工作条件系数，永久锚杆取0.69。则 =1050mm2。根据上述配筋计算结果，取3根22的钢筋(As=1140mm2)。2ydf2tNA30069.0217.35 抗浮设计和施工中存在的问题 2.6.6 2.6.6 结果比较结果比较 规范 锚杆长度(m)锚筋面积(mm2)岩土锚杆(索)技术规程 3.821118建筑边坡工程技术规范(2002版)3.111011建筑边坡工程技术规范(2013版)5.151073建筑地基
37、基础设计规范 3.88780建筑地基基础设计规范（基坑工程土层锚杆）4.97805全国民用建筑工程设计技术措施-2009 结构(地基与基础)3.881050 抗浮设计和施工中存在的问题 单从上表综合来看，似乎比较合理的的是采用岩土锚杆(索)技术规程计算的结果，但上述利用岩土锚杆(索)技术规程公式计算锚杆长度时，并未完全采用其表7.5.1-1和表7.5.1-2中的fmg采用，而是采用的勘察报告所提供的值，该值（中密卵石层fmg=220kPa）比表7.5.1-2中所列值小，所以依据其公式计算出的锚杆长度相对较长，若采用表7.5.1-2中所列值计算，则其锚杆长度的计算结果与建筑边坡工程技术规范(GB
38、50330-2002)计算结果差别不大，而计算的锚筋面积的结果二者也比较接近。对于建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)的计算结果，无论是从锚杆长度还是锚杆配筋上说，都是比较大的，主要原因是该新规范将锚杆的有关计算(锚杆截面、锚固体与地层的锚固长度和杆体与锚固体的锚固长度)由原规范的概率极限状态计算方法转换成安全系数法所致。对于建筑地基基础设计规范，其锚杆主要是用在岩层锚杆挡墙中，加之其未考虑钢筋的安全系数，所以不太适用抗浮锚杆设计计算。而用建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)基坑工程土层锚杆计算的锚杆长度和配筋，由于为临时锚杆，所以并不适用于永久性的抗浮锚杆；全国民用建
39、筑工程设计技术措施-2009结构(地基与基础)关于抗浮锚杆的设计计算，其长度计算公式采用的是建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)中的相关公式，所以其计算的锚杆长度一样，而锚杆杆筋截面计算中加了一个1.35的分项系数和锚筋抗拉工作条件系数(永久锚杆取0.69)。抗浮设计和施工中存在的问题 个人建议：在抗浮锚杆相关规范未出台之前，若相关单位没有指定采用哪本规范进行抗浮锚杆设计时，从相对安全的角度出发，抗浮锚杆的设计计算可优先采用岩土锚杆(索)技术规程（CECS 22:2005）的相关公式计算锚杆长度和杆筋的配筋面积，其分项系数rQ建议取1.3或1.35；其次也可采用建筑边坡工程技术规范
40、（GB50330-2013）进行抗浮锚杆的设计计算(关于采用建筑边坡工程技术规范需注意：2002年版的规范已经于2014年6月1日作废，而2013版的规范中有下列说明：“8.1.2 锚杆锚杆(索索)主要分主要分为拉力型、压力型、荷载拉力分散型和荷载压力分散型，适用于为拉力型、压力型、荷载拉力分散型和荷载压力分散型，适用于边坡工程和岩质基坑工程。边坡工程和岩质基坑工程。”与2002版中“7.1.1 锚杆锚杆(索索)为拉力为拉力型锚杆，适用于岩质边坡、土质边坡、岩石基坑以及建型锚杆，适用于岩质边坡、土质边坡、岩石基坑以及建(构构)筑物锚筑物锚固的设计、施工和试验。固的设计、施工和试验。”有区别，所
41、以有些审图单位认为抗浮锚杆设计计算已不宜采用建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）)，同时需要注意以下问题：抗浮设计和施工中存在的问题 1、设计计算锚杆的长度和杆筋配筋面积应采用（上述两规范中）同一规范中的公式，不能两种规范混用；2、上述设计计算中，应采用相关勘察报告所提的岩土参数，若勘察报告未提供相关参数，则采用相关规范中所列岩土参数的经验值（对于规范中所列参数的区间值，应采用对计算结果相对安全的值）；3、锚杆的设计计算，其岩土层的相关参数一般均为经验值(包括勘察报告所提的参数值)，所以在锚杆正式施工前，均应按照规范进行锚杆的基本试验，以验证参数的准确性，并应根据其调整设计。三、抗
42、浮锚杆施工中存在的主要问题 （一）抗浮锚杆成孔 抗浮设计和施工中存在的问题 抗浮锚杆成孔中主要存在以下问题：1、成孔工艺选择不当，造成成孔质量较差；例如在裂隙较发育的泥岩中采用气动潜孔锤成孔工艺，造成排渣困难，孔内沉渣较多，影响成孔质量等；2、成孔孔径及垂直度不满足设计要求；3、成孔深度不满足设计要求；4、成孔时局部地段地层的分布与设计工况不符时，没有及时和设计沟通并调整孔的深度，造成由于锚杆长度的不够而达不到设计抗拔力。（二）抗浮锚杆填砾、注浆 一般抗浮锚杆设计中，其砂浆（或纯水泥浆）的强度采用的是M30，但施工中由于存在以下问题，常常导致砂浆或浆液强度达不到设计要求：1、通常在卵石层中施工
43、的抗浮锚杆，采用的是跟管钻进成孔，然后在制安好杆筋的孔内填入砾料，最后进行注浆；由于砾料的填筑是边拔护壁套管边填砾料，所以当施工不当时（拔管速度较快，砾料填量不饱满等），就会造成锚杆局部地段锚固体的直径达不到设计要求，从而影响锚杆质量；2、浆液（或砂浆）的配合比未按照设计（其中最主要的是浆 抗浮设计和施工中存在的问题 液的水灰比、砂灰比未按照设计要求配制）进行，导致浆液强度降低影响锚杆质量；3、灌浆设备及工艺选择不当，造成灌浆质量低下：水泥（砂）浆采用注浆泵通过高压胶管和注浆管注入锚杆孔，注浆泵的操作压力范围为0.112MPa，多采用挤压式或活塞式两种注浆泵，通常采用挤压式注浆泵注入水泥砂浆，
44、活塞式注浆泵注入纯水泥浆；目前对于水灰比不大于0.5的纯水泥浆，用挤压式注浆泵注浆的效果好于活塞式注浆泵。许多时候由于压浆设备的选型不当，造成注浆效果和质量不佳，直接影响锚杆质量；4、注浆时其注浆压力、注浆时间及注浆量（主要是注浆的饱满度不够）控制不好，导致锚杆质量下降，无法满足设计要求。（三）抗浮锚杆的后期保护 1、在锚杆注浆材料的强度还未达到设计强度的时候，对锚杆进行摇动或其他的破坏，造成锚杆的损伤；2、各类机械设备对锚杆端头杆筋及锚固砂浆(水泥浆)固结体的碾压损伤破坏。有关地下室上浮破坏的一些案例及原因分析 一、青衣人家限价商品房项目地下车库上浮 （一）情况简介 1、场地地形地貌及地层情
45、况 该工程位于乐山市中区苏稽镇，由六栋26层住宅楼及地下车库组成，地下车库分布在六栋高层建筑周围，独立结构体系，为地下两层建筑。该工程场地地貌单元属青衣江水系I级阶地，地貌成因属冲洪积类型；地形开阔平坦，地面标高374.55368.80（局部因挖坑取卵石所致）；地层从上到下主要为：耕土、粉土、细砂、卵石、中等风化砂质泥岩。场地内的地下水类型为第四系孔隙潜水，赋存在粉细砂、卵石层之中。据施工降水资料，粉细砂：K=12m/d、卵石K=2030m/d。勘探期间为4月平水期，测得地下水埋深0.205.00m，水位高程369.76368.28m。补给来源为大气降水和地表径流水；地下水年变幅1.02.0m
46、。据调查、访问汛期年内最高地下水位高约370.00m，故勘察报告提出的本工程地下车库抗浮设防水位标高按370.00m计。2、地下车库简介 地下车库为地下两层框架结构，与高层建筑塔楼结构分开，仅 有关地下室上浮破坏的一些案例及原因分析 在车库人行通道处有挡土墙连接；0.000对应的绝对标高为377.570m，顶板面低于室外地面1.2m(地下车库顶板覆土厚度最厚不大于1200mm)；该地下车库结构总高度7.6m，地下车库顶板顶面绝对标高375.32m，地下车库底板底面绝对标高367.42m，地勘抗浮设计水位370.00m，抗浮设计水头h=2.58m，地下车库顶盖覆土厚1.2m。以地下车库基本柱网7
47、.85.5m进行计算，计算书表明地下车库施工完毕后的自重（包括上部覆土）能满足抗浮要求；地下车库抗水板计算采用7.85.5m柱网，设计计算表明抗水板配筋能满足地下车库抗浮要求。如上所述，该地下车库未使用诸如抗浮锚杆之类的抗浮措施，而是采用地下车库的结构自重加上1.2m厚覆土即可抵消2.58m高的水浮力。3、地下车库上浮开裂情况 青衣人家限价商品房工程于2012年9月开工建造，截止2013年7月27日，六栋高层建筑（9#、10#、11#、12#、13#、14#楼）主体已施工至15层左右，地下车库已完成混凝土浇筑，尚未按设计工况形成上部覆土，各单体已完成基础分部工程验收。2013年7月27日，现场
48、发现地下车库顶板出现贯通性裂缝，地下车库中间部位与边缘区域有明显高差，7月27日现场测得高差为350mm左右，地下车库梁、柱在节点位置出现不同程度的开裂。有关地下室上浮破坏的一些案例及原因分析 地下车库隆起变形、构件开裂示意图有关地下室上浮破坏的一些案例及原因分析 地下车库顶板开裂照片一 地下车库顶板开裂照片二有关地下室上浮破坏的一些案例及原因分析 柱上节点截面受拉开裂 顶板梁与挡土墙交结位置柱截面开裂有关地下室上浮破坏的一些案例及原因分析 柱下节点截面开裂 顶板梁与挡土墙交结位置下部U形开裂有关地下室上浮破坏的一些案例及原因分析 （二）地下车库上浮开裂原因 1、勘察报告所提场地地下车库抗浮设
49、防水位偏低 据乐山气象站资料出具的气象证明：“2013年7月乐山市中区降雨量为333.8ml，比历史同期平均降雨量265.5ml偏多27.5%。”，超过了2008年20年一遇的最大降雨量的25.7%。资料表明，2013年7月自然降雨量的大幅度增高，造成场地地下水位异常增高，2013年7月27日发现地下车库上浮开裂后，于2013年7月29日实测已停用的降水井内的地下水水位，其水位标高值为371.07m，已超过抗浮设防水位370.00m。综合分析表明，勘察报告抗浮设防水位370.00m偏低，与场地实际情况不符，是造成地下车库上浮的原因之一。2、施工环节没按相关规范对场地降水实施严格管理 根据青衣人
50、家限价房、统建还房工程基坑降水专项施工方案（修改），方案要求基坑采用管井降水，主体3层混凝土浇筑施工完毕后停止降水作业。该方案中无地下车库修建至何种状态停止降水作业条件。根据相关资料显示，该工程于2013年1月26日停止基坑降水，此时高层建筑塔楼均已浇筑至0.000以上，但未浇筑至三层梁、板；地下车库混凝土已浇筑至顶梁、板；截至2013年7月27日发现地下车库上浮开裂时，地下车库顶板尚未覆土（按设计要求顶板覆土厚1.2m），而其间测得该场地地下水位为 有关地下室上浮破坏的一些案例及原因分析 371.07m，在此工况下，车库自重不能抵抗地下水浮力（地下车库自重与浮力的比值为0.81）。隆起变形发
