1、第第6章章 自整角机自整角机6.1 概述概述 6.2 控制式自整角机的工作原理控制式自整角机的工作原理6.3控制式自整角机的差动运行控制式自整角机的差动运行6.4 控制式自整角机的性能指标控制式自整角机的性能指标6.5 力矩式自整角机力矩式自整角机6.6 直线自整角机直线自整角机 6.7 自整角机的选择和使用自整角机的选择和使用6.1 概述概述 6.1.1自整角机的功能与分类自整角机的功能与分类 6.1.2自整角机的结构自整角机的结构6.1 概述概述 自整角机是一种将转角变换成电压信号或将电压信号变自整角机是一种将转角变换成电压信号或将电压信号变换成转角，以实现角度传输、变换和指示的元件换成转
2、角，以实现角度传输、变换和指示的元件。它可以用于测量或控制远距离设备的角度位置，也可以在随动系统中用作机械设备之间的角度联动装置，以使机械上互不相联的两根或两根以上转轴保持同步偏转或旋转。通常是两台或多台组合使用。6.1.1自整角机的功能与分类自整角机的功能与分类 根据在系统中的作用不同自整角机可分为控制式和力矩式两大类。分 类国内代号国际代号功 用力矩式发送机ZLFTX将转子转角变换成电信号输出接收机ZLJTR接收力矩发送机的电信号，变换成转子的机械能输出差动发送机ZCFTDX串接于力矩发送机与接收机之间，将发送机转角及自身转角的和(或差)转变为电信号,输送到接收机差动接收机ZCJTDR串接
3、于两个力矩发送机之间，接收其电信号，并使自身转子转角为两发送机转角的和(或差)控制式发送机ZKFCX同力矩发送机变压器ZKBCT接收控制式发送机的信号，变换成与失调角呈正弦关系的电信号差动发送机ZKCCDX串接于发送机与变压器之间，将发送机转角及其自身转角的和(或差)转变为电信号，输送到变压器自整角机的分类与功用6.1.1自整角机的功能与分类自整角机的功能与分类 力矩式自整角接收机直接驱动轴上的机械负载，是一个开换系统，用在角度传输精度要求不高的系统，如远距离指示液面的高度、阀门的开度、电梯和矿井提升机的位置、变压器的分接开关位置等。控制式自整角机接收机的转轴不直接带动负载，即没有力矩输出，当
4、发送机和接收机转子之间存在角度差（即失调角）时，接收机将输出与失调角呈正弦函数规律的电压，将此电压加给伺服放大器，用放大后的电压来控制伺服电动机，再驱动负载。由于接收机是工作在变压器状态，通常称其为自整角变压器。控制式自整角机系统为闭环系统，它应用于负载较大及精度要求高的随动系统。6.1.1自整角机的功能与分类自整角机的功能与分类 6.1.2自整角机的结构自整角机的结构自整角机大都采用两极凸极或隐极结构 (a)转子凸极结构 (b)定子凸极结构 (c)隐极式结构 图6-1自整角机定、转子结构搭配图6-2自整角机的结构简图1-定子铁心；2-三相整步绕组；3-转子铁心；4-转子绕组；5-滑环；6-电
5、刷6.1.2自整角机的结构自整角机的结构6.2 控制式自整角机的工作原理控制式自整角机的工作原理6.2.1发送机发送机ZKF的定子磁场的定子磁场6.2.2接收机接收机ZKB的定子磁场的定子磁场6.2.3 ZKB的输出电动势的输出电动势6.2.4小结小结图6-5控制式自整角机的工作原理图 6.2 控制式自整角机的工作原理控制式自整角机的工作原理 在自动控制系统中，广泛采用控制式自整角机与伺服机构组成的组合系统。ZKF为控制式自整角机的发送机，ZKB为控制式自整角机的接收机，也称为自整角变压器，ZKF和ZKB的整步绕组对应联接。分析输出电动势与转子位置角 和 之间的关系。12 图6-5控制式自整角
6、机的工作原理图 当ZKF的励磁绕组接交流电源励磁后，便产生一个在其轴线上脉振的磁场 ，该脉振磁场的磁通在定子各相绕组中感应电势fB)120cos()120cos(cos131211mmm)120cos()120cos(cos131211EEEEEE6.2.1发送机发送机ZKF的定子磁场的定子磁场)120cos(Z)120cos()120cos(Z)120cos(cosZcos113311221111IEZEIIEZEIIEZEI在ZKF与ZKB的整步绕组回路中产生电流 Z为ZKF相绕组的阻抗ZF、ZKB相绕组的阻抗ZB和连接线的阻抗ZL之和 LBFZZZZZEI，为相电流幅值 tBBtBBtB
7、Bmmmsin)120cos(sin)120cos(sincos131211定子三相电流在时间上同相位，各自在自己的相轴上产生一个脉振磁场，磁场的幅值正比于各相电流，即 IKBm2，于是三个脉振磁场可分别写成6.2.1发送机发送机ZKF的定子磁场的定子磁场图6-6定子磁场的分解与合成)120sin()120cos()120sin()120cos(sincos133133122122111111BBBBBBBBBBBByxyxyxx轴方向总磁通密度为)120cos()120cos(cos131211321BBBBBBBxxxxtBBmxsin)120(cos)120(coscos1212126.
8、2.1发送机发送机ZKF的定子磁场的定子磁场利用三角公式2)2cos(1cos223)120(cos)120(coscos121212tBBmxsin23同理得y轴方向总磁通密度为 tBBBBBBBBmyyyysin)120(2sin)120(2sin)2sin(2 )120sin()120sin(sin111131211321tBBBBmyxsin230yB6.2.1发送机发送机ZKF的定子磁场的定子磁场6.2.1发送机发送机ZKF的定子磁场的定子磁场由上面的分析结果，可得出结论：由上面的分析结果，可得出结论：（1）定子合成磁场仍为脉振磁场；(2)合成磁场总是位于励磁绕组轴线上；(3)合成磁
9、场磁通密度的幅值为 ，相位与励磁磁场差1800。m23B6.2.2接收机接收机ZKB的定子磁场的定子磁场1BB 因ZKB的三相绕组与ZKF的三相绕组中流过的是同一电流，故ZKB的定子合成磁场也是脉振磁场，其大小与ZKF的定子合成磁场相等、轴线与相绕组轴线的夹角也为 ，但由于电流方向相反，所以合成磁场 的方向与 的方向相反，如图6-7所示。很明显，ZKB的定子绕组为原边，转子单相绕组为副边。由于ZKB的副边输出绕组轴线与定子相绕组轴线的夹角为 ，所以定子合成磁场的轴线与输出绕组轴线的夹角为 ，也就是发送轴与接收轴的转角差 。2)(216.2.3 ZKB的输出电动势的输出电动势cosmax22EE
10、 sin)90cos(max2max22EEE若将转子由原先规定的起始协调位置转过90电角度，则 图6-8 控制式自整角机的协调位置则ZKB的输出电压为 max222EEU当ZKB定子合成磁场的轴线与输出绕组轴线的夹角 时，合成磁场在输出绕组中感应电动势的有效值为 21上式表明ZKB输出电动势与失调角 的正弦成正比 因失调角一般很小，可近似认为 sin9090216.2.3 ZKB的输出电动势的输出电动势 图图6-9ZKB的输出电动势的输出电动势sinmax22EE 6.2.4小结小结控制式自整角机的工作原理：控制式自整角机的工作原理：(1)ZKF励磁磁场是脉振磁场，ZKF定子各相绕组的感应电
11、动势在时间上 同相位，其有效值与定、转子的相对位置有关。(2)在ZKF定子绕组感应电动势作用下，两自整角机绕组中的相电流总是 大小相等、方向相反。(3)在自整角机控制式运行时，将ZKB起始协调位置规定为与 绕组轴线 垂直的位置，协调时输出电动势 。输出绕组轴线相对协调位置 的转角 称为失调角。(4)输出绕组的电压为 ，在失调角很小时，当出现失调 时，自整角机输出电压经放大后带动伺服机转动直至失 调 角 为零。1S02E2max2EU sinmax22EU 6.3控制式自整角机的差动运行控制式自整角机的差动运行6.3.1工作原理工作原理6.3.2控制式差动发送机的应用控制式差动发送机的应用6.3
12、控制式自整角机的差动运行控制式自整角机的差动运行在随动系统中，有时需要传递两个转轴的角度和或者角度差，这就要在上述控制式自整角机对ZKF和ZKB之间串入一台差动发送机ZKC，作差动运行。图6-10带有ZKC的控制式自整角机原理图BC1R)(18021则ZKC转子绕组产生的磁场必定与转子绕组的夹角为6.3.1工作原理工作原理在ZKB输出绕组中感应电动势为)sin()(90cos212max212max2EEE 该电动势经放大器放大后，加到交流伺服电动机的控制绕组，交流伺服电动机就带动ZKB按顺时针方向转动至输出电动势 02E1S12ZKB输出绕组轴线与其相轴线相互垂直，ZKF转轴输入ZKC转轴输
13、入在图6-10中因ZKC转子三相绕组和ZKB定子三相绕组对应连接，所以它们对应相的电流大小相等、方向相反，该电流在ZKB定子绕组中产生的磁场 与 相轴线的夹角为 。B1S)(21实现了两发送轴角度差的传递。如ZKC按逆时针方向转 ，可实现两发送轴角度和的传送。26.3.2控制式差动发送机的应用控制式差动发送机的应用图6-11火炮相对于罗盘方位角的控制原理图上述系统中尽管舰艇的航向不断变化，但火炮始终能自动对准某一目标。6.4 控制式自整角机的性能指标控制式自整角机的性能指标6.4.1误差概述误差概述6.4.2控制式自整角机的主要技术指标控制式自整角机的主要技术指标6.4 控制式自整角机的性能指
14、标控制式自整角机的性能指标6.4.1误差概述误差概述 当控制式自整角机的失调角很小时，ZKB的输出电压为 2max22EEU，002U在协调位置时，实际上由于结构和工艺上的各种因素，即使在协调位置，输出绕组中仍存在电压2U图6-12输出电压相量图 第一个分量2U称为同相分量，引起转角随动误差；第二个分量2U 称为正交分量，使系统工作恶化。2U分解成二个分量：6.4.2控制式自整角机的主要技术指标控制式自整角机的主要技术指标1电气误差电气误差e 2零位电压零位电压0U 静态时由2U所引起的误差称为ZKB的电气误差 2mme 接收机转子与发送机转子处于协调位置时输出绕组出现的端电压叫零位电压一般有
15、50180 mV的残余电压。电压等级/V频率/HZ零位电压/mV发送机变压器20400507036400708011540015010011050180150控制式自整角机的零位电压 3比电压比电压U 1。UZKB在协调位置附近单位失调角（取）时的输出电压称为比电压比电压大，同样大小的失调角所获得的信号电压也大，因此系统的灵敏度高。4输出相位移输出相位移 输出相位移是指ZKB输出电压的基波分量对ZKF励磁电压基波分量的时间相位差。目前，国产ZKB的输出相位移为220。5速度误差速度误差v 转速越高，速度电动势越大，速度误差v也越大。当转子转速较高时产生一定的速度误差 v6.4.2控制式自整角机
16、的主要技术指标控制式自整角机的主要技术指标6.5 力矩式自整角机力矩式自整角机6.5.1力矩式自整角机的工作原理力矩式自整角机的工作原理6.5.2力矩式自整角机的差动运行力矩式自整角机的差动运行6.5.3力矩式自整角机的主要技术指标力矩式自整角机的主要技术指标6.5.4力矩式自整角机的应用举例力矩式自整角机的应用举例6.5 力矩式自整角机力矩式自整角机6.5.1力矩式自整角机的工作原理力矩式自整角机的工作原理图6-13力矩式自整角机的原理图 应用叠加原理分别考虑ZLF励磁磁通和ZLJ励磁磁通的作用,所以ZLF和ZLJ同时励磁定子绕组所产生的合成磁场应该是 和 的叠加。BB)cos1(B垂直方向
17、磁场fisinB水平方向磁场21)cos1(B与转子电流fi相互作用产生电磁力，但不产生转矩 直轴分量sinBfi交轴分量与相互作用产生转矩 图6-14转子电流与定子磁场相互作用产生转矩6.5.1力矩式自整角机的工作原理力矩式自整角机的工作原理为分析方便将ZLJ中的 分解成两个分量B sinKT sin当失调角很小时，KT 则ZLF中也会产生整步转矩。整步转矩的方向也是向着减小失调角的方向。6.5.1力矩式自整角机的工作原理力矩式自整角机的工作原理在该转矩作用下使失调角减小，当其为零后 ，转矩为零使ZLJ转子轴线停止在与ZLF转子轴线一致的位置上,称为整步转矩 0sinBT6.5.2力矩式自整
18、角机的差动运行力矩式自整角机的差动运行 当需要指示的角度为两个已知角的和或差时，可以在一对力矩式自整角机之间加入一台力矩式差动发送机ZCF，构成差动发送机系统。也可以在一对力矩式自整角机之间加入一台力矩式差动接收机ZCJ，构成差动接收机系统。在随动系统中，通常采用差动发送机系统。在差动发送机系统中，力矩式差动发送机ZCF的结构与控制式差动发送机ZKC极为相近，转子采用隐极式，且定转子都有三相对称绕组。ZLF和ZLJ的励磁绕组接同一交流电源励磁它们的整步绕组分别与 ZCF的定子和转子三相绕组对应连接 图6-15带有ZCF的力矩式自整角机系统6.5.2力矩式自整角机的差动运行力矩式自整角机的差动运
19、行1S21ZLJ转子必然从相轴线转过达到协调位置 实现两角之差的传送。若ZLF和ZKC的转子异向偏转时，则能实现两角之和的传送。21的转子位置角为机处于协调位置时，接收 6.5.3力矩式自整角机的主要技术指标力矩式自整角机的主要技术指标 1静态误差静态误差S 发送机处于停转或转速很低时的工作状态称为静态。在理想情况下，接收机应与发送机转过相同的角度。但由于接收机轴上存在摩擦转矩和阻尼转矩，所以使两机的转角出现差值。把静态空载运行而达到协调位置时，发送机转子转过静态空载运行而达到协调位置时，发送机转子转过的角度与接收机转子转过的角度之差称为静态误差。的角度与接收机转子转过的角度之差称为静态误差。
20、静态误差通常用度或角分表示，它决定接收机的精度。根据静态误差的大小可分为三个精度等级：0级为0.5，1级为1.2，2级为2。T 2比整步转矩比整步转矩 在协调位置附近，失调角为在协调位置附近，失调角为1时，接收机轴上所产生的整步转矩时，接收机轴上所产生的整步转矩，即 KKT01745.01sin比整步转矩越大，其整步能力越强，静态误差越小，所以比整步转矩是ZLJ的一项重要性能指标。一般产品数据中均列出它的数值。3零位误差零位误差0 当ZLF的转子励磁后，在理论上，从线电动势为零的某一位置(基准零位)开始，转子每转过60，整步绕组中必有一线电动势(或 或 )为零，此位置称为理论电气零位。abEb
21、cEcaE 但是由于设计、工艺、材料等因素的影响，实际电气零位与理论电气实际电气零位与理论电气零位存在着差异，两者之差称为力矩式自整角机的零位误差零位存在着差异，两者之差称为力矩式自整角机的零位误差。6.5.3力矩式自整角机的主要技术指标力矩式自整角机的主要技术指标6.5.3力矩式自整角机的主要技术指标力矩式自整角机的主要技术指标 4阻尼时间阻尼时间Dt 指强迫接收机转子失调指强迫接收机转子失调(1772)，放松后，经过，放松后，经过衰减振荡达到协调位置时所需要的时间。衰减振荡达到协调位置时所需要的时间。按规定阻尼时间不应大于3s。阻尼时间越短，表示接收机的跟随性能越好。为此，在力矩式接收机中
22、通常都装有阻尼绕组，也有的装有机械阻尼器。6.5.4力矩式自整角机的应用举例力矩式自整角机的应用举例图6-16液面位置指示器1-浮子；2-平衡锤；3-自整角发送机；4-自整角接收机 浮子随液面的高度升降将液面位置转换成发送机转子的转角。于是接收机转子就带动指针准确地跟随着发送机转子的转角变化而偏转，从而实现了远距离位置的指示。6.6 直线自整角机直线自整角机 在同步随动系统中，有时要求系统作直线同步位移，如雷达直线测量仪中就采用直线自整角机。(b)直线自整角机结构图 印刷电路板导线连接图 直线自整角机的工作原理与旋转式自整角机基本相同，印刷绕组基片通过两个圆盘轮绞动，当印刷绕组中通入交流电流时
23、，定子各相绕组中感应与印刷绕组位置有关的电压；若定子三相绕组通电，印刷绕组作平行直线运动，其输出端就产生一个与位置有关的输出电压。利用一对这样的直线自整角机，就可实现两绞轮间的直线位移同步。1：3个凸极定子；2：磁回路；3：直线位移的印刷动子6.7 自整角机的选择和使用自整角机的选择和使用6.7.1控制式和力矩式自整角机的特点及适用的系统和负载控制式和力矩式自整角机的特点及适用的系统和负载 6.7.2自整角机的选用自整角机的选用6.7 自整角机的选择和使用自整角机的选择和使用 力矩式和控制式自整角机各有不同的特点，选用时应根据电源情况、负载种类、精度要求、系统造价等方面综合考虑。6.7.1控制
24、式和力矩式自整角机的特点及适用的系统和负载控制式和力矩式自整角机的特点及适用的系统和负载 控制式和力矩式自整角机的比较项 目控制式自整角机力矩式自整角机负载能力自整角变压器只输出信号，负载能力取决于系统中伺服电动机及放大器的功率接收机的负载能力受到精度及比整步转矩的限制，故只能带动指针、刻度盘等轻负载精 度较高较低系统结构较复杂，需要用伺服电动机、放大器、减速齿轮等较简单，不需要用其它辅助元件系统造价较高较低6.7.2自整角机的选用自整角机的选用 1自整角机的技术数据自整角机的技术数据（1）励磁电压：是指加在励磁绕组上，产生励磁磁通的电压。（2）最大输出电压：是指额定励磁时，自整角机副边的最大
25、线电压。（3）空载电流和空载功率：指副边空载时，励磁绕组的电流和消耗的功率。（4）开路输入阻抗：指副边开路，从原边（励磁端）看进去的等效阻抗。（5）短路输出阻抗：指原边（励磁端）短路，从副边绕组两端看进去的 阻抗。（6）开路输出阻抗：指原边（励磁端）开路，从副边绕组两端看进去的阻抗。（1）自整角机的励磁电压和频率必须与使用的电源符合。对尺寸小的自 整角机，选电压低的比较可靠；对长传输线，选用电压高的可降低 线路压降的影响；要求体积小、性能好的，应选400 Hz的自整角机 否则，采用工频比较方便（不需要专用中频电源）。（2）相互联接使用的自整角机，其对接绕组的额定电压和频率必须相同。（3）在电源
26、容量允许的情况下，应选用输入阻抗较低的发送机，以便获 得较大的负载能力。（4）选用自整角变压器和差动发送机时，应选输入阻抗较高的产品，以 减轻发送机的负载。2选用时应注意的事项选用时应注意的事项 6.7.2自整角机的选用自整角机的选用（1）零位调整：当自整角机在随动系统中用作测量差角时，在调整之前其发送机和变压器刻度盘上的读数通常需要进行调零。调零的方法是：转动发送机的转子使其刻度盘上的读数为零，然后固定发送机转子，再转动变压器定子，使变压器在协调位置时，刻度盘的读数也为零，并固定变压器定子。6.7.2自整角机的选用自整角机的选用3使用中应注意的问题使用中应注意的问题（2）发送机和接收机切勿调错：为了简化理论分析，曾假设发送机与接收机结构相同。实际上，发 送机和接收机是有差异的。对于ZKF，其转子为凸极结构，而ZKB的转 子为隐极结构，因为隐极转子的磁通密度在空间上的分布更接近正弦。另外，ZKF和ZKB的定、转子绕组的参数也不一样，因此ZKF与ZKB不能 互换。对于力矩式自整角机，ZLJ带有电阻尼（与励磁绕组相交90处 有一短路绕组，称阻尼绕组）或机械阻尼，而ZLF则没有阻尼，若二者 对调，易发生振荡，使跟随性能变差。图6-7 自整角机定、转子磁场关系
